JPH03202421A - 異方性の小さい高延性高強度冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
異方性の小さい高延性高強度冷延鋼板の製造方法Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
（産業上の利用分野）
本発明は異方性の小さい高延性高強度冷延鋼板の製造方
法に関するものである。 （従来の技術及び解決しようとする課題）従来、高延性
高強度冷延鋼板は、炭化物などを均−に分散させて均質
な材質とするために、熱延鋼板を低温巻取すして製造さ
れていた。しかし、異方性が大きく、圧延方向に対し４
５°方向の延性が低い欠点があった。このため、プレス
成形時に厳しい伸びフランジ加工を受けると４５°方向
で割れを発生するという問題があり、改善が望まれてい
る。 そこで、このような高強度冷延鋼板の異方性改善の方策
として、特公昭６２−２８７０１８号が提案されている
。これは、低Ｃ鋼にＮｂ、Ｔｉを添加し、固溶Ｃと固溶
Ｎを熱延時に固着し、また熱延はオーステナイトで再結
晶しない温度域で圧延し、直ちに低温で巻取り、冷延、
再結晶焼鈍することにより、ｒ値の異方性を小さくする
技術である。 また、特公昭６２−１６１９１９号には、熱間圧延でス
ラブ加熱温度を低温にし、巻取温度を高温にすることに
より、適当なＡＱＮを析出させた異方性の小さな熱延鋼
板を８５〜９３％の高冷延率で冷延し、再結晶焼鈍する
ことによって異方性を小さくする技術も報告されている
。 しかしながら、上記技術はいずれも、軟鋼板での異方性
改善の考え方を高強度冷延鋼板に適用したものであり、
Ｃ量が低いため、高強度化には多くの固溶強化元素が必
要となり、コストが高くなるという難点がある。 また、これらの技術は、異方性改善のために高い冷延率
が必要となり、圧延の負荷も高くなる問題もある。 本発明は、上記従来技術の問題点を解決し、異方性が小
さい高延性高強度冷延鋼板を安価に製造し得る方法を提
供することを目的とするものである。 （課題を解決するための手段） 本発明者らは、異方性の小さい高延性高強度冷延鋼板を
製造するために、異方性に影響を及ぼすと考えられるの
鋼中成分、■熱延巻取温度、及び■連続焼鈍条件につい
て鋭意研究を重ねた結果、熱延の巻取温度を６００℃以
上とし、その後５０〜９０％の冷間圧延を施し、２相域
加熱後、急冷して複合組織鋼板とすることにより、次式
％式％） ここで、ＥＱｏ：圧延方向に平行方向の伸びＥＱ、、：
／Ｆ ４５°方向の伸びＥ氾。： 〃 ９０
°方向の伸び で示される伸びの異方性（ΔＥＱ）の小さい高延性高強
度冷延鋼板を得ることができることを見い出し、ここに
本発明をなしたものである。 すなわち、本発明は、Ｃ：０．０５〜０．１５％、Ｓ１
≦０．７％＋ Ｍｎ：０．４５〜１．８％、ＡＱ：０゜
０１〜０．１％及びＮ２２．０１％を含有し、必要に応
じて更にＮｂ及びＴｉの１種又は２種：０，０１〜０．
１％含有し、残部が鉄及び不可避的不純物からなる鋼ス
ラブを熱間圧延するに際して、仕上温度をＡｃ、変態点
以上、巻取温度を６００〜７５０℃の範囲で行って熱延
鋼板となし、次いで酸洗し、５０〜９０％の冷間圧延を
施し、Ａｃ１点以上の温度にて１０秒〜１５分焼鈍し、
５００〜８゜０℃に強制空冷した後、水焼入れを行い、
２００〜４５０℃で１０秒〜１５分の過時効処理を施す
ことを特徴とする異方性の小さい高延性高強度冷延鋼板
の製造方法を要旨とするものである。 また、他の本発明は、Ｃ：０．０５〜０．１５％、Ｓｉ
：０．１〜０．７％、Ｍｎ：０．４５〜１．８％、Ａｆ
ｌ：０．０１〜０．１％及びＮ２２．０１％を含有し、
必要に応じて更にＮｂ及びＴｉの１種又は２種：０．０
１〜０．１％含有し、残部が鉄及び不可避的不純物から
なる鋼スラブを熱間圧延するに際して。 仕上温度をＡｃ、変態点以上、巻取温度を６００〜７５
０℃の範囲で行って熱延鋼板となし、次いでに酸洗し、
５０〜９０％の冷間圧延を施し、Ａｃ工点点以上温度に
て１０秒〜１５分焼鈍し、５００〜８００℃に強制空冷
した後、冷却速度６０〜３００℃／ｓで２００〜４５０
℃まで冷却し、その温度にて１０秒〜１５分の過時効処
理を施すことを特徴とする異方性の小さい高延性高強度
冷延鋼板の製造方法を要旨とするものである。 以下に本発明を更に詳細に説明する。 （作用） まず、本発明における鋼の化学成分の限定理由について
説明する。 Ｃ： Ｃは鋼板の強度を高める上で基本的且つ極めて有効な元
素であるが、含有量が過剰になると鋼板の延性及び伸び
フランジ性等が低下し、成形性やスポット溶接性が阻害
されるので、０．１５％以下とする。しかし、Ｃの含有
量が少なすぎると強度が不十分となるので０．０５％以
上が必要である。したがって、Ｃ量は０．０５〜０．１
５％の範囲とする。 Ｓｉ： Ｓｉは延性を阻害せずに強度を高めるのに有効な元素で
あるが、過剰になると熱延鋼板で赤スケールが発生し易
くなり、酸洗除去が不十分となって、表面清浄を劣化さ
せるので、Ｓｉ量は０．７％以下とする。 Ｍｎ： Ｍｎは焼入性を向上させ、強度を高める有効な元素であ
り、その効果を発揮させるには０．４５％以上が必要で
ある。しかし、過剰になると鋳造時に偏析を起し、延性
の劣化及び材質不均一となるばかりでなく、コスト高に
なるので、上限は１゜８％である。したがって、Ｍｎ量
は０．４５〜■。 ８％の範囲とする。 ＡＱ： ＡＱは脱酸効果によってＳｉ、Ｍｎの添加歩留りを向上
させるために０．０１％以上が必要である。 しかし、０．１％を超えて多量に含有させるとアルミナ
の生成量が増大してスリパー疵等の表面欠陥の原因とな
るので好ましくない。したがって、ＡＱ量は０．０１−
０．１％の範囲とする。 Ｎ： ＮはＡＱＮを析出させるために必要な元素であるが、多
量に含有すると硬質化し、延性を阻害するので、Ｎ量は
０．０１％以下とする。 Ｎｂ、Ｔｉ： Ｎｂ及びＴｉは鋼の強化に有効な元素であるので、必要
に応じてその１種又は２種を適量で添加することができ
る。添加する場合、強化元素としては０．０１％以上で
ないとその効果が得られない。 しかし、０．１％を超えるとコストが高くなるばかりで
なく、伸びが劣化するので好ましくない。 したがって、添加する場合は、Ｎｂ及びＴｉの１種又は
２種をｏ、ｏｉ〜０．１％の範囲で添加する。 次に本発明の製造条件の限定理由を説明する。 上記化学成分を有する鋼は、連続鋳造等の常法によりス
ラブとし、このスラブを熱間圧延するが、熱間圧延に際
しては、仕上温度をＡｒ、変態点以上とし、６００〜７
５０℃で巻取らねばならない。 このような高温で巻取るのは、それ以下の温度では伸び
の異方性（ΔＥＱ）が大きくなるためである。 ６００℃よりも低い温度で巻取ると異方性が大きくなる
原因は、必ずしも明確ではないが、集合組織を調査した
結果、４５°の異方性を高める（１１０）の集積が高く
なっていたことから、熱延鋼板で固溶していたＡＱ、Ｎ
が連続焼鈍中に析出し、４５°の異方性改善効果のある
（１１１）の発達を抑止したためと推定される。しかし
、巻取温度が７５０℃よりも高温になるとスケールが多
くなり、酸洗性が悪くなるので、上限を７５０℃以下と
する。 次に酸洗し、冷間圧延を施すが、冷延率は異方性を小さ
くする集合組織を得るには５０％以上が必要である。し
かし、冷延率が９０％を超えると異方性が再び高くなる
と共に圧延の負荷も高くなり、好ましくない。 次に、連続焼鈍により、Ａｃ１点以上の温度範囲に１０
秒〜１５分加熱する。強度を高める手段として低温変態
生成物を得るにはＡｃ１点以上の温度が必要であり、異
方性は焼鈍温度が高いほど小さくなるため、好ましくは
Ａｃ１＋５０℃以上で焼鈍した方がよい、また、フェラ
イトを再結晶させ、低温変態生成物を得て強度を確保す
るには、炭化物中のＣをオーステナイトに固溶させる必
要がある。このために、保持時間は１０秒以上が必要で
ある。しかし、１５分を超えるとコスト高になるばかり
でなく、オーステナイトの粗大化が起り、材質の劣化に
つながるので好ましくない。 次に、目的の強度を得るために、本発明では、２通りの
手法を採用する。 第１の手法としては１強制空冷により５００〜８００℃
にした後、水焼入れを行う。ここで目的の強度にするた
めの適正な変態生成物を得るには５００℃以上が必要で
あるが、８００”Ｃを超えるとマルテンサイト体積率が
増え、延性が劣化するので好ましくない。 水焼入れした後に、過時効処理を行うが、その温度が２
００℃より低いと、フエライ中の固溶Ｃが十分に析出せ
ず、延性が阻害される。また、４５０℃を超えると、低
温変態生成物であるマルテンサイトが焼戻され１強度−
伸びバランスが低下するため、好ましくない。過時効時
間は、フェライト中の固溶Ｃを析出させるためには１０
秒以上が必要であるが、１５分を超えるとマルテンサイ
トが過剰に焼戻され、強度が低下するばかりでなく、生
産性の低下、コスト高になるので好ましくない。 第２の手法としては、５００〜８００”Ｃに強制空冷し
た後、冷却速度６０〜３００℃／ｓで２゜０〜４５０℃
まで冷却し、その温度にて１０秒〜１５分の過時効処理
を施すことによっても、目的の強度を得ることができる
。変態生成物を得るには５００℃以上からの空冷が必要
であるが、８００℃を超えるとマルテンサイト体積率が
増え、延性が劣化するので好ましくない。また、過時効
処理温度までの冷却速度は、適正な低温変態生成物を得
るには６０℃／ｓ以上が必要であるが、所定の強度を得
るための低温変態生成物は３００℃／ｓの冷却速度があ
れば十分であり、それを超えると板幅方向に材質むらが
出やすくなるので好ましくない。過時効処理温度は、フ
ェライト中の固溶Ｃを充分に析出させ延性を得るには２
００℃以上が必要である。しかし、４５０℃を超えると
ベイナイトの生成が多くなり、優れた強度−伸びバラン
スが得られなくなるので好ましくない、なお。 充分に過時効するには１０秒以上が必要であるが、１５
分を超えるとマルテンサイトが過剰に焼戻され、強度が
低下するばかりでなく、生産性の低下、コスト高になる
ので好ましくない。 次に本発明の実施例を示す。 （実施例） 第１表に示す化学成分を有する鋼を４０ｋｇ真空炉で溶
製し、第２表に示す製造条件で、熱延、酸洗、冷延、強
制空冷、過時効処理を施した。連続焼鈍はソルトバスで
シミュレートした。 このようにして得られた鋼板について、ＪＩＳＳ号引張
試験片を圧延方向に対し、０°、４５゜９０’方向で採
取し、機械的性質を調べた。その結果を第２表に示す。 なお、伸びの異方性ΔＥＱは、前述の次式により求めた
。 △Ｅ Ｑ ＝（Ｅ Ｑ、＋Ｅ Ｑｍ、−２Ｅ Ｌ、）／
２第２表から明らかなように、本発明材はいずれも、△
Ｅｆｌが絶対値で２．０％以下であり、異方性が小さい
。 更に、第１図は、第１表に示すＡ鋼について巻取温度を
変化させた以外は試験恥１（第２表）の条件で得られた
冷延鋼板の機械的性質を示したものである。Ｌ方向の強
度及び延性の変化は小さいが、Ｎ方向の延性が巻取温度
の上昇と共に向上して、ΔＥＱが小さくなり、異方性が
小さくなることがわかる。例えば、巻取温度６００℃の
本発明材は。 ４５°方向の伸びが低いＶ型の異方性が示すが、ΔＥＱ
は１．６と小さい、しかし、同鋼種を用いた巻取温度５
６０℃の比較材（＆２）は、４５°方向の伸びが低く、
異方性は大きい。 第２図は、第１表に示すＡ鋼について熱延仕上温度９０
０℃、巻取温度６００℃、連続焼鈍温度を変化させ、連
続焼鈍の焼入開始温度７００℃、水焼入れ後、過時効処
理温度４００℃で得られた冷延鋼板の機械的性質を示し
ものである。連続焼鈍温度が高くなるとΔＥＱが小さく
なり、異方性が小さくなることがわかる。 一方、比較材＆３は、連続焼鈍温度が本発明範囲より低
いため、４５＠方向の伸びが低く、異方性は大きい。 本発明材Ｎα６は４５°方向の伸びが高く、異方性は逆
Ｖ型を示すが、ΔＥＱは１．３％と小さい。 しかし、同鋼種を用いた比較材＆７は、冷延率が本発明
範囲を外れており、Ｏ°方向の伸びが低く、異方性は逆
Ｖ型でΔＥＱは−４，６％と大きい。 また、比較材＆８〜Ｎａ９は、製造条件が本発明範囲で
あっても、化学成分が本発明範囲を外れるため、異方性
が大きく、本発明材に劣る。
法に関するものである。 （従来の技術及び解決しようとする課題）従来、高延性
高強度冷延鋼板は、炭化物などを均−に分散させて均質
な材質とするために、熱延鋼板を低温巻取すして製造さ
れていた。しかし、異方性が大きく、圧延方向に対し４
５°方向の延性が低い欠点があった。このため、プレス
成形時に厳しい伸びフランジ加工を受けると４５°方向
で割れを発生するという問題があり、改善が望まれてい
る。 そこで、このような高強度冷延鋼板の異方性改善の方策
として、特公昭６２−２８７０１８号が提案されている
。これは、低Ｃ鋼にＮｂ、Ｔｉを添加し、固溶Ｃと固溶
Ｎを熱延時に固着し、また熱延はオーステナイトで再結
晶しない温度域で圧延し、直ちに低温で巻取り、冷延、
再結晶焼鈍することにより、ｒ値の異方性を小さくする
技術である。 また、特公昭６２−１６１９１９号には、熱間圧延でス
ラブ加熱温度を低温にし、巻取温度を高温にすることに
より、適当なＡＱＮを析出させた異方性の小さな熱延鋼
板を８５〜９３％の高冷延率で冷延し、再結晶焼鈍する
ことによって異方性を小さくする技術も報告されている
。 しかしながら、上記技術はいずれも、軟鋼板での異方性
改善の考え方を高強度冷延鋼板に適用したものであり、
Ｃ量が低いため、高強度化には多くの固溶強化元素が必
要となり、コストが高くなるという難点がある。 また、これらの技術は、異方性改善のために高い冷延率
が必要となり、圧延の負荷も高くなる問題もある。 本発明は、上記従来技術の問題点を解決し、異方性が小
さい高延性高強度冷延鋼板を安価に製造し得る方法を提
供することを目的とするものである。 （課題を解決するための手段） 本発明者らは、異方性の小さい高延性高強度冷延鋼板を
製造するために、異方性に影響を及ぼすと考えられるの
鋼中成分、■熱延巻取温度、及び■連続焼鈍条件につい
て鋭意研究を重ねた結果、熱延の巻取温度を６００℃以
上とし、その後５０〜９０％の冷間圧延を施し、２相域
加熱後、急冷して複合組織鋼板とすることにより、次式
％式％） ここで、ＥＱｏ：圧延方向に平行方向の伸びＥＱ、、：
／Ｆ ４５°方向の伸びＥ氾。： 〃 ９０
°方向の伸び で示される伸びの異方性（ΔＥＱ）の小さい高延性高強
度冷延鋼板を得ることができることを見い出し、ここに
本発明をなしたものである。 すなわち、本発明は、Ｃ：０．０５〜０．１５％、Ｓ１
≦０．７％＋ Ｍｎ：０．４５〜１．８％、ＡＱ：０゜
０１〜０．１％及びＮ２２．０１％を含有し、必要に応
じて更にＮｂ及びＴｉの１種又は２種：０，０１〜０．
１％含有し、残部が鉄及び不可避的不純物からなる鋼ス
ラブを熱間圧延するに際して、仕上温度をＡｃ、変態点
以上、巻取温度を６００〜７５０℃の範囲で行って熱延
鋼板となし、次いで酸洗し、５０〜９０％の冷間圧延を
施し、Ａｃ１点以上の温度にて１０秒〜１５分焼鈍し、
５００〜８゜０℃に強制空冷した後、水焼入れを行い、
２００〜４５０℃で１０秒〜１５分の過時効処理を施す
ことを特徴とする異方性の小さい高延性高強度冷延鋼板
の製造方法を要旨とするものである。 また、他の本発明は、Ｃ：０．０５〜０．１５％、Ｓｉ
：０．１〜０．７％、Ｍｎ：０．４５〜１．８％、Ａｆ
ｌ：０．０１〜０．１％及びＮ２２．０１％を含有し、
必要に応じて更にＮｂ及びＴｉの１種又は２種：０．０
１〜０．１％含有し、残部が鉄及び不可避的不純物から
なる鋼スラブを熱間圧延するに際して。 仕上温度をＡｃ、変態点以上、巻取温度を６００〜７５
０℃の範囲で行って熱延鋼板となし、次いでに酸洗し、
５０〜９０％の冷間圧延を施し、Ａｃ工点点以上温度に
て１０秒〜１５分焼鈍し、５００〜８００℃に強制空冷
した後、冷却速度６０〜３００℃／ｓで２００〜４５０
℃まで冷却し、その温度にて１０秒〜１５分の過時効処
理を施すことを特徴とする異方性の小さい高延性高強度
冷延鋼板の製造方法を要旨とするものである。 以下に本発明を更に詳細に説明する。 （作用） まず、本発明における鋼の化学成分の限定理由について
説明する。 Ｃ： Ｃは鋼板の強度を高める上で基本的且つ極めて有効な元
素であるが、含有量が過剰になると鋼板の延性及び伸び
フランジ性等が低下し、成形性やスポット溶接性が阻害
されるので、０．１５％以下とする。しかし、Ｃの含有
量が少なすぎると強度が不十分となるので０．０５％以
上が必要である。したがって、Ｃ量は０．０５〜０．１
５％の範囲とする。 Ｓｉ： Ｓｉは延性を阻害せずに強度を高めるのに有効な元素で
あるが、過剰になると熱延鋼板で赤スケールが発生し易
くなり、酸洗除去が不十分となって、表面清浄を劣化さ
せるので、Ｓｉ量は０．７％以下とする。 Ｍｎ： Ｍｎは焼入性を向上させ、強度を高める有効な元素であ
り、その効果を発揮させるには０．４５％以上が必要で
ある。しかし、過剰になると鋳造時に偏析を起し、延性
の劣化及び材質不均一となるばかりでなく、コスト高に
なるので、上限は１゜８％である。したがって、Ｍｎ量
は０．４５〜■。 ８％の範囲とする。 ＡＱ： ＡＱは脱酸効果によってＳｉ、Ｍｎの添加歩留りを向上
させるために０．０１％以上が必要である。 しかし、０．１％を超えて多量に含有させるとアルミナ
の生成量が増大してスリパー疵等の表面欠陥の原因とな
るので好ましくない。したがって、ＡＱ量は０．０１−
０．１％の範囲とする。 Ｎ： ＮはＡＱＮを析出させるために必要な元素であるが、多
量に含有すると硬質化し、延性を阻害するので、Ｎ量は
０．０１％以下とする。 Ｎｂ、Ｔｉ： Ｎｂ及びＴｉは鋼の強化に有効な元素であるので、必要
に応じてその１種又は２種を適量で添加することができ
る。添加する場合、強化元素としては０．０１％以上で
ないとその効果が得られない。 しかし、０．１％を超えるとコストが高くなるばかりで
なく、伸びが劣化するので好ましくない。 したがって、添加する場合は、Ｎｂ及びＴｉの１種又は
２種をｏ、ｏｉ〜０．１％の範囲で添加する。 次に本発明の製造条件の限定理由を説明する。 上記化学成分を有する鋼は、連続鋳造等の常法によりス
ラブとし、このスラブを熱間圧延するが、熱間圧延に際
しては、仕上温度をＡｒ、変態点以上とし、６００〜７
５０℃で巻取らねばならない。 このような高温で巻取るのは、それ以下の温度では伸び
の異方性（ΔＥＱ）が大きくなるためである。 ６００℃よりも低い温度で巻取ると異方性が大きくなる
原因は、必ずしも明確ではないが、集合組織を調査した
結果、４５°の異方性を高める（１１０）の集積が高く
なっていたことから、熱延鋼板で固溶していたＡＱ、Ｎ
が連続焼鈍中に析出し、４５°の異方性改善効果のある
（１１１）の発達を抑止したためと推定される。しかし
、巻取温度が７５０℃よりも高温になるとスケールが多
くなり、酸洗性が悪くなるので、上限を７５０℃以下と
する。 次に酸洗し、冷間圧延を施すが、冷延率は異方性を小さ
くする集合組織を得るには５０％以上が必要である。し
かし、冷延率が９０％を超えると異方性が再び高くなる
と共に圧延の負荷も高くなり、好ましくない。 次に、連続焼鈍により、Ａｃ１点以上の温度範囲に１０
秒〜１５分加熱する。強度を高める手段として低温変態
生成物を得るにはＡｃ１点以上の温度が必要であり、異
方性は焼鈍温度が高いほど小さくなるため、好ましくは
Ａｃ１＋５０℃以上で焼鈍した方がよい、また、フェラ
イトを再結晶させ、低温変態生成物を得て強度を確保す
るには、炭化物中のＣをオーステナイトに固溶させる必
要がある。このために、保持時間は１０秒以上が必要で
ある。しかし、１５分を超えるとコスト高になるばかり
でなく、オーステナイトの粗大化が起り、材質の劣化に
つながるので好ましくない。 次に、目的の強度を得るために、本発明では、２通りの
手法を採用する。 第１の手法としては１強制空冷により５００〜８００℃
にした後、水焼入れを行う。ここで目的の強度にするた
めの適正な変態生成物を得るには５００℃以上が必要で
あるが、８００”Ｃを超えるとマルテンサイト体積率が
増え、延性が劣化するので好ましくない。 水焼入れした後に、過時効処理を行うが、その温度が２
００℃より低いと、フエライ中の固溶Ｃが十分に析出せ
ず、延性が阻害される。また、４５０℃を超えると、低
温変態生成物であるマルテンサイトが焼戻され１強度−
伸びバランスが低下するため、好ましくない。過時効時
間は、フェライト中の固溶Ｃを析出させるためには１０
秒以上が必要であるが、１５分を超えるとマルテンサイ
トが過剰に焼戻され、強度が低下するばかりでなく、生
産性の低下、コスト高になるので好ましくない。 第２の手法としては、５００〜８００”Ｃに強制空冷し
た後、冷却速度６０〜３００℃／ｓで２゜０〜４５０℃
まで冷却し、その温度にて１０秒〜１５分の過時効処理
を施すことによっても、目的の強度を得ることができる
。変態生成物を得るには５００℃以上からの空冷が必要
であるが、８００℃を超えるとマルテンサイト体積率が
増え、延性が劣化するので好ましくない。また、過時効
処理温度までの冷却速度は、適正な低温変態生成物を得
るには６０℃／ｓ以上が必要であるが、所定の強度を得
るための低温変態生成物は３００℃／ｓの冷却速度があ
れば十分であり、それを超えると板幅方向に材質むらが
出やすくなるので好ましくない。過時効処理温度は、フ
ェライト中の固溶Ｃを充分に析出させ延性を得るには２
００℃以上が必要である。しかし、４５０℃を超えると
ベイナイトの生成が多くなり、優れた強度−伸びバラン
スが得られなくなるので好ましくない、なお。 充分に過時効するには１０秒以上が必要であるが、１５
分を超えるとマルテンサイトが過剰に焼戻され、強度が
低下するばかりでなく、生産性の低下、コスト高になる
ので好ましくない。 次に本発明の実施例を示す。 （実施例） 第１表に示す化学成分を有する鋼を４０ｋｇ真空炉で溶
製し、第２表に示す製造条件で、熱延、酸洗、冷延、強
制空冷、過時効処理を施した。連続焼鈍はソルトバスで
シミュレートした。 このようにして得られた鋼板について、ＪＩＳＳ号引張
試験片を圧延方向に対し、０°、４５゜９０’方向で採
取し、機械的性質を調べた。その結果を第２表に示す。 なお、伸びの異方性ΔＥＱは、前述の次式により求めた
。 △Ｅ Ｑ ＝（Ｅ Ｑ、＋Ｅ Ｑｍ、−２Ｅ Ｌ、）／
２第２表から明らかなように、本発明材はいずれも、△
Ｅｆｌが絶対値で２．０％以下であり、異方性が小さい
。 更に、第１図は、第１表に示すＡ鋼について巻取温度を
変化させた以外は試験恥１（第２表）の条件で得られた
冷延鋼板の機械的性質を示したものである。Ｌ方向の強
度及び延性の変化は小さいが、Ｎ方向の延性が巻取温度
の上昇と共に向上して、ΔＥＱが小さくなり、異方性が
小さくなることがわかる。例えば、巻取温度６００℃の
本発明材は。 ４５°方向の伸びが低いＶ型の異方性が示すが、ΔＥＱ
は１．６と小さい、しかし、同鋼種を用いた巻取温度５
６０℃の比較材（＆２）は、４５°方向の伸びが低く、
異方性は大きい。 第２図は、第１表に示すＡ鋼について熱延仕上温度９０
０℃、巻取温度６００℃、連続焼鈍温度を変化させ、連
続焼鈍の焼入開始温度７００℃、水焼入れ後、過時効処
理温度４００℃で得られた冷延鋼板の機械的性質を示し
ものである。連続焼鈍温度が高くなるとΔＥＱが小さく
なり、異方性が小さくなることがわかる。 一方、比較材＆３は、連続焼鈍温度が本発明範囲より低
いため、４５＠方向の伸びが低く、異方性は大きい。 本発明材Ｎα６は４５°方向の伸びが高く、異方性は逆
Ｖ型を示すが、ΔＥＱは１．３％と小さい。 しかし、同鋼種を用いた比較材＆７は、冷延率が本発明
範囲を外れており、Ｏ°方向の伸びが低く、異方性は逆
Ｖ型でΔＥＱは−４，６％と大きい。 また、比較材＆８〜Ｎａ９は、製造条件が本発明範囲で
あっても、化学成分が本発明範囲を外れるため、異方性
が大きく、本発明材に劣る。
（発明の効果）
以上詳述したように、本発明によれば、異方性の小さい
高延性高強度冷延鋼板を得ることができ、しかも多くの
固溶強化元素を用いないので安価に得ることができる。
高延性高強度冷延鋼板を得ることができ、しかも多くの
固溶強化元素を用いないので安価に得ることができる。
第１図は機械的性質、特に伸びの異方性に及ぼす熱延巻
取温度の影響を示す図、 第２図は機械的性質、特に伸びの異方性に及ぼす連続焼
鈍温度の影響を示す図である。
取温度の影響を示す図、 第２図は機械的性質、特に伸びの異方性に及ぼす連続焼
鈍温度の影響を示す図である。
Claims (3)
- （１）重量％で（以下、同じ）、Ｃ：０．０５〜０．１
５％、Ｓｉ≦０．７％、Ｍｎ：０．４５〜１．８％、Ａ
ｎ：０．０１〜０．１％及びＮ≦０．０１％を含有し、
残部が鉄及び不可避的不純物からなる鋼スラブを熱間圧
延するに際して、仕上温度をＡｃ＿３変態点以上、巻取
温度を６００〜７５０℃の範囲で行って熱延鋼板となし
、次いで酸洗し、５０〜９０％の冷間圧延を施し、Ａｃ
＿１点以上の温度にて１０秒〜１５分焼鈍し、５００〜
８００℃に強制空冷した後、水焼入れを行い、２００〜
４５０℃で１０秒〜１５分の過時効処理を施すことを特
徴とする異方性の小さい高延性高強度冷延鋼板の製造方
法。 - （２）Ｃ：０．０５〜０．１５％、Ｓｉ：０．１〜０．
７％、Ｍｎ：０．４５〜１．８％、Ａｎ：０．０１〜０
．１％及びＮ≦０．０１％を含有し、残部が鉄及び不可
避的不純物からなる鋼スラブを熱間圧延するに際して、
仕上温度をＡｃ＿３変態点以上、巻取温度を６００〜７
５０℃の範囲で行って熱延鋼板となし、次いでに酸洗し
、５０〜９０％の冷間圧延を施し、Ａｃ＿１点以上の温
度にて１０秒〜１５分焼鈍し、５００〜８００℃に強制
空冷した後、冷却速度６０〜３００℃／ｓで２００〜４
５０℃まで冷却し、その温度にて１０秒〜１５分の過時
効処理を施すことを特徴とする異方性の小さい高延性高
強度冷延鋼板の製造方法。 - （３）前記鋼が更に、Ｎｂ及びＴｉの１種又は２種：０
．０１〜０．１％を含有する請求項１又は２に記載の方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1341287A JP2766693B2 (ja) | 1989-12-29 | 1989-12-29 | 異方性の小さい高延性高強度冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1341287A JP2766693B2 (ja) | 1989-12-29 | 1989-12-29 | 異方性の小さい高延性高強度冷延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03202421A true JPH03202421A (ja) | 1991-09-04 |
| JP2766693B2 JP2766693B2 (ja) | 1998-06-18 |
Family
ID=18344889
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1341287A Expired - Fee Related JP2766693B2 (ja) | 1989-12-29 | 1989-12-29 | 異方性の小さい高延性高強度冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2766693B2 (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH11193418A (ja) * | 1997-12-29 | 1999-07-21 | Kobe Steel Ltd | 平坦性に優れた高強度冷延鋼板の製造方法 |
| KR100400864B1 (ko) * | 1998-12-29 | 2003-12-24 | 주식회사 포스코 | 내충격성이우수한자동차용냉연강판및그제조방법 |
| KR100400867B1 (ko) * | 1998-12-29 | 2003-12-31 | 주식회사 포스코 | 소성변형비이방성계수가작고가공성이우수한저탄소냉연강판및그제조방법 |
| US7169243B2 (en) * | 1999-07-01 | 2007-01-30 | Sollac | Aluminum-killed medium-carbon steel sheet for containers and process for its preparation |
| CN102337454A (zh) * | 2010-07-21 | 2012-02-01 | 攀钢集团钢铁钒钛股份有限公司 | 一种碳素结构钢板及其制备方法 |
| CN109355583A (zh) * | 2018-11-09 | 2019-02-19 | 唐山钢铁集团有限责任公司 | 一种低各向异性低合金高强冷轧退火钢带及其生产方法 |
| CN115058660A (zh) * | 2022-06-17 | 2022-09-16 | 武汉钢铁有限公司 | 一种大型水轮发电机组用低温磁轭钢及生产方法 |
| CN115074614A (zh) * | 2021-03-15 | 2022-09-20 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高强度冷轧微合金带钢及其制造方法 |
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| JP4524850B2 (ja) * | 2000-04-27 | 2010-08-18 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 延性および歪時効硬化特性に優れた高張力冷延鋼板および高張力冷延鋼板の製造方法 |
| JP4530606B2 (ja) | 2002-06-10 | 2010-08-25 | Ｊｆｅスチール株式会社 | スポット溶接性に優れた超高強度冷延鋼板の製造方法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS516811A (en) * | 1974-07-09 | 1976-01-20 | Nippon Steel Corp | Ihoseinonai koenseikokyodokoto sonoseizohoho |
| JPS5247512A (en) * | 1975-10-14 | 1977-04-15 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Production process of high tensile cold rolled steel sheet having litt le surface anisotropy |
| JPH01184229A (ja) * | 1988-01-18 | 1989-07-21 | Nippon Steel Corp | 伸びフランジ成形性の優れたｄｉ缶用鋼板の製造法 |
-
1989
- 1989-12-29 JP JP1341287A patent/JP2766693B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (3)
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