JPH0320414A - 良加工性非時効ホーロー用冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
良加工性非時効ホーロー用冷延鋼板の製造方法Info
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- JPH0320414A JPH0320414A JP15634089A JP15634089A JPH0320414A JP H0320414 A JPH0320414 A JP H0320414A JP 15634089 A JP15634089 A JP 15634089A JP 15634089 A JP15634089 A JP 15634089A JP H0320414 A JPH0320414 A JP H0320414A
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- Japan
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- cold
- steel
- rolled steel
- slab
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、良加工性非時効ホーロー用冷延綱板の製造方
法に関するものである。
法に関するものである。
（従来の技術）
従来の良加工性非時効ホーロー用鋼板はキャップド鋼又
はリムド綱を造塊、分塊、熱間圧延、冷間圧延の後オー
ブンコイル焼鈍法によって脱炭脱窒し、製造されてきた
。しかし、このようにして製造された良加工性非時効ホ
ーロー用鋼板は、造塊、分塊法によってスラブを製造す
る点や脱炭脱窒焼鈍が必要なことから製造コストが高い
という欠点があった。
はリムド綱を造塊、分塊、熱間圧延、冷間圧延の後オー
ブンコイル焼鈍法によって脱炭脱窒し、製造されてきた
。しかし、このようにして製造された良加工性非時効ホ
ーロー用鋼板は、造塊、分塊法によってスラブを製造す
る点や脱炭脱窒焼鈍が必要なことから製造コストが高い
という欠点があった。
そこで、製造コストの低下を図る目的で、連続鋳造法に
よって製造する方法が提案されている。
よって製造する方法が提案されている。
例えば、特公昭５９−３４７６５号公報記載のように、
旧≦０． ４％で出鋼し、真空脱ガスでＣ≦０．０１％
とした後、Ｎｂ， Ｚｒ及びＲＥＭ： ０．０ １〜０
．１ ５％添加する方法があるが、高価なＲＥＭを添加
する必要があり製鋼コストの著しい上昇は避けられない
欠点が残る。
旧≦０． ４％で出鋼し、真空脱ガスでＣ≦０．０１％
とした後、Ｎｂ， Ｚｒ及びＲＥＭ： ０．０ １〜０
．１ ５％添加する方法があるが、高価なＲＥＭを添加
する必要があり製鋼コストの著しい上昇は避けられない
欠点が残る。
（発明が解決しようとする課題）
本発明は、前述したような従来のホーロー用鋼板の製造
法の問題点を克服し、加工性、非時効性、更に深絞り性
にも優れ、且つ、安価な連続鋳造法で高，価なＲＥＭを
添加しないで安価に製造できる良加工性非時効ホーロー
用鋼板の製造法を提供することを目的とする。
法の問題点を克服し、加工性、非時効性、更に深絞り性
にも優れ、且つ、安価な連続鋳造法で高，価なＲＥＭを
添加しないで安価に製造できる良加工性非時効ホーロー
用鋼板の製造法を提供することを目的とする。
（課題を解決するための手段）
本発明は、従来のホーロー用鋼板が持つ欠点を克服する
ために検討を重ねて得られたもので、その要旨は下記の
通りである． （１） Ｃ ： ０．０００５〜０．０１５％，
Ｓｔ， ０．０ ０ ３〜０．ｌＯ％． Ｍｎ：
０．０ ５〜２．０％，Ｐ：０．００１〜０． １ ０
０％，Ｓ：０．０６０〜０． ２ ５ ０％， ｓ
ｏｌ．ＩＪＯ． Ｏ Ｏ １〜０．１５％． Ｎ ：
０．０１００％以下，Ｔｉ：０．０３ 〜０．７０％、
且つ、（Ｍｎ＋ ５Ｔｉ） ／ Ｓ ： ５以上、残部
不可避的不純物及び鉄よりなる熔調を連続鋳造法にてス
ラブとし、１０００℃からｌ２５０゜Ｃのスラブ加熱温
度に加熱し、通常の熱間圧延を行い熱延鋼帯とし、５０
％以上の冷間圧延率で冷間圧延し、連続焼鈍法で再結晶
焼鈍を行うことを特徴とする良加工性非時効ホーロー用
冷延鋼板の製造方法。
ために検討を重ねて得られたもので、その要旨は下記の
通りである． （１） Ｃ ： ０．０００５〜０．０１５％，
Ｓｔ， ０．０ ０ ３〜０．ｌＯ％． Ｍｎ：
０．０ ５〜２．０％，Ｐ：０．００１〜０． １ ０
０％，Ｓ：０．０６０〜０． ２ ５ ０％， ｓ
ｏｌ．ＩＪＯ． Ｏ Ｏ １〜０．１５％． Ｎ ：
０．０１００％以下，Ｔｉ：０．０３ 〜０．７０％、
且つ、（Ｍｎ＋ ５Ｔｉ） ／ Ｓ ： ５以上、残部
不可避的不純物及び鉄よりなる熔調を連続鋳造法にてス
ラブとし、１０００℃からｌ２５０゜Ｃのスラブ加熱温
度に加熱し、通常の熱間圧延を行い熱延鋼帯とし、５０
％以上の冷間圧延率で冷間圧延し、連続焼鈍法で再結晶
焼鈍を行うことを特徴とする良加工性非時効ホーロー用
冷延鋼板の製造方法。
（２） Ｃ ： ０．０００５〜０．０１５％，Ｓｉ
：０．００３〜０．１０％，Ｍｎ：０．０５〜２．０％
，Ｐ：０．００１〜０． １ ０ ０％，Ｓ：０．０６
０〜０． ２ ５ ０％，ｓｏｌ．Ａｌ０．００１〜０
．１５％． Ｎ ： ０．０１００％以下，Ｔｉ：０．
０３ 〜０．７０％、且つ、（Ｍｎ＋５Ｔｉ） ／Ｓ
： ５以上、残部不可避的不純物及び鉄よりなる溶鋼を
連続鋳造法にてスラブとし、ｉｏｏｏ゜Ｃから１１５０
℃のスラブ加熱温度に加熱し、通常の熱藺圧延を行い熱
延綱帯とし、５０％以上の冷間圧延率で冷間圧延し、連
続焼鈍法で再結晶焼鈍を行うことを特徴とする深絞り性
に優れた良加工性非時効ホーロー用冷延鋼板の製造方法
． 以下に本発明について詳細に述べる。
：０．００３〜０．１０％，Ｍｎ：０．０５〜２．０％
，Ｐ：０．００１〜０． １ ０ ０％，Ｓ：０．０６
０〜０． ２ ５ ０％，ｓｏｌ．Ａｌ０．００１〜０
．１５％． Ｎ ： ０．０１００％以下，Ｔｉ：０．
０３ 〜０．７０％、且つ、（Ｍｎ＋５Ｔｉ） ／Ｓ
： ５以上、残部不可避的不純物及び鉄よりなる溶鋼を
連続鋳造法にてスラブとし、ｉｏｏｏ゜Ｃから１１５０
℃のスラブ加熱温度に加熱し、通常の熱藺圧延を行い熱
延綱帯とし、５０％以上の冷間圧延率で冷間圧延し、連
続焼鈍法で再結晶焼鈍を行うことを特徴とする深絞り性
に優れた良加工性非時効ホーロー用冷延鋼板の製造方法
． 以下に本発明について詳細に述べる。
本発明が目的とする良加工性非時効ホーロー用鋼板は、
製造方法を以下のように規制することによって得られる
。
製造方法を以下のように規制することによって得られる
。
Ｃ含有量は、ｏ．ｏｏｏｓ〜０．０１５％でなければな
らない。Ｃ含有量が０． ０ １ ５％超になると硬質
化し、加工性が劣化するので上限を０．０１５％とした
。尚、下限を０．０００５％としたのは現在の製鋼法で
は製造不可能なためである。
らない。Ｃ含有量が０． ０ １ ５％超になると硬質
化し、加工性が劣化するので上限を０．０１５％とした
。尚、下限を０．０００５％としたのは現在の製鋼法で
は製造不可能なためである。
Ｓｉ含有量は、０． Ｏ Ｏ ３〜０．１０％でなけれ
ばならない。Ｓｔ含有量が０．１０％超になると硬質化
するので上限を０． １ ０％とした。尚、下限を０．
００３％としたのは現在の製鋼法では不可避的不純物と
して含有されるからである。
ばならない。Ｓｔ含有量が０．１０％超になると硬質化
するので上限を０． １ ０％とした。尚、下限を０．
００３％としたのは現在の製鋼法では不可避的不純物と
して含有されるからである。
Ｍｎは重要な元素であり、その含有量は０．０５〜２．
０％で且つ、後述するＴｉおよびＳＮとの関係で、（Ｍ
ｎ＋ ５Ｔｉ） ／ Ｓ ： ５以上でなければならな
い．（Ｍｎ＋５Ｔｉ）／Ｓを５以上と過剰に添加するこ
とにより多量のＳ添加との相乗効果によって硫化物を粗
大化でき、その粗大硫化物によりホーロー性のなかでも
重要な耐爪飛び性が大幅に向上する。
０％で且つ、後述するＴｉおよびＳＮとの関係で、（Ｍ
ｎ＋ ５Ｔｉ） ／ Ｓ ： ５以上でなければならな
い．（Ｍｎ＋５Ｔｉ）／Ｓを５以上と過剰に添加するこ
とにより多量のＳ添加との相乗効果によって硫化物を粗
大化でき、その粗大硫化物によりホーロー性のなかでも
重要な耐爪飛び性が大幅に向上する。
更に、硫化物が粗大化することにより析出物個数が極め
て少なくなり材質が硬化するのを防止できることが判明
した。但し、Ｍｎ含有量が２． ０％超になると固溶Ｍ
ｎ量が多くなり過ぎ材質が硬化するので上限を２． ０
％とした。尚、下限を０．０５％としたのは現在の製鋼
法では少なくとも０．０５％は不可避的不純物として含
有されるからである。
て少なくなり材質が硬化するのを防止できることが判明
した。但し、Ｍｎ含有量が２． ０％超になると固溶Ｍ
ｎ量が多くなり過ぎ材質が硬化するので上限を２． ０
％とした。尚、下限を０．０５％としたのは現在の製鋼
法では少なくとも０．０５％は不可避的不純物として含
有されるからである。
Ｐ含有量は、Ｏ． Ｏ Ｏ １〜０． １ ０ ０％で
なければならない。Ｐ含有量が０． １ ０ ０％超に
なると硬質化するので上限を０． １ ０ ０％とした
。尚、下限を０．００１％としたのは現在の製鋼法では
少なくとも０．００１％は不可避的不純物として含有さ
れるからである。
なければならない。Ｐ含有量が０． １ ０ ０％超に
なると硬質化するので上限を０． １ ０ ０％とした
。尚、下限を０．００１％としたのは現在の製鋼法では
少なくとも０．００１％は不可避的不純物として含有さ
れるからである。
Ｓ含有量は、０． ０ ６ ０〜０． ２ ５ ０％で
なければならない。Ｓ含有量が０． ０ ６ ０％未満
では硫化物径を粗大化するのが困難となると共に、硫化
物の総量が不足する。その結果、十分なホーロー性が得
られなくなるので下限を０． ０ ６ ０％とした．又
、Ｓ含有量が０． ２ ５ ０％超になると硫化物総量
が多くなり過ぎ材質（α）の劣化が大きくなるので上限
を０． ２ ５ ０％とした。
なければならない。Ｓ含有量が０． ０ ６ ０％未満
では硫化物径を粗大化するのが困難となると共に、硫化
物の総量が不足する。その結果、十分なホーロー性が得
られなくなるので下限を０． ０ ６ ０％とした．又
、Ｓ含有量が０． ２ ５ ０％超になると硫化物総量
が多くなり過ぎ材質（α）の劣化が大きくなるので上限
を０． ２ ５ ０％とした。
ｓｏｌ．ｆｉＪ含有量は、０． Ｏ Ｏ １〜０．１５
％でなければならない。ｓｏｔ． ｐｔ含有量が０．１
５％超になると硬質化するので上限を０．１５％とした
。尚、下限を０．００１％としたのは現在の製鋼法では
、仮令、Ｍ脱酸を行わなくとも耐火物等から入り不可避
的不純物として含有されるからである。
％でなければならない。ｓｏｔ． ｐｔ含有量が０．１
５％超になると硬質化するので上限を０．１５％とした
。尚、下限を０．００１％としたのは現在の製鋼法では
、仮令、Ｍ脱酸を行わなくとも耐火物等から入り不可避
的不純物として含有されるからである。
Ｎ含有量は、ｏ．ｏｔｏｏ％以下でなければならない．
Ｎ含有量が０．０１００％超になると材質が硬化するの
で上限を０．０１００％とした。
Ｎ含有量が０．０１００％超になると材質が硬化するの
で上限を０．０１００％とした。
↑ｉ含有量は、０．０３〜０．７０％でなければならな
い， Ｔｉ含有量が０．０３％未満では有害なＣを固定
するのに必要なＴｉ含有量が不足し、優れた非時効性や
加工性が得られなくなったり、ＴｔＳを形威してホーロ
ー性を向上させることが不十分となるので下限を０．０
３％にした．尚、上限を０．７０％としたのは、ホーロ
ー性の向上効果も飽和するばかりではなく、固溶強化に
より硬質化し加工性を損なう様になるので上限を０．７
０％とした。
い， Ｔｉ含有量が０．０３％未満では有害なＣを固定
するのに必要なＴｉ含有量が不足し、優れた非時効性や
加工性が得られなくなったり、ＴｔＳを形威してホーロ
ー性を向上させることが不十分となるので下限を０．０
３％にした．尚、上限を０．７０％としたのは、ホーロ
ー性の向上効果も飽和するばかりではなく、固溶強化に
より硬質化し加工性を損なう様になるので上限を０．７
０％とした。
又、Ｔｉは、硫化物を形成するうえで重要な元素で、（
Ｍｎ＋５ Ｔｉ） ／ Ｓ ： ５以上でなければなら
ない，（Ｍｎ＋５↑ｉ）／Ｓを５以上と過剰に添加する
ことにより多量のＳ添加との相乗効果によって硫化物を
粗大化でき、その粗大硫化物により優れたホーロー性が
得られるようになる。
Ｍｎ＋５ Ｔｉ） ／ Ｓ ： ５以上でなければなら
ない，（Ｍｎ＋５↑ｉ）／Ｓを５以上と過剰に添加する
ことにより多量のＳ添加との相乗効果によって硫化物を
粗大化でき、その粗大硫化物により優れたホーロー性が
得られるようになる。
熱間圧延の条件はスラブ加熱温度条件以外は特に限定す
る必要がなく通常冷延鋼板に適用されている熱延条件で
良い。
る必要がなく通常冷延鋼板に適用されている熱延条件で
良い。
スラブ加熱温度は、１０００〜ｌ２５０゜Ｃでなければ
ならない．スラブ加熱温度が１２５０℃超になると、Ｓ
，Ｍｎ， Ｔｉを多量に添加しても硫化物を粗大化させ
ることが出来なくなり、微細化するようになる。その結
果、良好な加工性も、ホーロー性も得られなくなるので
上限のスラブ加熱温度を１２５０゜Ｃとした。
ならない．スラブ加熱温度が１２５０℃超になると、Ｓ
，Ｍｎ， Ｔｉを多量に添加しても硫化物を粗大化させ
ることが出来なくなり、微細化するようになる。その結
果、良好な加工性も、ホーロー性も得られなくなるので
上限のスラブ加熱温度を１２５０゜Ｃとした。
尚、スラブ加熱温度の下限を１０００℃としたのは１０
００゜Ｃ未満のスラブ加熱温度では熱間圧延の仕上げ温
度が低下し熱延できなくなるからである．更に、優れた
深絞り性を得る方法についても種々検討した．深絞り性
にも優れた良゛加工性非時効ホーロー用鯛板を製造する
場合は、熱間圧延に際し、１０００〜１１５０゜Ｃのス
ラブ加熱温度に加熱し熱間圧延を行えば良い。スラブ加
熱温度が１１５０℃超と高い場合に一部生戒する比較的
細かなＭｎＳをも粗大化でき、深絞り性にも優れた良加
工性非時効ホーロー用鋼板が製造できる。
００゜Ｃ未満のスラブ加熱温度では熱間圧延の仕上げ温
度が低下し熱延できなくなるからである．更に、優れた
深絞り性を得る方法についても種々検討した．深絞り性
にも優れた良゛加工性非時効ホーロー用鯛板を製造する
場合は、熱間圧延に際し、１０００〜１１５０゜Ｃのス
ラブ加熱温度に加熱し熱間圧延を行えば良い。スラブ加
熱温度が１１５０℃超と高い場合に一部生戒する比較的
細かなＭｎＳをも粗大化でき、深絞り性にも優れた良加
工性非時効ホーロー用鋼板が製造できる。
冷間圧延は、５０％以上の冷間圧延率で圧延すれば良い
．冷間圧延率が５０％未満になると連続焼鈍時の再結晶
温度が上昇したり、冷延鋼板として必要な深絞り性を示
すｆ値が低下し、冷延鋼板としての加工性が得られなく
なるので下限の冷間圧延率を５０％とした。上限は特に
限定する必要がないので規制しない。
．冷間圧延率が５０％未満になると連続焼鈍時の再結晶
温度が上昇したり、冷延鋼板として必要な深絞り性を示
すｆ値が低下し、冷延鋼板としての加工性が得られなく
なるので下限の冷間圧延率を５０％とした。上限は特に
限定する必要がないので規制しない。
連続焼鈍は、通常行われている再結晶焼鈍であれば、良
加工性非時効ホーロー用鋼板が製造できるので特に限定
する必要はない。
加工性非時効ホーロー用鋼板が製造できるので特に限定
する必要はない。
又、調質圧延は、特に規制する必要がなく必要に応じ施
せば良い。
せば良い。
（実施例）
以下に本発明の効果を実施例により説明する。
く実施例−１〉
所定の威分の鋼を連続鋳造法で鋳片とし、第１表に示す
条件で連続熱延し巻き取った熱延鋼帯を８０％の冷延率
で０． ８ ０ ｍｍの冷延板にし、７８０”ＣＸ６０
ｓｅｃの連続焼鈍をした後０．８％の調質圧延を施し、
ホーロー用鋼板を製造した。第１表に威分及び熱延条件
を、第２表に製造したホーロー用鋼板の材質並びに爪飛
び試験結果を示す。
条件で連続熱延し巻き取った熱延鋼帯を８０％の冷延率
で０． ８ ０ ｍｍの冷延板にし、７８０”ＣＸ６０
ｓｅｃの連続焼鈍をした後０．８％の調質圧延を施し、
ホーロー用鋼板を製造した。第１表に威分及び熱延条件
を、第２表に製造したホーロー用鋼板の材質並びに爪飛
び試験結果を示す。
尚、爪飛び試験は、胆脂一酸洗一施釉一焼戒（８３０゜
ＣＸ３ｍｉｎ）を行ない、爪飛び発生状況を調査した。
ＣＸ３ｍｉｎ）を行ない、爪飛び発生状況を調査した。
鋼１は、Ｓを添加しない通常の極低炭素Ｔｉ添加冷延鋼
板の比較例である。加工性を示す機械試験値は何れも優
れた特性となっているが、爪飛びが多発し、ホーロー用
鋼板としては使用できない．鋼２は（Ｍｎ ＋ ５ Ｔ
ｉ ） ／ Ｓが５未満の比較例である。（Ｍｎ＋５Ｔ
ｉ） ／Ｓ−４．４と低いため、機械的性質が極めて悪
い。又、ＴｉがＴｉＳとなるためＣを固定するのに必要
なＴｉが不足するようになってＹ．Ｐ −Ｅｆ ＝ １
． ５％発生し非時効性も確保できていない。
板の比較例である。加工性を示す機械試験値は何れも優
れた特性となっているが、爪飛びが多発し、ホーロー用
鋼板としては使用できない．鋼２は（Ｍｎ ＋ ５ Ｔ
ｉ ） ／ Ｓが５未満の比較例である。（Ｍｎ＋５Ｔ
ｉ） ／Ｓ−４．４と低いため、機械的性質が極めて悪
い。又、ＴｉがＴｉＳとなるためＣを固定するのに必要
なＴｉが不足するようになってＹ．Ｐ −Ｅｆ ＝ １
． ５％発生し非時効性も確保できていない。
鋼３．鋼４．１１５，鋼６は、本発明の考え方に則って
Ｓを多量に添加し、硫化物を粗大化した良加工性非時効
ホーロー用鋼板の本発明の実施例である。機械的性質及
びホーロー特性はいずれも良好な値を示し非時効性も確
保できている。
Ｓを多量に添加し、硫化物を粗大化した良加工性非時効
ホーロー用鋼板の本発明の実施例である。機械的性質及
びホーロー特性はいずれも良好な値を示し非時効性も確
保できている。
鋼３は、請求項１の低温巻取の実施例で機械的性質及び
ホーロー特性はいずれも良好な値を示し非時効性も確保
できている。鋼４は、加工性を向上させるため高温巻取
を行った実施例で、加工性が向上している。鋼６も加工
性を向上させるため高温巻取を行った実施例で、Ｓ含有
量が０． １ ５ ２％と高いわりには良好な加工性が
得られている。
ホーロー特性はいずれも良好な値を示し非時効性も確保
できている。鋼４は、加工性を向上させるため高温巻取
を行った実施例で、加工性が向上している。鋼６も加工
性を向上させるため高温巻取を行った実施例で、Ｓ含有
量が０． １ ５ ２％と高いわりには良好な加工性が
得られている。
鋼５は、低温スラブ加熱を行った請求項２の実施例で、
Ｙ．Ｐ． １１！のみならず深絞り性を示す７が顕著
に向上している。
Ｙ．Ｐ． １１！のみならず深絞り性を示す７が顕著
に向上している。
綱７は、本発明の範囲を超えてＳを多量に添加した比較
例である。ホーロー特性は良好であるが機械的性質が大
きく劣化している。
例である。ホーロー特性は良好であるが機械的性質が大
きく劣化している。
（発明の効果）
以上の実施例に示すように、本発明の良加工性非時効ホ
ーロー用鋼板の製造方法は、ホーロー性にも優れ、又、
加工性にも優れた発明であり、工業的に価値のある発明
である。
ーロー用鋼板の製造方法は、ホーロー性にも優れ、又、
加工性にも優れた発明であり、工業的に価値のある発明
である。
Claims (2)
- （１）Ｃ：０．０００５〜０．０１５％、Ｓｉ：０．０
０３〜０．１０％、Ｍｎ：０．０５〜２．０％、Ｐ：０
．００１〜０．１００％、Ｓ：０．０６０〜０．２５０
％、ｓｏｌ．Ａｌ０．００１〜０．１５％、Ｎ：０．０
１００％以下、Ｔｉ：０．０３〜０．７０％、且つ、（
Ｍｎ＋５Ｔｉ）／Ｓ：５以上、残部不可避的不純物及び
鉄よりなる溶鋼を連続鋳造法にてスラブとし、１０００
℃から１２５０℃のスラブ加熱温度に加熱し、通常の熱
間圧延を行い熱延鋼帯とし、５０％以上の冷間圧延率で
冷間圧延し、連続焼鈍法で再結晶焼鈍を行うことを特徴
とする良加工性非時効ホーロー用冷延鋼板の製造方法。 - （２）Ｃ：０．０００５〜０．０１５％、Ｓｉ：０．０
０３〜０．１０％、Ｍｎ：０．０５〜２．０％、Ｐ：０
．００１〜０．１００％、Ｓ：０．０６０〜０．２５０
％、ｓｏｌ．Ａｌ０．００１〜０．１５％、Ｎ：０．０
１００％以下、Ｔｉ：０．０３〜０．７０％、且つ、（
Ｍｎ＋５Ｔｉ）／Ｓ：５以上、残部不可避的不純物及び
鉄よりなる溶鋼を連続鋳造法にてスラブとし、１０００
℃から１１５０℃のスラブ加熱温度に加熱し、通常の熱
間圧延を行い熱延鋼帯とし、５０％以上の冷間圧延率で
冷間圧延し、連続焼鈍法で再結晶焼鈍を行うことを特徴
とする深絞り性に優れた良加工性非時効ホーロー用冷延
鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15634089A JPH0320414A (ja) | 1989-06-19 | 1989-06-19 | 良加工性非時効ホーロー用冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15634089A JPH0320414A (ja) | 1989-06-19 | 1989-06-19 | 良加工性非時効ホーロー用冷延鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0320414A true JPH0320414A (ja) | 1991-01-29 |
Family
ID=15625631
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15634089A Pending JPH0320414A (ja) | 1989-06-19 | 1989-06-19 | 良加工性非時効ホーロー用冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0320414A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100347570B1 (ko) * | 1997-08-29 | 2002-09-18 | 주식회사 포스코 | 성형성 및 표면품질이 우수한 법랑용 강판의제조방법 |
| WO2010018906A1 (ko) * | 2008-08-14 | 2010-02-18 | 주식회사 포스코 | 법랑용 강판 및 그 제조방법 |
| KR100951256B1 (ko) * | 2002-12-27 | 2010-04-02 | 주식회사 포스코 | 법랑용 열연강판 제조방법 |
| CN108048735A (zh) * | 2017-11-23 | 2018-05-18 | 首钢集团有限公司 | 冷轧搪瓷用钢板及其生产方法 |
| CN109652739A (zh) * | 2019-01-22 | 2019-04-19 | 山东钢铁股份有限公司 | 一种搪瓷用高强度冷轧钢带及其制备方法 |
-
1989
- 1989-06-19 JP JP15634089A patent/JPH0320414A/ja active Pending
Cited By (6)
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