JPH0320441A - コンクリート劣化防止用耐塩鉄筋 - Google Patents
コンクリート劣化防止用耐塩鉄筋Info
- Publication number
- JPH0320441A JPH0320441A JP12227889A JP12227889A JPH0320441A JP H0320441 A JPH0320441 A JP H0320441A JP 12227889 A JP12227889 A JP 12227889A JP 12227889 A JP12227889 A JP 12227889A JP H0320441 A JPH0320441 A JP H0320441A
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- Japan
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- concrete
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- reinforcing bar
- reinforcing bars
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- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
- Building Environments (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は海浜地帯に設置されるコンクリート建造物，海
洋に設置されるコンクリート構造物等、海塩粒子，海水
の飛沫に曝らされる鉄筋コンクリート構造物，コンクリ
ート橋などの劣化防止作用の著しく優れた耐塩鉄筋に関
するものである。
洋に設置されるコンクリート構造物等、海塩粒子，海水
の飛沫に曝らされる鉄筋コンクリート構造物，コンクリ
ート橋などの劣化防止作用の著しく優れた耐塩鉄筋に関
するものである。
（従来の技術）
最近、海砂を使用した鉄筋コンクリート建築物や、海浜
地帯に設置されたコンクリート建造物，コンクリート橋
のヒビ割れ劣化が各方面で問題になっており、種々の防
止法が提案されたり実施に移されている． このコンクリート劣化の最大の原因は海砂中に含まれて
いる塩分や海浜地帯でコンクリート壁を浸透してくる海
塩粒子の塩分によってコンクリート中に埋設された鉄筋
が腐食し、その体積が鉄の約２．２倍になるため、その
膨張力に耐え切れなくなって埋設鉄筋に沿ったコンクリ
ートに亀裂が発生する．その亀裂が０． ２ ａｍ以上
になると外部の腐食因子たる酸素や塩分、空気中の炭酸
ガスがこの亀裂を通してより容易に内部の埋設鉄筋付近
に浸透し、さらに一層鉄筋の腐食を助長したり、コンク
リートの中性化を促進してコンクリートの劣化を早める
ことになる． 本発明者らはこのようなコンクリートの劣化を防止する
ために、鉄筋自体の化学組成を制御し、微量の特殊な添
加元素を添加することによって鉄筋自体の耐塩性を向上
する研究を実施し、その威果として先づＣｕとＷを同時
添加した耐海水性に優れたコンクリート用鉄筋（特公昭
５５−２２５４６号公報）、さらに耐塩性を著しく向上
したコンクリート用鉄筋（特開昭５７−４８０５４号公
報，特開昭５９−４４４５７号公報）を開発し、これら
の内容はすでに他の各方面でも公表されている（“ＯＦ
ＦＳＨＯＲＥ ＧＯＴＥＢＯＲＧ ’８ １ ’Ｐａｐ
ｅｒ Ｎａ４ ２ Ｇｏｅｔｅｂｏｒｇ ＳＷＥＤＥＮ
１９Ｂ１年，“′セメントコンクリート” ｋ ４
３４（１９８３） Ｐ．２３／３１“Ｃｏｒｒｏｓｉｏ
ｎ ｏｆ Ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｍｅｎｔ ｉｎ Ｃｏ
ｎｃｒｅｔｅＣｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ” Ｐ． ４１
９ ＋１９８３年，“建築の技術施工” １９８５年
Ｎへ２２９１月号 Ｐ１５５／１６４，彰国社）．又鉄
筋自体の耐塩性向上に寄与する鉄筋の鋼戒分の耐塩機構
についてもこれらの公表論文の中に詳細に記されており
、現在実用化が進んでいるものである。
地帯に設置されたコンクリート建造物，コンクリート橋
のヒビ割れ劣化が各方面で問題になっており、種々の防
止法が提案されたり実施に移されている． このコンクリート劣化の最大の原因は海砂中に含まれて
いる塩分や海浜地帯でコンクリート壁を浸透してくる海
塩粒子の塩分によってコンクリート中に埋設された鉄筋
が腐食し、その体積が鉄の約２．２倍になるため、その
膨張力に耐え切れなくなって埋設鉄筋に沿ったコンクリ
ートに亀裂が発生する．その亀裂が０． ２ ａｍ以上
になると外部の腐食因子たる酸素や塩分、空気中の炭酸
ガスがこの亀裂を通してより容易に内部の埋設鉄筋付近
に浸透し、さらに一層鉄筋の腐食を助長したり、コンク
リートの中性化を促進してコンクリートの劣化を早める
ことになる． 本発明者らはこのようなコンクリートの劣化を防止する
ために、鉄筋自体の化学組成を制御し、微量の特殊な添
加元素を添加することによって鉄筋自体の耐塩性を向上
する研究を実施し、その威果として先づＣｕとＷを同時
添加した耐海水性に優れたコンクリート用鉄筋（特公昭
５５−２２５４６号公報）、さらに耐塩性を著しく向上
したコンクリート用鉄筋（特開昭５７−４８０５４号公
報，特開昭５９−４４４５７号公報）を開発し、これら
の内容はすでに他の各方面でも公表されている（“ＯＦ
ＦＳＨＯＲＥ ＧＯＴＥＢＯＲＧ ’８ １ ’Ｐａｐ
ｅｒ Ｎａ４ ２ Ｇｏｅｔｅｂｏｒｇ ＳＷＥＤＥＮ
１９Ｂ１年，“′セメントコンクリート” ｋ ４
３４（１９８３） Ｐ．２３／３１“Ｃｏｒｒｏｓｉｏ
ｎ ｏｆ Ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｍｅｎｔ ｉｎ Ｃｏ
ｎｃｒｅｔｅＣｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ” Ｐ． ４１
９ ＋１９８３年，“建築の技術施工” １９８５年
Ｎへ２２９１月号 Ｐ１５５／１６４，彰国社）．又鉄
筋自体の耐塩性向上に寄与する鉄筋の鋼戒分の耐塩機構
についてもこれらの公表論文の中に詳細に記されており
、現在実用化が進んでいるものである。
（発明が解決しようとする課題）
本発明は従来の本発明者等の開発を軸にして最近、とく
に問題となってきたコンクリート壁を浸透してくる海塩
粒子や海水飛沫等のフリーなＣＩ−の状態で存在する塩
分による鉄筋の腐食とそれに伴なうコンクリートの亀裂
発生を殆ど完全に停止することにある． 現在各方面で問題となっている１０年以上経過したコン
クリート構造物中の埋設鉄筋近傍のフリー塩分はＮａＣ
１換算で０．１５〜０．２５％に達して鉄筋の著しい腐
食とそれに伴うコンクリートの亀裂発生、成長をひき起
こしている．したがってフリー塩分０．２５％の状態で
コンクリートの亀裂発生を殆ど完全に停止できることが
望ましい．（課題を解決するための手段） 本発明の前記の目的は、Ｃ ；０．００１〜１．０％，
Ｍｎ； ０．０１〜０． ３％未満， Ｓｉ ； ０．
０１〜０．０５％ｌＰ；０２５％未満． Ｓ ；００
５％未満， Ｃｕ ； ０．０１〜０．５０％， Ｗ
；０．０１〜０．５０％， Ａ＃ ： ０．００１〜
０．１０％を含有し、残部鉄および不可避的不純物より
なることを特徴とするコンクリート用鉄筋、さらには前
記或分に選択戒分としてＮｂ， Ｌ Ｔｉｎ Ｍｏをｌ
種又は２種添加したコンクリート用鉄筋によって達威さ
れる。
に問題となってきたコンクリート壁を浸透してくる海塩
粒子や海水飛沫等のフリーなＣＩ−の状態で存在する塩
分による鉄筋の腐食とそれに伴なうコンクリートの亀裂
発生を殆ど完全に停止することにある． 現在各方面で問題となっている１０年以上経過したコン
クリート構造物中の埋設鉄筋近傍のフリー塩分はＮａＣ
１換算で０．１５〜０．２５％に達して鉄筋の著しい腐
食とそれに伴うコンクリートの亀裂発生、成長をひき起
こしている．したがってフリー塩分０．２５％の状態で
コンクリートの亀裂発生を殆ど完全に停止できることが
望ましい．（課題を解決するための手段） 本発明の前記の目的は、Ｃ ；０．００１〜１．０％，
Ｍｎ； ０．０１〜０． ３％未満， Ｓｉ ； ０．
０１〜０．０５％ｌＰ；０２５％未満． Ｓ ；００
５％未満， Ｃｕ ； ０．０１〜０．５０％， Ｗ
；０．０１〜０．５０％， Ａ＃ ： ０．００１〜
０．１０％を含有し、残部鉄および不可避的不純物より
なることを特徴とするコンクリート用鉄筋、さらには前
記或分に選択戒分としてＮｂ， Ｌ Ｔｉｎ Ｍｏをｌ
種又は２種添加したコンクリート用鉄筋によって達威さ
れる。
本発明の最大の特徴は鋼中のＳｉ， Ｓ量を極端に下
げ、かつＣｕ．Ｗ添加により耐塩効果を向上させ、コン
クリートの劣化を防止するものである。
げ、かつＣｕ．Ｗ添加により耐塩効果を向上させ、コン
クリートの劣化を防止するものである。
この原因としては、Ｓｉ量を下げることによって鯖の生
或．ｔｃ長を抑えると同時に鉄筋自体の鯖化に伴って生
成する鉄の腐食抑制剤の−０４−インヒビターの生成量
を飛躍的に多くすることと、ｓｌの著しい低下にともな
い錆発生点となるＭｎＳ ｌｉが著しく低下することに
より耐食性が飛躍的に向上するものであると推測される
。
或．ｔｃ長を抑えると同時に鉄筋自体の鯖化に伴って生
成する鉄の腐食抑制剤の−０４−インヒビターの生成量
を飛躍的に多くすることと、ｓｌの著しい低下にともな
い錆発生点となるＭｎＳ ｌｉが著しく低下することに
より耐食性が飛躍的に向上するものであると推測される
。
又、Ｓｉ．Ｓの極端な低下はコンクリートのアルカリ雰
囲気中における埋設鉄筋表面の不働態被膜が添加したＣ
ｕによって補強されるものと考えられる． 以下に本発明で各戒分を限定した理由を説明する。
囲気中における埋設鉄筋表面の不働態被膜が添加したＣ
ｕによって補強されるものと考えられる． 以下に本発明で各戒分を限定した理由を説明する。
Ｃ量を０．００１〜１．０％に限定した理由は、Ｃｆｏ
．ｏｏｔ％未満では必要強度が得られず、Ｃ量１，０％
超では跪化をひき起こすためである。
．ｏｏｔ％未満では必要強度が得られず、Ｃ量１，０％
超では跪化をひき起こすためである。
又、Ｆ４＋１量を０．０１〜０．３％未満に限定した理
由はＭｎ１０．０１％未満では必要強度が得られず０。
由はＭｎ１０．０１％未満では必要強度が得られず０。
３％未満では錆生威を著しく低減させるためである。
Ｓｉ量を０．０１〜０．０５％とした理由は、Ｓｉ量を
下げれば下げるほど請生威量を飛躍的に低下させＷＯ．
−−イオンの有効量を飛躍的に増大させるが、Ｓｉが０
．０５％以下で旧量０． ３％未満の場合に錆生成が著
しく低減するためである。
下げれば下げるほど請生威量を飛躍的に低下させＷＯ．
−−イオンの有効量を飛躍的に増大させるが、Ｓｉが０
．０５％以下で旧量０． ３％未満の場合に錆生成が著
しく低減するためである。
Ｐを０．０２５％未満とした理由はＰが０．０２５％以
上ではコンクリートのようなアルカリ性雰囲気で錆成長
を抑制する効果がなく、むしろ助長する傾向があるため
である。
上ではコンクリートのようなアルカリ性雰囲気で錆成長
を抑制する効果がなく、むしろ助長する傾向があるため
である。
ＣｕをＯ．０１〜０．５％と限定した理由はＣｕ Ｏ．
０１％未満では鉄筋表面の不働態被膜補強に効果がなく
０． ５％超では綱の脆化をひき起こすためである。
０１％未満では鉄筋表面の不働態被膜補強に効果がなく
０． ５％超では綱の脆化をひき起こすためである。
なお、Ｃｕを多く添加した場合、熱延スケールの剥離性
向上を目的にＮｉを０．０３〜０．３％添加することが
ある。
向上を目的にＮｉを０．０３〜０．３％添加することが
ある。
Ｗを０．０１〜０．５％と限定した理由は０．０１％未
満では−０４−イオンの生ｔｃ量が少なく耐食効果が認
められず、０． ５％超では経済性の点で高価になるか
らである。
満では−０４−イオンの生ｔｃ量が少なく耐食効果が認
められず、０． ５％超では経済性の点で高価になるか
らである。
Ｍを０．００１〜０．１０％と限定した理由はＭが０．
００１％未満では鋼中に存在する酸素を安定なＭの酸化
物として固定できず、Ｍが０．１０％超では大型の介在
物が生威し鋼の脆化をひき起こすので脱酸効果に必要な
量と強度の点から上記威分範囲に限定した。
００１％未満では鋼中に存在する酸素を安定なＭの酸化
物として固定できず、Ｍが０．１０％超では大型の介在
物が生威し鋼の脆化をひき起こすので脱酸効果に必要な
量と強度の点から上記威分範囲に限定した。
又Ｓ量を０．００５％未満と限定した理由は錆の発生起
源であるＭｎＳ ｉｌを減らすことにありこのＳ量低下
のために脱硫剤として使用されるＣａ化合物、希土類元
素によりＭｎＳが（Ｍｎ ＋ Ｃａ） Ｓ等に変化する
ことによる耐食性向上効果も期待できる。また鋼中のＳ
量を低下するために上記のような操業を行なうことは常
識となっているので、若干のＣａ，Ｃｅ等が混入してく
ることがあるが、これらの元素は耐食性などに悪影響を
及ぼすものではないのでＣａ， Ｃｅ量は規定しない。
源であるＭｎＳ ｉｌを減らすことにありこのＳ量低下
のために脱硫剤として使用されるＣａ化合物、希土類元
素によりＭｎＳが（Ｍｎ ＋ Ｃａ） Ｓ等に変化する
ことによる耐食性向上効果も期待できる。また鋼中のＳ
量を低下するために上記のような操業を行なうことは常
識となっているので、若干のＣａ，Ｃｅ等が混入してく
ることがあるが、これらの元素は耐食性などに悪影響を
及ぼすものではないのでＣａ， Ｃｅ量は規定しない。
又必要に応じてＮｂ ＋ Ｖ， Ｔｉｔ Ｍｏを添加す
るが、鉄筋の強度．靭性向上のための元素として添加す
るもので１種又は２種を合計して０．０１〜０．５％添
加する．ｏ．ｏｉ％未満では所定の強度， ！７１性が
得られず、０． ５％を超えると大型の介在物が生威し
、疵の原因となるので０．０１−０．５％とした。
るが、鉄筋の強度．靭性向上のための元素として添加す
るもので１種又は２種を合計して０．０１〜０．５％添
加する．ｏ．ｏｉ％未満では所定の強度， ！７１性が
得られず、０． ５％を超えると大型の介在物が生威し
、疵の原因となるので０．０１−０．５％とした。
本発明に従い前記の化学成分で構威された鋼は転炉．電
気炉等で溶製され、次いで造塊，分塊の工程を経るか、
あるいは連続鋳造後、圧延された後に必要に応じてパテ
ンティング等の熱処理が施され、線引きされて鉄筋とし
て供される。又、必要に応じて表面に亜鉛メッキ，有機
被覆を施すこともできる。
気炉等で溶製され、次いで造塊，分塊の工程を経るか、
あるいは連続鋳造後、圧延された後に必要に応じてパテ
ンティング等の熱処理が施され、線引きされて鉄筋とし
て供される。又、必要に応じて表面に亜鉛メッキ，有機
被覆を施すこともできる。
（実施例）
転炉で本発明の成分範囲の綱を溶製し、造塊，分塊後、
線引きした鉄筋と、比較鋼の鉄筋，従来からの電炉綱か
らなる鉄筋の戒分，およびこれらの鉄筋を埋設したコン
クリートの劣化状況，埋設鉄筋の腐食状況の経時変化を
表に示した。
線引きした鉄筋と、比較鋼の鉄筋，従来からの電炉綱か
らなる鉄筋の戒分，およびこれらの鉄筋を埋設したコン
クリートの劣化状況，埋設鉄筋の腐食状況の経時変化を
表に示した。
表の各種鉄筋は９ｍＩｌφの熱延鉄筋で表面を機械研磨
後、脱脂し、水・セメント比０．６０，砂中の全塩分量
をＮａｌＪ換算で０．５０％のコンクリートモルタル中
に埋設し、第１図のようなコンクリート供試体を作製し
、２８日間養生後、コンクリート供試体を恒温恒湿槽に
挿入し、湿潤４８ｈｒ，乾燥２４ｈｒ，湿潤４８ｈｒ，
乾燥４８ｈｒで１週ｆｇｔ（２サイクル）経過するサイ
クルで５６．７０，１００，１３８日間曝露してコンク
リートの亀裂発生を観察した。第１図中１はコンクリー
ト供試体，２は埋設鉄筋９Ｍφ．３はモルタル塗りの上
エポキシシール，ｊ！ばかぶり厚さを示す。
後、脱脂し、水・セメント比０．６０，砂中の全塩分量
をＮａｌＪ換算で０．５０％のコンクリートモルタル中
に埋設し、第１図のようなコンクリート供試体を作製し
、２８日間養生後、コンクリート供試体を恒温恒湿槽に
挿入し、湿潤４８ｈｒ，乾燥２４ｈｒ，湿潤４８ｈｒ，
乾燥４８ｈｒで１週ｆｇｔ（２サイクル）経過するサイ
クルで５６．７０，１００，１３８日間曝露してコンク
リートの亀裂発生を観察した。第１図中１はコンクリー
ト供試体，２は埋設鉄筋９Ｍφ．３はモルタル塗りの上
エポキシシール，ｊ！ばかぶり厚さを示す。
なお曝露条件を第２図のように設定したのは水蒸気中に
酸素が最大に固溶している８０゜Ｃの高温で乾湿くり返
しを実施するという極めて苛酷な環境条件で埋設鉄筋の
腐食を促進するためである．又、同時にこれらコンクリ
ート供試体の空気中の炭酸ガスによる中性化深さの経時
変化、埋設鉄筋の腐食量の経時変化を調べた．コンクリ
ート供試体の亀裂はクラックゲージでその幅の最大値を
測定した。
酸素が最大に固溶している８０゜Ｃの高温で乾湿くり返
しを実施するという極めて苛酷な環境条件で埋設鉄筋の
腐食を促進するためである．又、同時にこれらコンクリ
ート供試体の空気中の炭酸ガスによる中性化深さの経時
変化、埋設鉄筋の腐食量の経時変化を調べた．コンクリ
ート供試体の亀裂はクラックゲージでその幅の最大値を
測定した。
炭酸ガスによる中性化深さはフェノールフタレイン溶液
をコンクリートに散布しコンクリート供試体で赤色→無
色に変化したコンクリート供試体の表層からの深さを測
定した。
をコンクリートに散布しコンクリート供試体で赤色→無
色に変化したコンクリート供試体の表層からの深さを測
定した。
埋設鉄筋の腐食量はコンクリートを破砕してとり出した
鉄筋の鯖を化学的にとり除いた後重量を測定し腐食前の
重量から差し引いて鉄筋長さ２８０当たりの腐食減量と
して求めた。
鉄筋の鯖を化学的にとり除いた後重量を測定し腐食前の
重量から差し引いて鉄筋長さ２８０当たりの腐食減量と
して求めた。
参考までにこの表の鉄筋試料Ｎα１． Ｎｔ１４， Ｎ
α５．をそれぞれ埋設したコンクリート供試体の劣化状
況を第３図に示す． 又、この表の鉄筋試料Ｎ（Ｌｌ， ＮＯ．２． ＮＯ．
３． ＮＯ．４，Ｎｔ１５をそれぞれ埋設したコンクリ
ート供試体を１００日間前記の恒温恒湿槽中に曝露後、
鉄筋近傍の全塩分量と冷水で抽出されてくるフリー塩分
量を化学分析して砂中換算ＮａＣｆ（χ）として求めた
ところ全塩分量はいずれも約０．５０％、フリー塩分量
は約０．２５％であった。
α５．をそれぞれ埋設したコンクリート供試体の劣化状
況を第３図に示す． 又、この表の鉄筋試料Ｎ（Ｌｌ， ＮＯ．２． ＮＯ．
３． ＮＯ．４，Ｎｔ１５をそれぞれ埋設したコンクリ
ート供試体を１００日間前記の恒温恒湿槽中に曝露後、
鉄筋近傍の全塩分量と冷水で抽出されてくるフリー塩分
量を化学分析して砂中換算ＮａＣｆ（χ）として求めた
ところ全塩分量はいずれも約０．５０％、フリー塩分量
は約０．２５％であった。
したがって本発明の鉄筋は鉄筋近傍のフリー塩分が砂中
換算で０．２５％に達しても殆んど腐食が進行せず、コ
ンクリートの劣化を殆んど停止させる効果のあることが
判った。
換算で０．２５％に達しても殆んど腐食が進行せず、コ
ンクリートの劣化を殆んど停止させる効果のあることが
判った。
（発明の効果）
本発明は今後ますます問題になる塩害に曝されるコンク
リート構造物の耐久性を維持するのに飛躍的に有効なコ
ンクリート用鉄筋として役立つものである。
リート構造物の耐久性を維持するのに飛躍的に有効なコ
ンクリート用鉄筋として役立つものである。
本発明のコンクリート用鉄筋を使用することにより、コ
ンクリート構造物の長寿命化，安定性の向上に資するも
ので、各種用途向に使用することができる．
ンクリート構造物の長寿命化，安定性の向上に資するも
ので、各種用途向に使用することができる．
第１図（ａ）． （ｂ）は鉄筋を埋設したコンクリート
供試体の形状・寸法と配筋状況を示す説明図、第２図は
鉄筋を埋設したコンクリート供試体の発請促進試験にお
ける試験条件を示す図、第３図はコンクリート供試体の
外観を示す図である。 １：コンクリート供試体、２：埋設鉄筋、３：モルタル
塗り上エボキシシール。 第１図 （ｄ） （ｂ） 計測部分 ３：毛ルダル塗りのよエポ央シシール 第２図 涛間一一→
供試体の形状・寸法と配筋状況を示す説明図、第２図は
鉄筋を埋設したコンクリート供試体の発請促進試験にお
ける試験条件を示す図、第３図はコンクリート供試体の
外観を示す図である。 １：コンクリート供試体、２：埋設鉄筋、３：モルタル
塗り上エボキシシール。 第１図 （ｄ） （ｂ） 計測部分 ３：毛ルダル塗りのよエポ央シシール 第２図 涛間一一→
Claims (2)
- （１）Ｃ；０．００１〜１．０％、 Ｓｉ；０．０１〜０．０５％、 Ｍｎ；０．０１〜０．３％未満、 Ｐ；０．０２５％未満、 Ｓ；０．００５％未満、 Ｃｕ；０．０１〜０．５％、 Ｗ；０．０１〜０．５％、 Ｍ；０．００１〜０．１０％ を含有し、残部鉄および不可避的不純物からなるコンク
リート劣化防止用耐塩鉄筋。 - （２）Ｃ；０．００１〜１．０％、 Ｓｉ；０．０１〜０．０５％、 Ｍｎ：０．０１〜０．３％未満、 Ｐ；０．０２５％未満、 Ｓ；０．００５％未満、 Ｃｕ；０．０１〜０．５％、 Ｗ；０．０１〜０．５％、 Ａｌ；０．００１〜０．１０％ を含有し、さらにＮｂ、Ｖ、Ｔｉ、Ｍｏのいずれか１種
又は２種を合計０．０１〜０．５％含有し、残部鉄およ
び不可避的不純物からなるコンクリート劣化防止用耐塩
鉄筋。
Applications Claiming Priority (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP29581188 | 1988-11-22 | ||
| JP63-295811 | 1988-11-22 | ||
| JP1-54670 | 1989-03-07 | ||
| JP5467089 | 1989-03-07 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0320441A true JPH0320441A (ja) | 1991-01-29 |
| JP2745066B2 JP2745066B2 (ja) | 1998-04-28 |
Family
ID=26395473
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12227889A Expired - Lifetime JP2745066B2 (ja) | 1988-11-22 | 1989-05-16 | コンクリート劣化防止用耐塩鉄筋 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2745066B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101705425B (zh) | 2009-11-06 | 2011-07-20 | 武汉钢铁(集团)公司 | 含Ti抗拉强度≥450MPa级耐硫酸露点腐蚀钢 |
| CN106929751A (zh) * | 2017-02-13 | 2017-07-07 | 北京科技大学 | 一种适用于高温滨海环境的高耐蚀低合金钢 |
| CN119800229A (zh) * | 2025-01-11 | 2025-04-11 | 邯郸市兆运电力紧固件制造有限公司 | 一种高强度地脚螺栓及其制备方法 |
-
1989
- 1989-05-16 JP JP12227889A patent/JP2745066B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101705425B (zh) | 2009-11-06 | 2011-07-20 | 武汉钢铁(集团)公司 | 含Ti抗拉强度≥450MPa级耐硫酸露点腐蚀钢 |
| CN106929751A (zh) * | 2017-02-13 | 2017-07-07 | 北京科技大学 | 一种适用于高温滨海环境的高耐蚀低合金钢 |
| CN106929751B (zh) * | 2017-02-13 | 2020-06-02 | 北京科技大学 | 一种适用于高温滨海环境的高耐蚀低合金钢 |
| CN119800229A (zh) * | 2025-01-11 | 2025-04-11 | 邯郸市兆运电力紧固件制造有限公司 | 一种高强度地脚螺栓及其制备方法 |
| CN119800229B (zh) * | 2025-01-11 | 2025-10-28 | 邯郸市兆运电力紧固件制造有限公司 | 一种高强度地脚螺栓及其制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2745066B2 (ja) | 1998-04-28 |
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