JPH03210736A - 陰極線管用電子銃 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 この発明は、水平−直線上にＲ（赤色）、Ｇ（緑色）、
Ｂ（青色）の電子ビームをつくりだすインライン型電子
銃に関し、とくに、カソード内のヒータＯＮ後のホワイ
トバランスの良好な陰極線管用電子銃、つまり、Ｒ，Ｇ
、Ｂの電流鳳の立ち上がりがほぼ同じになるようなカソ
ード保持構造を備えた陰極線管用電子銃に関するもので
ある。

〔従来の技術〕

第７図は陰極線管用電子銃の要部を模式的に示す構成図
であって、（ｌａ）、　（ｌｂ）、　（ｌｃ）は同一平
面上に並設されたヒータであり、カソード（２ａ）、　
（２ｂ）。

（２ｃ）を所定温度（動作時には約８００℃）に設定で
きるようになっている。これらのカソード（２ａ）。

（２ｂ）、　（２ｃ）はそれぞれ筒状のアイレット（金
属筒体ともいわれる）　（３ａ）、（３ｂ）、（３ｃ）
内の所定位置に保持されている。また、上記アイレット
（３ａ）、　（３ｂ）、　（３ｃ）は、カソードサポー
ト（４ａ）、　（４ｂ）、　（４ｃ）により保持固定さ
れ、上記カソードサボーｔ−（４ａ）。

（４ｂ）、　（４ｃ）、Ｇｌ電極（５）、Ｇ２電極（６
）、Ｇ３電極（７）およびＧ４電極（８）は絶縁支持体
であるビードガラス（９）により保持固定されている。

このようにして、ビードガラス（９）に保持固定された
一連の集合体がステム（図示せず）により溶接支持され
ることによって、−本の電子銃が構成されている。

また、上記のカソードサポート（４ａ）、　（４ｂ）、
　（４ｃ）は、具体的には、第８図で示す斜視図のよう
な形状をしており、（１０ａ）、　（ｆｏｂ）、　（Ｉ
ｎｃ）は上記ビードガラス（９）からの圧縮熱応力（矢
印の向き）が加わる部分で、ハツチングの形で示してお
り、（１０ｄ）。

（１０ｅ）、　（１０ｆ）にも上記と同様の圧縮熱応力
（矢印の向き）が加わる。なお、上記サイト用カソード
サポート（４ａ）、　（４ｃ）およびセンター用力ソー
ドサボ−１−（４ｂ）にはともに同一の材料かもしくは
同等の熱膨張係数を有する材料が用いられ、望ましくは
、Ｉｋ立上がり特性（ホワイトバランス立上がり特性）
上、低膨張材が適している。

つぎに、上記構成の動作について説明する。

まず、第７図にもとづいて説明すると、カソード（２ａ
）、　（２ｂ）、　（２ｃ）より出射した電子は、Ｇｌ
電極（５）により制御されたのち、Ｇ２電極（６）によ
って加速され、６３電極（７）と６４電極（８）の間に
配装される主電子レンズ（図示せず）により集束されて
一本の電子ビームとなる。この際、ヒータ（ｌａ）、　
（ｌｂ）、　（Ｉｃ）の発熱により、カソード（２ａ）
、　（２ｂ）、　（２ｃ）は少なくとも約７２０℃まで
温度上昇し、アイレット（３ａ）、　（３ｂ）、　（３
ｃ）は少なくとも約４００℃まで温度上昇し、カソード
サポート（４ａ）、　（４ｂ）、　（４ｃ）も少なくと
も２００〜３００℃まで温度上昇する。このような温度
上昇により、通常、金属材で作られている上記カソード
、アイレット及びカソードサポート等の各部品は当然、
熱膨張を起こす。また、ヒータ（ｌｘ）、　（ｌｂ）、
　（Ｉｃ）に接近した位置にあって、比較的高温となる
カソードサポート（４鳳）、　（４ｂ）、　（４ｃ）お
よびＧｌ電極（５）は、熱容量が大きく、熱源のヒータ
（Ｉａ）、　（ｌｂ）、　（ｌｃ）から離隔した位置に
ある比較的低温の６３電極＋７）、Ｇ４電極（８）およ
びステム（図示せず）により固定されているビードガラ
ス（９）があるため、上記ビードガラス（９）からの圧
縮熱応力を受ける。

上記のカソードサポート（４Ｌ）、　（４ｂ）、　（４
ｃ）は第８図のように、各々、はぼ同形状でお互いに独
立しているので、センター用カソードサポート（４ｂ）
と両サイド用カソードサポート（４ａ）、　（４ｃ）は
、第１０図の点線４Ａ、４Ｂ、４Ｃで示す熱膨張後の状
態から明らかなように、いずれもＺ方向への熱膨張量が
ほぼ同一となり、Ｇｌ電極（５）もＲ，Ｇ、Ｂの共通部
品であって、これらのＲ，Ｇ、Ｂで対称形でないため、
点線５Ａで示すように、面外変形を生じる。この面外変
形量はわずか数μ膳程度であるが、Ｇ１電極（５）とカ
ソード（２１）、　（２ｂ）、　（２ｃ）との間隔（Ｇ
　１−に間隔）は、ヒータＯＦＦ状態、つまり、ヒータ
が未発熱状態のとき、各カソードをＲ，Ｇ、ＢともＧｌ
−に間隔が同寸法となるように設定した場合、ヒータＯ
Ｎの発熱状態で、センターにあるＧのＧｌ−に間隔がそ
の両サイドにあるＲ、ＢのＧｌ−に間隔よりも数μＦ広
くなってしまい、この結果、Ｇのカットオフ電圧が高く
なる。なお、上記カソードの先端面とカソードサポート
の先端面とはほぼ同一面にあるので、この明細書中を通
して、Ｇｌ−に間隔とは、Ｇ１電極とカソードとの間隔
と、Ｇｌ電極とカソードサポートとの間隔を同一として
取り扱うものとし、ＧＩＫ間隔といえば、便宜上、Ｇ１
電極とカソードサポートの間隔を意味するものとする。

そこで、これまでは、ヒータの発熱前に、上記の数μ―
分だけを補正する形で、ＧのＧｌ−に間隔をＲ，ＢのＧ
ｌ−に間隔よりも狭く設定しておくことにより、Ｒ，Ｇ
、Ｂのカットオフ電圧をそろえるという方法をとってい
た。すなわち、あらかじめ、ヒータ発熱前におけるＧの
Ｇｌ−に間隔をＲ，ＢのＧｌ−に間隔よりも数μｍ分だ
け狭く設定しておくことにより、ヒータの発熱時に、Ｒ
ｌＧ、ＢのＧｌ−に間隔が結果的に同一となるようにし
ていた。

［発明が解決しようとする課題］ しかし、上記のような手段を採用しても、ヒータの発熱
時、つまり、電子銃の動作中、熱的平衡状態に達するま
での間、第９図に示すように、Ｒ９Ｂの電流よりもＧの
電流の方が大きくなってしまい、画面色度が設定よりも
Ｇ（グリーン）が強くなるというホワイトバランス上の
問題が発生した。

この発明は、上記の問題点に鑑みてなされたものであっ
て、ヒータの未発熱時のＧｌ−に間隔組込値をＲ，Ｇ、
Ｂで同一にでき、かつカットオフ電圧もＲ，Ｇ、Ｂで同
一にできるとともに画面出画時のホワイトバランス特性
が良好となる陰極線管用電子銃を提供することを目的す
る。

〔課題を解決するための手段〕

上記の目的を達成するため、この発明は、Ｇ１ないしＧ
４電極と、上記Ｇｌ電極に近接１７て設けた複数のカソ
ードと、上記各カソードを保持する複数のアイレットと
、上記各アイレットを溶接固定してビードガラスに保持
固定する複数のカソードサポートとを備えた陰極線管用
電子銃において、上記各カソードサポートをＮ！含有率
３５〜５０％のＦｅ−Ｎｉ合金で形成し、上記Ｇｌ電極
の面外変形にともなって各カソードサポートが熱膨張し
て上記Ｇｌ電極と各カソードサポートとの間隔が上記電
子銃の動作前後で変化しないように、上記カソードサポ
ートを構成するセンター用カソードサポートと両サイド
用カソードサポートの両者間でＦｅ−Ｎｉ合金中のＮｉ
含有率を最大で８％の範囲内の含有率差となるように異
に設定した。

〔作用〕

この発明によれば、電子銃を構成するカソードサポート
をＮ４含有率３５％〜５０％のＦｅ−Ｎｉ合金で形成し
、上記Ｇ１電極の面外変形にともなって各カソードサポ
ートが熱膨張して上記Ｇｌ電極と各カソードサポートと
の間隔が上記電子銃の動作前後で変化しないように、上
記カソードサポートを構成するセンター用カソードサポ
ートと両サイド用カソードサポートを構成するＦ　ｅ−
Ｎ　ｉ合金中のＮｉ含有率を両者間で最大８％の含有率
差となるように異にして設定したので、電子銃の動作時
に、とくに、Ｇｌ電極が６２電極側へ面外変形するタイ
プの電子銃については、両サイド用カソードサポートに
比べてセンター用カソードサポートのＦｅ−Ｎｉ合金中
のＮｉ含有率を最大で８％高くすることによって、両サ
イト用カソードサポートに比べてセンター用カソードサ
ポートの熱膨張変形量が多くなり、結果的に、上記カソ
ードサポートは、全体的にみて上記Ｇｌ電極の各部分と
同方向へ同量分だけ変形することになる。

また、Ｇ１電極がカソードサポート側へ面外変形するタ
イプの電子銃については、センター用カソードサポート
に比べて両サイド用カソードサポートのＦｅ−Ｎｉ合金
中のＮｉ含有率を最大で８％高くすることによって、セ
ンター用カソードサポートに比べて両サイド用カソード
サポートの熱膨張変形量が多くなり、結果的に、上記カ
ソードサポートは、全体的にみて上記Ｇｔｌ電極各部分
と同方向へ同量分だけ変形することになる。

以上のように、この発明によれば、Ｇｌ電極が６２電極
側あるいはカソード側のいずれの側へ面外変形する場合
でも、センター用カソードサポートあるいは両サイド用
カソードサポートが上記Ｇ１電極の面外変形量だけ熱膨
張するようにし、上記Ｇｌ電極と各カソードサポートと
の間隔は電子銃の動作前後で実質的に変化せず、電子銃
の動作前後、すなわち、ヒータの発熱前後におけるＲｌ
Ｇ、ＢのＧｌ−に間隔が結果的に同一となる。したがっ
て、カットオフ電圧もＲ，Ｇ、Ｂで同一となり、ヒータ
発熱前のＧｌ−に間隔組込値をＲｌＧ、Ｂで同一にでき
るとともに画面出画時のホワイトバランス特性が良好と
なる。

〔発明の実施例〕

以下、この発明の一実施例について説明する。

第１図はこの発明の第１実施例による電子銃のカソード
保持構造部分におけるＺ方向の熱変形状態を模式的に示
す構成図、第２図はこの発明の第２実施例による電子銃
のカソード保持構造部分におけるＺ方向の熱変形状態を
模式的に示す構成図である。

図面において、（５）はＧｌ電極であって、（４ａ）。

（４Ｃ）　はサイド用カソードサポート、（４ｂ）はセ
ンター用カソードサポートである。

このような構成にかかる電子銃のカソード保持構造にお
いて、第１図に示す第１実施例のものでは、Ｇ１電極が
図示しないＧ２電極側へ面外変形するタイプを示し、両
サイドカソードサポートに比べて、センター用カソード
サポートを構成するＦｅ−Ｎｉ合金中のＮｉ含有率を最
大８％以内で高くした。

具体例としては、たとえば、Ｆｅ−Ｎｉ４７〜５０％合
金でカソードサポートを形成する場合には、センター用
カソードサポートの構成材にはＦｅＮｉ５０％合金を用
い、両サイド用カソードサポートの構成材には、Ｆｅ−
Ｎｉ４７％合金を用いる。

また、Ｆｅ−Ｎｉ３５〜３８％合金でカソードサポート
を形成する場合には、両サイドカソードサポートの構成
材としては、Ｆｅ−Ｎｉ３５％合金を用い、センター用
カソードサポートの構成材としては、Ｆｅ−Ｎｉ３８％
合金を用いる。

一方、第２図に示す第２実施例は、Ｇｌ電極がカソード
サポート側へ面外変形するタイプを示しており、センタ
ー用カソードサポートに比べ、両サイド用カソードサポ
ートを構成するＦｅ−Ｎｉ合金中のＮｉ含有率を最大８
％以内で高くした。

なお、上記第２実施例の具体例は、上記第１実施例にお
けるセンターカソードサポートと両サイド用カソードサ
ポートとで用いるＦｅ−Ｎｉ合金のＮｉ含有率を逆の関
係にすればよい。

以上のように、第１実施例ならびに第２実施例のカソー
ドサポートの構成材として、Ｆｅ−Ｎｉ合金を用いる理
由は、このＦｅ−Ｎｉ合金が低膨張材であるからである
。Ｆｅ−Ｎｉ合金の温度と熱膨張率の関係は第６図のグ
ラフから明らかなように、Ｎｉ含有量の増減によって熱
膨張係数が変化するが、温度自体の影響も強く受ける。

また、同図に示すように、Ｆｅ−Ｎｉ合金は、カソード
サポートの動作中、動作温度と考えられる３００〜４０
０℃の温度範囲において、最も低膨張特性を呈し、かつ
一般的に使用されているものは、ＦｅＮｉ４２％合金で
ある。したがって、この発明の目的（センター用カソー
ドサポートと両サイド用カソードサポートにおけるＧｌ
−に間隔の変動を同じにする）から考えて、両サイド用
カソードサポートをＦｅ−Ｎｉ４２％合金とし、センタ
ー用カソードサポートをＦｅ−Ｎｉ４５％合金にするこ
とが最も適していることになる。しかし、Ｇｌ電極。

カソード、アイレットおよびその他の電極の形状・材質
などで、必ずしもカソードサポートの熱膨張係数を小さ
くする必要がなくなる場合が存在する。上記第６図から
判断すると、３ｏｏ〜４００　’Ｃの間で許容できる熱
膨張係数を有するものは、ＦｅＮｉ３５％合金とＦｅ−
Ｎｉ５０％合金である。

前述の第１実施例では、両サイド用カソードサポートの
Ｎｉ含有率に対し、センター用カソードサポートのＮｉ
含有率を＋３％にしたが、ＦｅＮｉ合金中のＮｉ含有率
は、電子銃の構造等およびベースとして考えるＮｉ含有
率を変化させた場合、上記のＮｉ含有率の差は士を含め
て十分変化することが考えられる。つまり、第６図に示
すように、３００〜４００℃における熱膨張率では、Ｆ
ｅ−Ｎｉ４２％合金が最低の熱膨張率を示すので、Ｎｉ
含有率の範囲を３５〜５０％に設定した場合では熱膨張
率の最大差を示すＮｉ含有率の差はＩＩＩＸ　＋８％に
なる。

したがって、センター用カソードサポートと両サイド用
カソードサポートを構成するＦｅ−Ｎｉ合金におけるＮ
ｉ含有率の差をＩＩＩＩＩＸ　＋８％以内に設定し、Ｇ
１電極の面外変形の向きとその変形量を考慮して上記範
囲内で設定するようにする。

つぎに、上記の第１実施例の構成の動作を第１図ならび
に第７図を参照して説明する。

まず、電子銃の動作時、第７図に示すように、ヒータ（
ｌａ）、　（ｌｂ）、　（ｌｃ）の発熱により、カソー
ド（２ａ）、　（２ｂ）、　（２ｃ）は少なくとも約７
２０℃まで温度上昇するが、この際、アイレット（３ａ
）、　（３ｂ）、　（３ｃ）は少なくとも約４００℃ま
で温度上昇し、カソードサポート（４ａ）、　（４ｂ）
、　（４ｃ）も少なくとも２００〜３００　℃まで温度
上昇する。このような温度上昇により、通常、金属材で
作られている上記カソード、アイレット及びカソードサ
ポート等の各部品は当然、熱膨張を起こし、Ｃｔｌ電極
Ｇ２電極側へ面外変形する。この際の面外変形量は数μ
■であるが、第１図に示すように、上記センター用カソ
ードサポートのＺ方向への熱膨張量は両サイド用カンー
ドサポートの熱膨張量に比べてやや大きいので、結果的
に、センター用カソードサポートと６１電極との間隔と
、両サイド用カソードサポートとＧｌ電極との間隔は電
子銃の動作前と動作前後で変化しない。したがって、Ｒ
，Ｇ、Ｂの電流量の立ち上がりがほぼ同じになり、ホワ
イトバランス特性も良好となる効果がある。

なお、上記の第２実施例の構成の動作を第２図ならびに
第７図を参照して説明すると、上記両サイド用カソード
サポートの２方向への熱膨張量はセンター用カソードサ
ポートの熱膨張量に比べてやや大きいので、ｉｆ実施例
の場合と同様、各カソードサポートとＧｌ電極の各部分
と各カソードサポートとの間隔は、電子銃の動作前後で
変化することがない。したがって、Ｒ，Ｇ、Ｂの電流量
の立ち上がりがほぼ同じになり、ホワイトバランス特性
も良好となる効果がある。

〔実験例〕

つぎに、第７図および第８図に示すようなサイド用カソ
ードサポートならびにセンター用カッドサポートを形成
する構成材として、つぎの■と■の合金を用いて、電子
銃を作成し、各カソードサポートの熱膨張量とＧｌ−に
間隔の測定実験をおこなった。

■サイド用カソードサポートに用いる合金：Ｆｅ−Ｎｉ
４２％合金 熱膨張係数４９．８ＸｌＯ’（／’Ｃ）■センター用カ
ソードサポートに用いる合金：Ｆｅ−Ｎｉ４５％合金 熱膨張係数６８．４ＸｌＯ’（／’Ｃ）なお、上記■と
■に示した合金の熱膨張係数は３０〜３００℃の間にお
ける測定結果である。

上記の■および■の合金を用いて各カソードサポートを
作成して得た電子銃によれば、第１図に示すように、セ
ンター用カソードサポートのＺ方向の熱膨張量は、両サ
イド用カソードサポートの２方向の熱膨張量に比べて数
μ−大きくなる。この量がＧｌ電極（５）の面外変形量
の数μｍと相殺しあうために、Ｇｌ−に間隔はヒータの
発熱前であると、ヒータの発熱時であるとにかかわらず
、Ｒ９Ｇ、Ｂとでいずれも等しくなる。

このように、ヒータの発熱前のＧｌ−に組込間隔はＲ，
Ｇ、Ｂとでいずれも等しくなり、第３図に示すように、
ヒータＯＮから熱的平衡状態に至るまでのＲ，Ｇ、Ｂの
ビーム電流量はほぼ同量となり、常に、設定色度で立ち
上がる良好なホワイトバランス特性を呈すようになる。

なお、上記実験例では、Ｇ１電極（５）が６２電極（６
）側へ面外変形する場合について示したが、Ｇｌ電極（
５）の構造上、当然、第２図に示すように、逆に１、カ
ソード側に面外変形を呈する場合もあるので、この場合
には、上記実験例とは逆に、センター用カソードサポー
ト（４ｂ）に用いるＦｅ−Ｎｉ合金のＮｉ含有率よりも
サイド用カソードサポート（４ａ）、　（４ｃ）に用い
るＦｅ−Ｎｉ合金のＮｉ含有率を高めることにより、セ
ンター用カソードサポート（４ｂ）におけるよりもサイ
ド用カソードサポート（４ａ）、　（４ｃ　）のＺ方向
の熱変形量を大きくすることにより、Ｇ１電極（５）の
Ｚ方向の面外変形量である数μ−を相殺するようにすれ
ばよい。

上記の実験例において、サイド用カソードサポートもし
くはセンター用カソードサポートをＦｅ−Ｎｉ４２％合
金により作成し、サイド用カソードサポートもしくはセ
ンター用カソードサポートをＦｅ−Ｎｉ４５％合金によ
り作成した理由は、以下の経験的事実にもとづくもので
ある。

すなわち、Ｆｅ−Ｎｉ合金は、第５図に示すように、Ｎ
ｉのわずかな含有量の差により、熱膨張係数が連続的に
変化し、最も熱膨張係数が小さくなるのはＮｉ含有率が
３５％付近であって、この付近のＦｅ−Ｎｉ合金は、一
般に、インバーと呼ばれ、陰極線管用シャドーマスクの
材料として広く使用されていること。

また、Ｎｉの含有量が小さくなると、熱膨張係数が小さ
くなる反面、キュリー点温度が低くなって、低膨張材と
して使用できる温度範囲が狭くなること（たとえば、Ｆ
ｅ−Ｎｉ３５％インバー材のキュリー点は約２８０℃、
Ｆｅ−Ｎｉ４２％のキュリー点は約３４０℃である）。

ところで、ビーム電流１にのヒータＯＮからの立上り特
性（ホワイトバランス特性）はカソードサポートの材料
を低膨張材にするほど良好になる傾向がある。したがっ
て、Ｆｅ−Ｎｉ３５％合金の使用が考えられるが、この
合金は、上述したように、キュリー点が低く、動作中３
００℃以上になると考えられるカソードサポートに使用
すると、むしろ、高膨張材の作用を呈する。

上記のような経験的事実を踏まえ、Ｎｉ含有量を変化さ
せて実験した結果、Ｆｅ−Ｎｉ４２％付近が最も良好で
あることがわかった。

しかし、上記のＦｅ−Ｎ１４２％合金を用いてカソード
サポート（４ａ）、　＜４ｂ）、　（４ｃ）を作成する
と、Ｇｌ電極（５）の市外変形のため、ホワイトバラン
スの問題、カソード組込値の問題が発生する。

そこで、このＧ１電極（５）の面外変形によるセンター
用カソードサポート（４ｂ）におけるＧＩＫ間隔と、サ
イド用カソードサポート（４ａ）、　（４ｃ）における
ＧＩＫ間隔とにおける数μ貌の差を相殺するセンター用
カソードサポート（４ｂ）に適する合金について検討し
た結果、サイド用カソードサポート（４ｉ）、　（４ｃ
）にＦｅ−Ｎｉ４２％合金を用い、センター用カソード
号ボート（４ｂ）のＦｅ−Ｎｉ合金のＮｉ含有量のみを
変化させて、その熱膨張係数を変化させ、ヒータＯＮ後
、３０秒後のＲ，Ｇ、Ｂのビーム電流量が同一になる熱
膨張量を求めだし、それに相当するＮｉ含有率を見出し
た。この結果を第４図に示す。同図において、点線が両
サイドビーム電流、実線がセンタービーム電流であり、
両サイドビーム電流とセンタービーム電流の一致率はご
くわずかな熱膨張係数の設定差により大きくずれてしま
うことがわかる。

上記のような実験結果からも、Ｇ１電極（５）の市外変
形およびその他のセンター用カソードサポートとサイド
用カソードサポートの非対称性による間隔の差は、ごく
わずかであると推測され、この問題を解決するには、Ｎ
１の含有量の多少によって微妙な熱膨張係数をコントロ
ールできるＦｅＮ１合金が適していることが理解できる
。

さて、第４図における点線と実線の交点より、Ｒ，Ｇ、
Ｂのビーム電流量が一致するセンター用カソードサポー
トの熱膨張係数は６．８　ＸＩＯ’（／℃）であること
がわかり、このような熱膨張係数になるＮｉ含有量は４
５％であることがわかる。

なお、前述の実施例における両サイド用カソードサポー
トやセンター用カソードサポートに用いるＦｅ−Ｎｉ合
金のＮｉ含有率は第１実施例もしくは第２実施例のもの
に限定されず、これらのカソードサポートに用いる合金
中のＮｉ含有率は３５〜５０％の範囲内にあり、かつ両
サイド用カソードサポートやセンター用カソードサポー
トに用いるＦｅ−Ｎｉ合金のＮｉ含有率の差が±８％以
内であればよいが、とくに、Ｇｌ電極が６２電極側へ面
外変形する電子銃にあっては、両サイド用カソードサポ
ートの構成材として用いるＦｅ−Ｎｉ合金ではＮｉ含有
率が４１〜４３％の範囲内のものが望ましく、また、セ
ンター用カソードサポートに用いるＦｅ−Ｎｉ合金のＮ
ｉ含有率は４４〜４６％の範囲内のものを用いると、好
結果が得られる。

また、Ｇｌ電極（５）の構造上、第２図に示すように、
カソード側に面外変形する場合には上記の両サイド用カ
ソードサポートを形成するＦｅ−Ｎｉ合金中のＮｉ含有
率と、センター用カソードサポートを形成するＦｅ−Ｎ
ｉ合金中のＮｉ含有率とを、それぞれ、逆の関係にした
ものを用いることはいうまでもない。

〔発明の効果〕 以上説明したように、この発明によれば、陰極線管用電
子銃におけるセンター用カソードサポートと両サイド用
カソードサポートをＮｉ含有率が若干具なるＦｅ−Ｎｉ
合金でもって形成するだけの簡単な構成であるので、従
来の陰極線管用電子銃の製造過程に大幅な改変を加える
ことな〈実施でき、しかもヒータＯＮ後のホワイトバラ
ンスの良好な陰極線管用電子銃が得られるという多大な
効果が得られる。

【図面の簡単な説明】

第１図はこの発明の第１実施例による電子銃のカソード
保持構造部分におけるＺ方向の熱変形状態を模式的に示
す構成図、第２図はこの発明の第２実施例による電子銃
のカソード保持構造部分におけるＺ方向の熱変形状態を
模式的に示す構成図、第３図はこの発明の一実施例によ
る電子銃のホワイトバランス特性を示すグラフ、第４図
はセンタービーム電流とサイドビーム電流が同一になる
場合のセンター用カソードサポートを形成するＦｅＮｉ
合金中のＮｉ含有量を求め出す実験結果を示すグラフ、
第５図はＦｅ−Ｎｉ合金のＮ１含有量と熱膨張係数との
関係を示すグラフ、第６図は温度影響にともなうＦｅ−
Ｎｉ合金の熱膨張率変化を示すグラフ、第７図は陰極線
管用電子銃の要部を模式的に示す構成図、第８図は第７
図におけるカソードサポート部分の拡大斜視図、第９図
は従来の電子銃におけるホワイトバランス特性を示すグ
ラフ、第１０図は従来の電子銃のカソード保持構造部分
における２方向の熱変形状態を模式的に示す構成図であ
る。 （２ａ）、　（２ｂ）、　（２ｃ）−・−カソード、（
３ａ）、　（３ｂ）、　（３ｃ）　−・・アイレット、
（４ａ）、　（４ｃ）・・・サイド用カソードサポート
、（４ｂ）・・・センター用カソードサポート、（９）
・・・ビードガラス。 なお、 図中、 同一符号は同一または相当部分を 示す。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. （１）Ｇ１ないしＧ４電極と、上記Ｇ１電極に近接して
   設けた複数のカソードと、上記各カソードを保持する複
   数のアイレットと、上記各アイレットを溶接固定してビ
   ードガラスに保持固定する複数のカソードサポートとを
   備えた陰極線管用電子銃において、上記各カソードサポ
   ートをＮｉ含有率３５〜５０％のＦｅ−Ｎｉ合金で形成
   し、上記Ｇ１電極の面外変形にともなって各カソードサ
   ポートが熱膨張して上記Ｇ１電極と各カソードサポート
   との間隔が上記電子銃の動作前後で変化しないように、
   上記カソードサポートを構成するセンター用カソードサ
   ポートと両サイド用カソードサポートのＦｅ−Ｎｉ合金
   中のＮｉ含有率を両者間で最大８％以内の含有率差とな
   るように異に設定したことを特徴とする陰極線管用電子
   銃。