JPH03215017A

JPH03215017A - 中空成形方法

Info

Publication number: JPH03215017A
Application number: JP1037390A
Authority: JP
Inventors: Toshihiro Furusawa; 古沢　俊宏; Atsushi Sato; 淳佐藤; Takashi Nakajima; 孝中島; Noriaki Matsugishi; 則彰松岸
Original assignee: Idemitsu Kosan Co Ltd; Seidensha Electronics Co Ltd
Current assignee: Idemitsu Kosan Co Ltd; Seidensha Electronics Co Ltd
Priority date: 1990-01-19
Filing date: 1990-01-19
Publication date: 1991-09-20

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】〔産業上の利用分野〕本発明は、高分子材料等の成形材料からボトル等の中空
成形品を作製する中空成形方法に関する。

〔背景技術〕

近年、プラスチック等の成形材料を用いてボトル等の中
空容器を作製する中空成形法が多用されている。

この中空成形法は、ダイ及びマンドレル等からなるパリ
ソン形成部材により、成形材料でパリソンといわれるチ
ューブ状の予備成形物を作り、このパリソンを賦形金型
中に配置した後、パリソン中に圧縮空気を注入したり、
あるいは、金型内を減圧したりしてパリソンを膨張させ
、成形材料を金型の型形状に賦形して中空容器を作製す
る方法である。

〔発明が解決しようとする課題〕

しかしながら、前述のような中空成形法においては、パ
リソンの押出時に発生する不良現象であるメルトフラク
チャー、すなわち、成形品の表面に不規則な凹凸を生じ
たり、光沢を失ったりする現象が問題となる。このよう
な不良現象は、押出速度すなわち、生産速度を上げると
発生しだすため、従来では生産速度を落とすことを余儀
なくされていた。

一方、メルトフラクチャーの発生を抑制するために、樹
脂温度を上げる手段もある。しかし、このようにすると
、パリソンが自重で伸びてしまうドローダウンが著しく
なり、満足な形状の成形品を得ることは容易ではなかっ
た。

また、ドローダウンを抑えるため、伸張粘度の高い樹脂
が用いられる場合もあるが、このような樹脂は、パリソ
ンを金型で挟み込む場合の融着が良好になりにくいとい
う問題があった。

本発明の目的は、メルトフラクチャーあるいは融着不良
等の不良を生ずることな《、生産性を向上できる中空成
形方法を提供するにある。

〔課題を解決するための手段〕

本発明は、中空成形を行うにあたり、パリソン形成部材
及び賦形金型の少なくとも一方に振動を付与して共振さ
せつつ成形を行う成形方法である。

本発明において、パリソン形成部材および／または賦形
金型への振動の付与にあたり、前記振動による共振の腹
部が、パリソン形成部材の押出口および／または賦形金
型の接合面の位置にほぼ一致するように付与するのが好
ましい。

〔作用〕

本発明に係る中空成形方法では、成形材料の成形時に、
パリソン形成部材および／または賦形金型を共振させる
振動が付与される。

共振されているバリソン形成部材においては、形成部材
内における成形材料の流動性が振動の影響で著しく増大
する。このため、押出速度を上げてもメルトフラクチャ
ーの発生が抑えられる。また、流動性が増大することか
ら、成形材料を溶融させる温度を下げても十分に押出が
可能となり、この結果、ドローダウンも起りにくくなる
。

一方、共振されている賦形金型においては、パリソンの
賦形金型に挟み込まれた部分が、振動により良好に融着
することとなる。

成形にあたり、共振の腹部がパリソン形成部材の押出口
の位置にほぼ一致していると、共振の変位波形の最も振
幅の大きく、一番強く振動する点を利用でき、成形材料
の流動性を最も効率よく増大させることができる。

また、共振の腹部が賦形金型の接合面の位置にほぼ一致
していれば、前述と同様に、接合面に挟み込まれた成形
材料に、最も効率よく振動のエネルギーを付与でき、融
着を促進できる。

〔実施例〕

以下、本発明の実施例を図面に基づいて説明する。ここ
において、各実施例の同一もしくは相当構成部分には同
一符号を用い、その説明を省略もしくは簡略にする。

第１図には、本発明の中空成形方法を行うための中空成
形装置の一実施例が示されている。

図において、本実施例の中空成形装置ｌＯは、図示しな
いフレーム等の支持部材に固定的に保持されるバリソン
形成部材２０を備えるとともに、フレーム等に対して進
退可能に保持される賦形金型３０を備えている。

前記バリソン形成部材２０は、ダイヘッド２ｌとマンド
レル２２とを含んで構成されている。ダイヘッド２ｌは
、交差部が一側に変位した十字形状に形成され、このダ
イヘッド２ｌの鉛直上下方向の中心部には、マンドレル
２２が上下動可能に挿入されている。このマンドレル２
２内には、空気吹き込み通路２３が形成されるとともに
、この通路２３の上端には空気吹き込み口２４が連結さ
れ、この空気吹き込み口２４には図示しない圧縮空気供
給源が連結される。また、通路２３の下端は、空気吹き
出し口２３Ａとされている。

前記ダイヘッド２ｌ内において、マンドレル２２の周囲
及びグイヘッド２ｌの水平部の長尺側には、成形材料用
流路２５が形成されている。この流路２５の上流側であ
る水平部一端は、成形材料の流入口２５Ａとされ、この
流入口２５Ａには、図示しない単軸あるいは多軸の押出
機のノズル２７が接続されて、成形材料を流路２５内に
供給できるようになっている。一方、流路２５の下流側
である鉛直部下端は、マンドレル２ｌの外周との間に形
成される環状の押出口２５Ｂとされ、この押出口２５Ｂ
からパリソン２８が押し出されるようになっている。

前記グイヘッド２ｌの鉛直部には、先端がマンドレル２
２に当接される複数本の調整ボルト２９が螺合され、こ
れらの調整ボルト２９を調整することでマンドレル２２
の周囲に形成される流路２５の間隙を調整できるように
なっている。

前記賦形金型３０は、互いに開閉可能な一対の金型部材
３１．３２から構成され、これらの金型部材３１．３２
には、互いの接合面３１Ａ，３２Ａに成形品の型３１Ｂ
，３２Ｂがそれぞれ半割状に彫り込まれている。

前記ダイヘッド２ｌの水平部の短寸の端面、マンドレル
２２の上端面及び一方の金型部材３ｌの型３１Ｂとは反
対側の端面には、それぞれ振動発生装置４１，４２．４
３の加振部４１Ａ，４２Ａ，４３Ａがねじ等の連結部材
４５により連結されている。これらの振動発生装置４１
〜４３は、発振器５０にそれぞれ連結され、発振器５０
からの信号により、所定の周波数の振動を発するように
されている。また、マンドレル２２に連結される振動発
生隻置４２は、可動板４６に支持され、この可動板４６
を上下動させることにより、テーパ状のマンドレル２２
の先端形状の作用によって、押出口２５Ｂの開度を調整
できるようになっている。

前記発振器５０は、例えば、自動周波数追尾、自動電力
制御型とされ、ダイヘッド２１，マンドレル２２及び賦
形金型３０（以下、王者を代表してダイヘッド２１等と
称することがある）の成形時における、状態の変化によ
る共振周波数の変化に対して追随できるようになってい
る。この際、ダイヘッド２１等の共振周波数は、予め発
振器５０の追尾可能な周波数に設計、製作されているの
で、発振器５０は、押出機のノズル２７から成形材料を
ダイヘッド２ｌに供給され、最終的に押出口２５Ｂから
成形材料が押出されるまで、あるいは、金型３０でのパ
リソン２８の扶持から成形されるまでのグイヘッド２１
等に加わる負荷の刻々の変動に伴う若干の共振周波数の
変化に対し、常に追尾を行い、また、必要電力の供給も
刻々の変化に応じて必要量（最大出力以下）を供給する
ように設定されている。

前記振動発生装置４１〜４３によりダイヘッド２１等に
付与される振動は、ダイヘッド２ｌ等を共振させる周波
数とされている。また、ダイヘッド２１等を．共振させ
る波長は、ダイヘッド２１等の全長に対してｎ個（ｎ−
ｍ／２、ｍは正の整数）存在するような波長とされ、こ
れによりダイヘッド２１等はいわゆるｎ波長共振されて
いる。ここで、ｎはダイヘッド２１等での振動の損失を
抑えるためには、３以下が好ましい。

第２図には、グイヘッド２ｌ及びマンドレル２２が、ま
た、第３図には賦形金型３０がそれぞれ１波長共振され
る場合の変位波形Ｗが示されている。これらの図におい
て、変位波形Ｗの交差する点で、振動していない点は共
振の節部Ｐとされる。

この共振の節部Ｐにおいて、ノズル２７がダイヘッド２
１にねじ等の取付手段で固定されており、ノズル２７側
への振動の伝達を最小にするとともに、取付部の振動疲
労を極小にしている。この際、ノズル２７への振動の伝
達をより押さえるためには、ノズル２７とグイヘッド２
ｌとの接触部分に、チタン合金製の繊維等のクッション
材を組み入れるのが好ましい。

また、グイヘッド２ｌに対するマンドレル２２の取付位
置を調整する調整ボルト２９の螺合位置も、ボルト２９
のゆるみを防止する目的で、変位波形Ｗの節部Ｐとほぼ
一致するようにされている。

更に、グイヘッド２ｌや賦形金型３０等を図示されてい
ないボルトやフランジ等の保持部材でフレーム等の支持
部材に保持する位置も、変位波形Ｗの節部Ｐとするのが
好ましい。このようにすることで、保持部分での振動の
外部への伝達と、振動疲労による損傷を防止できる。

一方、振動発生装置４１〜４３で生じる振動を高い効率
で、しかも容易にダイヘッド２１等に伝達するためには
、振動発生装置４１〜４３とダイヘッド２１等との接触
部を、共振状態のグイヘツド２ｌ等が最も大きい振幅で
振動する部分、すなわち、共振の腹部Ｑと一致させるこ
とが好ましい。

また、ダイヘッド２ｌにおける成形材料の押出口２５Ｂ
及び賦形金型３ｏにおける両金型部材３１，３２の接合
面３１Ａ，３２Ａに一致するように、共振の腹部Ｑ、す
なわち、変位波形Ｗの最も離れる部分で、一番強く振動
している点を設定することが好ましい。これにより、押
出口２５Ｂにおける成形材料の流動性が向上してメルト
フラクチャーの発生を減少させることができる。また、
両金型部材３１．３２の接合面３１Ａ，３２Ａに挟持さ
れる部分のパリソン２８の融着を良好にできる。

な−お、共振の節部Ｐと腹部Ｑとの間は、第２図及び第
３図から明らかなように、ｌ／４波長とされている。

前記ダイヘッド２ｌの鉛直方向に延長された部分には、
Ｌ−Ｌ変換体と呼ばれる振動方向変換機構（図示せず）
が具備されており、このＬ−Ｌ変換体の作用により、そ
の部分で振動の伝達方向が９０度変わった方向にも、振
動が伝達されることとなる。従って、振動発生装置４ｌ
によりダイヘッド２ｌに加えられる振動発振時の伝達方
向は、押出口２５Ｂから押出される成形材料の押出方向
と直交方向であるが、前記Ｌ−Ｌ変換体の作用により９
０度変換されることによって、押出口２５Ｂにおける実
際の振動伝達方向は、成形材料の押出方向と同方向とさ
れている。

また、振動方向変換機構は、前記Ｌ−Ｌ変換体に限らず
、超音波振動を用いた場合には、従来から使用されてい
るＬ−Ｒ変換体、Ｌ−Ｌ−Ｌ変換体等をダイヘッド２１
等に具備させることもできる。この，際、ダイヘッド２
ｌの押出口２５Ｂから押し出される成形材料の押出方向
と、押出口２５Ｂを伝達する振動方向については、限定
するものではない。しかし、押出口２５Ｂ部において振
動による成形材料の分散、攪拌をも行う場合には、押出
方向とその振動方向は垂直にすることが好ましい。

前記振動発生装置４１〜４３における振動の発生方式と
しては、特に限定するものではないが、例えば、超音波
振動子による超音波振動方式、カム・クランク式、アン
バランスウェイト式等の機械的方式、動電型加振機等の
電磁型の電気的方式、あるいは電気油圧方式等を用いる
ことができる。

また、振動の周波数としては、数１０Ｈｚ〜数１０ＭＨ
ｚの範囲を用いることができる。この際、振動の周波数
は、短時間で振動の効果が得られ、かつ、成形材料の過
度の発熱現象を抑えるため、１０ＫＨｚ〜ｌｏＯＫｌｌ
ｚの超音波が好ましい。

更に、振動モードとしては、縦振動以外、横振動、捩り
振動、径振動、たわみ振動等の公知の振動モードを用い
ることができる。

前記ダイヘッド２１等と振動発生装置４１〜４３との間
には、振動を伝達する振動伝達体を組み込むことも可能
であり、振動伝達体の形状を適当に選べば、振動発生装
置４１〜４３で生じた振動の振幅を容易に増減すること
が可能となる。この際、グイヘッド２１等に結合する振
動発生装置４１〜４３もしくはそれを介する振動伝達体
の数は、特に限定されるものではないが、それらを複数
結合する場合には、振動の時期を調整し、ダイヘッド２
１等の共振状態が乱れないようにする必要がある。

前記ダイヘッド２１，マンドレル２２、賦形金型３０す
なわちダイヘッド２１等を形成する材料としては、従来
押出成形用ダイス等に用いられている金属材料を始め、
セラミックス、グラファイト等の種々の材料を用いるこ
とができるが、これらの材料のうち成形温度での振動発
生装置４１〜４３の振動の伝達損失が少なく、また振動
の振幅を大きくしても疲労が少ない材質、例えばチタン
合金、Ｋ−モネル、リン青銅、ジュラルミン、グラファ
イト等を用いることが好ましい。

また、ダイヘッド２１等の表面には、必要に応じて耐磨
耗性や耐腐蝕性の向上、あるいは、成形材料との摩擦係
数を低くする等のために各種メッキや、コーティング処
理、更にはしぼ加工等の処理を行ってもよい。更に、グ
イヘッド２ｌは、３個以上に分割することも可能である
が、その際、分割面は振動発生装置４１〜４３による振
動の伝達を良くするために、可能な限り面接触にしたり
、共振の腹部Ｑの近くに位置させることが好ましい。

また、ダイヘッド２１等を複数の部材で構成する場合、
ダイヘッド２１等は同質の材料を用いても、また異質の
材料を用いてもよい。

更に、グイヘッド２ｌ及び金型３０の加熱にあたり、共
振している状態では、ダイヘッド２１あるいは金型３０
のほとんどの部分は振動するため、従来用いられてきた
板状ヒーターを取付けると、板状ヒーター内の配線が振
動により切断される場合が生じる。従って、グイヘッド
２１あるいは金型３０の加熱には、グイヘッド２ｌある
いは金型３０に接触せずとも加熱できる遠赤外線式のヒ
ーターを利用することが好ましい。この場合には、共振
状態のダイヘッド２ｌあるいは金型３０において振動し
てない部分、すなわち、共振の節部Ｐにのみヒーターが
接触するようにし、その節部Ｐでねじ等を用いてダイヘ
ッド２ｌあるいは金型３０と遠赤外線式ヒーターとを固
定すればよい。

次に、以上のように構成された本実施例の作用を説明す
る。

発振器５０を駆動して振動発生装置４１．４２から所定
の振動を発生させ、ダイヘッド２ｌ及びマンドレル２２
すなわちパリソン形成部材２０を共振周波数で励振し、
パリソン形成部材２０を共振状態にさせる。

一方、図示しない押出機のノズル２７からグイヘッド２
ｌの成形材料用流路２５に成形材料を供給し、押出口２
５Ｂからパリソン２８を押出す。

この際、押出口２５Ｂは、第２図に示されるように、共
振の腹部Ｑとされているため、成形材料の流動性が増加
しており、パリソン２８の成形がきわめてスムースに行
われる。また、パリソン２８の押出時には、賦形金型３
０の各金型部材３１．３２は、開かれた状態にされてい
る。

バリソン２８が所定の形状に押出されたら、金型３０の
型締めを行うとともに、振動発生装置４３から超音波振
動を金型３０に付与し、共振状態にする。この共振によ
り、パリソン２８の金型３０で扶持された部分は、良好
に融着することとなる。

また、型締め後、マンドレル２２の空気吹き出し口２３
Ａからパリソン２８内に空気を吹き込み、パリソン２８
を金型３０の型３１Ｂ．３２Ｂに密着させて賦形を行う
。この後、型開きをして成形品を得る。

前述のような本実施例によれば、次のような効果がある
。

すなわち、振動発生装置４１〜４３の振動を、ダイヘッ
ド２ｌ、マンドレル２２及び金型２３、すなわち、ダイ
ヘッド２１等へ共振として伝達するようにしたから、ダ
イヘッド２１等へ振動を効率よ《伝達することができる
。また、振動発生装置４ｌ〜４３の加振部４１Ａ〜４３
Ａとダイヘ・ソド２ｌ等との接合面に、共振の変位波形
Ｗの腹部Ｑが位置するよう設定してあるから、振動発生
装置４１〜４３の振動効果を最大限に発揮させることが
でき、成形材料の流動性あるいは融着性の向上を図れる
。

この際、第２図に示されるように、押出口２５Ｂの位置
に変位波形Ｗの腹部Ｑを位置させれば、前記パリソン形
成部材２０全体での共振と相俟って押出口２５内での成
形材料の流動性をより向上できる。従って、従来の成形
技術より押出速度を大幅に上げてもメルトフラクチャー
が発生せず、生産性を著しく向上できる。また、流動性
が向上することから、成形材料温度を従来より下げても
押出が可能となり、ドローダウンが起りにくくなる。

一方、第３図に示されるように、金型３０の接合面３１
Ａ．３２Ａの位置に変位波形Ｗの腹部Ｑを位置させれば
、パリソン２８の金型３０で挟持されている部分の融着
をより良好にできる。

また、ダイヘッド２ｌに対するノズル２７及び調整ボル
ト２９の取付位置、更には、ダイヘ・ソド２ｌ等と図示
しない保持部材との結合位置を、共振の変位波形Ｗの節
部Ｐに設定すれば、結合部の損傷を少なくできるばかり
でなく、振動の外部流出を減少させることができる。

第４図には、本発明に使用されるパリソン形成部材２０
の他の実施例が示されている。

本実施例においては、パリソン形成部材２０を構成する
グイヘッド２ｌは、水平方向にのみ延長されており、こ
のダイヘッド２ｌの下面に成形材料の押出口２５Ｂが形
成されている。

従って、本実施例では、ダイヘッド２０における押出口
２５Ｂ近傍の振動の伝達方向は、成形材料の押出方向と
直交する方向とされている。

このような本実施例においても、前記実施例におけるパ
リソン形成部材２０とほぼ同様な作用、効果を奏するこ
とができる。

第５図には、本発明に使用されるパリソン形成部材２０
の更に他の実施例が示されている。

本実施例においては、ダイヘッド２１が不動部２１Ａと
、Ｌ−Ｌ変換体を具備した共振部２１Ｂとの二つに分割
されたもので、ダイヘッド２ｌの一部である共振部２１
Ｂのみが振動発生装置４ｌにより共振され、不動部２１
Ａは共振されない。

この際、不動部２１Ａと共振部２１Ｂとの接合部の位置
は、共振の節とされるのがよい。

このような本実施例においても、前記第１図の実施例と
ほぼ同様の作用、効果を奏することができ、かつ、共振
部分の質量が小さくなる分、振動発生装置４ｌの能力を
小さなものとできるという効果がある。

第６図には、本発明に使用される賦形金型３０の他の実
施例が示されている。

本実施例における金型３０においては、一方の金型部材
３ｌは、第ｌ図の実施例と同様な直線状の形状とされて
いるが、他方の金型部材３２は、十字状に形成され、こ
の十字状の金型部材３２の上端面に振動発生装置４３の
加振部４３Ａが連結部材４５で連結されている。

本実施例における金型部材３２には、振動方向変換機構
が具備されており、両金型部材３ｌ，３２の接合面３１
Ａ．３２Ａにおける振動の伝達方向が、加振部４３Ａか
ら発せられる振動の伝達方向と９０度変換されている。

また、前記接合面３ＩＡ，３２Ａは、共振の腹部とされ
、振動の伝達が効率よくなされるようになっている。

このような本実施例においても、前記第１図の実施例に
おける金型３０とほぼ同様な作用、効果を奏することが
できる。

なお、本発明において、成形可能な成形材料としては、
プラスチック、ゴム、エラストマー　ピッチ等の有機材
料、無機高分子、セラミックス、金属、ガラス等の無機
材料、その他食料品及びそれらの混合材料等を挙げるこ
とができる。

またｚ本発明における中空成形とは、押出ブロ、射出ブ
ロー、延伸ブロー、多層ブロー成形が挙げられる。

また、ダイヘッド２ｌはクロスヘッド、スパイダヘッド
、アキュムレー夕ヘッド等が適用できる。

更に、前記実施例では、パリソン形成部材２０は、ダイ
ヘッド２ｌとマンドレル２２とを備えた押出方式として
説明したが、これは、通常、コア金型、ネック金型及び
キャビティ金型等からなる射出方式であってもよ《、賦
形金型も押出方式における金型３０の代わりに、コア金
型、ネック金型及びブロー金型等からなる射出方式であ
ってもよい。また、賦形方法もパリソン２８内を加圧す
る方式に限らず、金型３０内を減圧する方式でもよい。

（実験例）以下、前記実施例の効果を確認するために行った実験の
結果を比較例と比較しつつ説明する。

−３！第１図に示す中空成形装置ｌＯを用い、ダイヘッド２ｌ
の押出口２５Ｂの口径を３０−、間隙ｌ閣とした。

発振器５０としては、基本周波数１９．１５　ＫＨｚの
超音波発振器（精電舎電子工業（掬製　ＳＯＮＯＰＥＴ
１２００−８）を用い、グイヘッド２ｌ及びマンドレル
２２共、第２図に示される振動の変位波形Ｗとなるよう
に共振させ、その振幅を１１μｍとした。

成形材料は、線状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ．出
光石油化学■製０１５４Ｈ　）を用いた。

成形条件としては、成形材料温度およびダイヘッド温度
共に１７０℃とした。

前述の条件で超音波によりダイヘッド２ｌ及びマンドレ
ル２２を共振させつつ成形を行い、メルトフラクチャー
の発生する臨界の押出速度を求めた。

一遺Ｕマンドレル２２に超音波を印加しない以外は、実験例ｌ
と同じ条件で実験を行った。

一ヌＵ影一ダイヘッド２ｌに超音波を印加しない以外は、実験例１
と同じ条件で実験を行った。

実験例１〜３の結果を表−１に示す。

ｈｔ− 超音波の発振を停止した以外は、じ条件で実験を行った。

比較例１の結果を表一ｌに示す。

実験例ｌと同表ｌ前記実験例１〜３によれば、パリソン形成部材２０を構
成するグイヘッド２ｌ及びマンドレル２２の少なくとも
一方に、共振となる振動を付与すれば、メルトフラクチ
ャーが発生する臨界の押出速度が、振動を加えない比較
例１に比べて大幅に増加することが判る。この場合、グ
イヘッド２ｌ及びマンドレル２２の両者に振動を付与し
た場合が最も押出速度を速くでき、次いで、ダイヘッド
２ｌのみ、マンドレル２２のみの順で押出速度の上昇量
が低下する。

−１ｔ４押出速度を５　ｋｇ／ｍとし、ダイヘッド温度を制御し
て材料温度を変化させる以外は、実験例ｌと同じ条件で
実験を行った。この時、メルトフラクチャーの発生しな
い状態となる材料温度（＃ダイヘッド温度）と、そのと
きのドローダウンの状態を調べた。

一スＪ１生ｉーマンドレル２２に超音波を印加しない以外は、実験例４
と同じ条件で実験を行った。

実験例４．５の結果を表−２に示す。

一退４ダイヘッド２１マンドレル２２のいずれにも超音波を印
加しない以外は、実験例４と同じ条件で実験を行った。

比較例２の結果を表−２に示す。

（以下余白）表２前記実験例４．５によれば、比較例２に比べ大幅に材料
温度を低下させてもメルトフラクチャーが発生しないこ
とが判る。この結果、ドローダウンの状態も微少となり
、かつ、省エネルギーも図れる。

一スｆｆｉ第１図に示した賦形金型３０を５０℃に加熱し、超音波
によって共振させつつ、実験例５の条件下で成形して押
出されたパリソン２８を挟み、切り残された部分の融着
部の肉厚を調べた。融着部の上側２０ａｍのバリソン２
８の肉厚は、１．　０８ｍであった。

実験例６の結果を表−３に示す。

一よ！金型３０に超音波を印加しない以外は、６と同じ条件で
実験を行った。

比較例３の結果を表−３に示す。

実験例前記実験例６によれば、金型３０によって挟まれた融着
部の肉厚が、比較例３に比べて約４倍も厚《なり、十分
な融着が行われることが判る。

〔発明の効果〕

前述のように本発明によれば、メルトフラクチャーある
いは金型挟持部の融着不良等を生ずることなく、押出速
度を上げることができ、生産性を向上できるという効果
がある。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の方法を実施する中空成形装置の一実施
例の概略構成を示す要部を断面した正面図、第２図及び
第３図はそれぞれ第１図におけるパリソン形成部材及び
金型の共振時の変位波形及び波長の説明図、第４図及び
第５図はそれぞれ本発明の方法を実施する中空成形装置
に用いられるパリソン形成部材のそれぞれ異なる他の実
施例を示す要部を断面した正面図、第６図は本発明の方
法を実施する中空成形装置に用いられる金型の他の実施
例を示す要部を断面した正面図である。ｌＯ・・・中空成形、２０・・・パリソン形成部材、２
ｌ・・・ダイヘッド、２１Ａ・・・不動部、２１Ｂ・・
・共振部、２２・・・マンドレル、２３・・・空気吹き
込み通路、２３Ａ・・・空気吹き出し口、２５・・・成
形材料用流路、２５Ｂ・・・押出口、２７・・・ノズル
、２８・・・パリソン、３０・・・賦形金型、３１．３
２・・・金型部材、３１Ａ．３２Ａ・・・接合面、４１
，４２．４３・・・振動発生装置、５０・・・発振器、
Ｗ・・・変位波形、Ｐ・・・節部、Ｑ・・・腹部。

Claims

【特許請求の範囲】

（１）パリソン形成部材によりパリソンを形成し次いで
賦形金型により賦形する中空成形法において、振動によ
りパリソン形成部材および／または賦形金型を共振させ
つつ成形を行うことを特徴とする中空成形方法。
（２）請求項１において、共振の腹部がパリソン形成部
材の押出口および／または金型の接合面の位置とほぼ一
致するように共振させつつ成形を行うことを特徴とする
中空成形方法。