JPH03215613A - 高炉操業方法 - Google Patents
高炉操業方法Info
- Publication number
- JPH03215613A JPH03215613A JP1088390A JP1088390A JPH03215613A JP H03215613 A JPH03215613 A JP H03215613A JP 1088390 A JP1088390 A JP 1088390A JP 1088390 A JP1088390 A JP 1088390A JP H03215613 A JPH03215613 A JP H03215613A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- blast furnace
- moisture
- operating method
- hot air
- oxygen
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- Pending
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- Manufacture Of Iron (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は高炉に送風する熱風に酸素を富化して、溶銑の
生産能率を高める高炉操業方法に関する． ［従来技術］ 高炉において溶銑の単位時間当たりの生産能率を高めて
増産を図る方法としては、次のような方法がある． （１）高炉に供給する熱風の送風量を増やす．（２）熱
風に含まれる酸素の割合を高める．（３）コークス比を
減らす。
生産能率を高める高炉操業方法に関する． ［従来技術］ 高炉において溶銑の単位時間当たりの生産能率を高めて
増産を図る方法としては、次のような方法がある． （１）高炉に供給する熱風の送風量を増やす．（２）熱
風に含まれる酸素の割合を高める．（３）コークス比を
減らす。
［発明が解決しようとする課題］
しかしながら、従来の高炉において溶銑の単位時間当た
りの生産能率を高めて増産を図る方法には次のような問
題点があり、大型高炉（２０００ＩＩ１３以上》におけ
る出銑比の上限は、２，４程度と考えられていた． く１）送風量を増やす方法． ■ 送風機の送風能力に限界がある． ■ 炉頂でのガスの吹き抜けや装入物の流動化の発生． ■ 炉下部の液滴下層におけるフラッディング現象の発
生． ■ 高炉内のガスの流れの不安定化。
りの生産能率を高めて増産を図る方法には次のような問
題点があり、大型高炉（２０００ＩＩ１３以上》におけ
る出銑比の上限は、２，４程度と考えられていた． く１）送風量を増やす方法． ■ 送風機の送風能力に限界がある． ■ 炉頂でのガスの吹き抜けや装入物の流動化の発生． ■ 炉下部の液滴下層におけるフラッディング現象の発
生． ■ 高炉内のガスの流れの不安定化。
（２）酸素の割合を高める方法。
■ 羽口先温度の上昇。
■ 熱風の有するｍ熱と装入物の有する顕熱の比、すな
わち熱流比の上昇。
わち熱流比の上昇。
第３図のグラフに従来の高炉操業における酸素富化率と
炉況指数との関係を示すが、酸素富化率が２％を趨える
と炉況指数が悪くなり、２％を超えて酸素を富化するこ
とはできなかった。また、第４図のグラフに羽口先温度
と炉況指数との関係を示すが羽口先温度が２４００゜Ｃ
を超えると炉況指数が悪くなり、この点からも酸素富化
に上限が存在した．さらには、第５図のグラフに示すよ
うに、熱流比が０．８５を超えると炉況指数が悪くなり
、酸素富化による炉況の悪化がうかがえる。
炉況指数との関係を示すが、酸素富化率が２％を趨える
と炉況指数が悪くなり、２％を超えて酸素を富化するこ
とはできなかった。また、第４図のグラフに羽口先温度
と炉況指数との関係を示すが羽口先温度が２４００゜Ｃ
を超えると炉況指数が悪くなり、この点からも酸素富化
に上限が存在した．さらには、第５図のグラフに示すよ
うに、熱流比が０．８５を超えると炉況指数が悪くなり
、酸素富化による炉況の悪化がうかがえる。
そして、第６図のグラフに示すように、炉況指数が低下
すると生産性が低下し、炉況指数が８０の時の生産能力
を１とすると、炉況指数４０では０．６程度に生産割合
が低下する。
すると生産性が低下し、炉況指数が８０の時の生産能力
を１とすると、炉況指数４０では０．６程度に生産割合
が低下する。
（３）コークス比を減らす方法．
■ 羽口先温度の上昇。
■ 炉熱レベルの低下．
本発明は従来技術の上記のような間題点を解消し、炉壁
近傍のガス流速を、きわめて局部的に増減させることの
できる高炉のガス流速制御方法を提供することを目的と
している。
近傍のガス流速を、きわめて局部的に増減させることの
できる高炉のガス流速制御方法を提供することを目的と
している。
［課題と解決するための手段〕
この発明に係る第一の高炉操業方法は、熱風に酸素を富
化すると同時に、水蒸気を湿分として羽口から添加する
高炉操業方法である． また、第一の高炉操業方法の実施態様としての高炉操業
方法は、湿分の添加割合を酸素富化率１％当たり１０〜
１５ｇ／Ｎｍ’とする高炉操業方法である． この発明に係る第二の高炉操業方法は、熱風に酸素を富
化すると同時に、添加する湿分を上水、工業用水、汚水
および安水のうちのいずれか一つから選び、この湿分を
熱風管とは異なる配管により羽目から添加する高炉操業
方法である．［作用コ この発明に係る第一の高炉操業方法は、熱風に酸素を富
化すると同時に、水蒸気を湿分として羽口から添加する
ようにしている．その理由は次のとおりである。すなわ
ち、第１図のグラフに示すように、２％分超える酸素富
化率で高炉を操業するに当たり、水蒸気を湿分として羽
目から添加したところ、炉況指数は酸素富化率２％未満
の時と変化がなかった。したがって、この発明に係る第
一の高炉操業方法においては、熱風に酸素を富化すると
同時に、水蒸気を湿分として羽目から添加するようにし
た． また、第一の高炉操業方法の実施態様としての高炉操業
方法は、湿分の添加割合を酸素富化率１％当たり１０〜
１ ５ ｇ ／’Ｎｌｌ′としている．この理由は次の
とおりである．酸素富化率１％当たりの添加する湿分の
添加割合（ ｇ ／ Ｎｍ’）を種々変化させて、その
ときの増産効果（従来の出銑比２．４をベースとして増
産できた％）との関係を調査した。その結果、第２図に
示すように湿分の添加割合がｌｏｇ／Ｎｍ’未満の場合
は、湿分添加の影響により、火炎温度が低下して炉況が
悪化し、湿分の添加割合が１５ｇ／Ｎｍ３を超える場合
には湿分が多すぎて火炎温度が上昇して炉況が悪化し、
炉況がもっとも安定しているのは湿分の添加割合が１０
〜１５ｇ／Ｎｍ’の間であることが分かった。したがっ
て、第一の高炉操業方法の実施態様としての高炉操業方
法は、湿分の添加割合を酸素富化率１％当たり１０〜１
５ ｇ ／ Ｎｍ３とした。
化すると同時に、水蒸気を湿分として羽口から添加する
高炉操業方法である． また、第一の高炉操業方法の実施態様としての高炉操業
方法は、湿分の添加割合を酸素富化率１％当たり１０〜
１５ｇ／Ｎｍ’とする高炉操業方法である． この発明に係る第二の高炉操業方法は、熱風に酸素を富
化すると同時に、添加する湿分を上水、工業用水、汚水
および安水のうちのいずれか一つから選び、この湿分を
熱風管とは異なる配管により羽目から添加する高炉操業
方法である．［作用コ この発明に係る第一の高炉操業方法は、熱風に酸素を富
化すると同時に、水蒸気を湿分として羽口から添加する
ようにしている．その理由は次のとおりである。すなわ
ち、第１図のグラフに示すように、２％分超える酸素富
化率で高炉を操業するに当たり、水蒸気を湿分として羽
目から添加したところ、炉況指数は酸素富化率２％未満
の時と変化がなかった。したがって、この発明に係る第
一の高炉操業方法においては、熱風に酸素を富化すると
同時に、水蒸気を湿分として羽目から添加するようにし
た． また、第一の高炉操業方法の実施態様としての高炉操業
方法は、湿分の添加割合を酸素富化率１％当たり１０〜
１ ５ ｇ ／’Ｎｌｌ′としている．この理由は次の
とおりである．酸素富化率１％当たりの添加する湿分の
添加割合（ ｇ ／ Ｎｍ’）を種々変化させて、その
ときの増産効果（従来の出銑比２．４をベースとして増
産できた％）との関係を調査した。その結果、第２図に
示すように湿分の添加割合がｌｏｇ／Ｎｍ’未満の場合
は、湿分添加の影響により、火炎温度が低下して炉況が
悪化し、湿分の添加割合が１５ｇ／Ｎｍ３を超える場合
には湿分が多すぎて火炎温度が上昇して炉況が悪化し、
炉況がもっとも安定しているのは湿分の添加割合が１０
〜１５ｇ／Ｎｍ’の間であることが分かった。したがっ
て、第一の高炉操業方法の実施態様としての高炉操業方
法は、湿分の添加割合を酸素富化率１％当たり１０〜１
５ ｇ ／ Ｎｍ３とした。
この発明に係る第二の高炉操業方法は、熱風に酸素を富
化すると同時に、添加する湿分を上水、工業用水、汚水
および安水のうちのいずれか一つから選び，この湿分を
熱風管とは異なる配管により羽口から添加する高炉操業
方法である．その理由は次のとおりである。水蒸気と同
じように熱風に酸素を富化するに際して、上水、工業用
水、汚水および安水を熱風管とは別の配管を引いて、羽
口から添加した。その結果水蒸気とまったく同じ効果が
得られたので、この発明に係る第二の高炉操業方法にお
いては、熱風に酸素を富化すると同時に、添加する湿分
を上水、工業用水、汚水および安水のうちのいずれか一
つから選び、この湿分を熱風管とは異なる配管により羽
口から添加するようにした。
化すると同時に、添加する湿分を上水、工業用水、汚水
および安水のうちのいずれか一つから選び，この湿分を
熱風管とは異なる配管により羽口から添加する高炉操業
方法である．その理由は次のとおりである。水蒸気と同
じように熱風に酸素を富化するに際して、上水、工業用
水、汚水および安水を熱風管とは別の配管を引いて、羽
口から添加した。その結果水蒸気とまったく同じ効果が
得られたので、この発明に係る第二の高炉操業方法にお
いては、熱風に酸素を富化すると同時に、添加する湿分
を上水、工業用水、汚水および安水のうちのいずれか一
つから選び、この湿分を熱風管とは異なる配管により羽
口から添加するようにした。
［実施例］
本発明の１実施例の高炉操業方法においては、熱風への
酸素富化率を２〜４％とし、これに湿分を酸素富化率１
％当たり１０〜１５ｇ／Ｎ＋ａ３添加して、高炉羽口か
ら炉内に吹き込んだ。その結果、従来の最高の出銑比２
．４に比較して、１０〜１５％増産を達成することがで
きた。
酸素富化率を２〜４％とし、これに湿分を酸素富化率１
％当たり１０〜１５ｇ／Ｎ＋ａ３添加して、高炉羽口か
ら炉内に吹き込んだ。その結果、従来の最高の出銑比２
．４に比較して、１０〜１５％増産を達成することがで
きた。
第１表は、本発明の１実施例の高炉操業方法を実施した
三つのケースの操業条件（酸素富化率、湿分添加割合）
と操業実績（羽口先温度、熱流比、炉況指数、生産量、
出銑比》をまとめて、従来の場合と比較した表である．
いずれの場合も従来の場合よりも生産量は増えており、 １ ０ 〜 ２ ０ ％の増産効果がみとめられる． 第１表 ［発明の効果］ 本発明により、溶銑の増産が従来の水準を超えて可能と
なった．
三つのケースの操業条件（酸素富化率、湿分添加割合）
と操業実績（羽口先温度、熱流比、炉況指数、生産量、
出銑比》をまとめて、従来の場合と比較した表である．
いずれの場合も従来の場合よりも生産量は増えており、 １ ０ 〜 ２ ０ ％の増産効果がみとめられる． 第１表 ［発明の効果］ 本発明により、溶銑の増産が従来の水準を超えて可能と
なった．
第１図は本発明法における酸素富化率と炉況指数との関
係を従来法と比較して示したグラフ図、第２図は湿分添
加割合と増産効果（％）との関係を示すグラフ図、第３
図は従来法における酸素富化率と炉況指数との関係を示
すグラフ図、第４図は羽口先温度と炉況指数との関係を
示すグラフ図、第５図は熱流比と炉況指数との関係を示
すグラフ図、第６図は炉況指数と生産能力との関係を示
すグラフ図である．
係を従来法と比較して示したグラフ図、第２図は湿分添
加割合と増産効果（％）との関係を示すグラフ図、第３
図は従来法における酸素富化率と炉況指数との関係を示
すグラフ図、第４図は羽口先温度と炉況指数との関係を
示すグラフ図、第５図は熱流比と炉況指数との関係を示
すグラフ図、第６図は炉況指数と生産能力との関係を示
すグラフ図である．
Claims (3)
- （１）熱風に酸素を富化すると同時に、水蒸気を湿分と
して羽口から添加することを特徴とする高炉操業方法。 - （２）湿分の添加割合を酸素富化率１％当たり１０〜１
５ｇ／Ｎｍ＾３とすることを特徴とする請求項１の高炉
操業方法。 - （３）熱風に酸素を富化すると同時に、添加する湿分を
上水、工業用水、汚水および安水のうちのいずれか一つ
から選び、この湿分を熱風管とは異なる配管により羽口
から添加することを特徴とする高炉操業方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1088390A JPH03215613A (ja) | 1990-01-19 | 1990-01-19 | 高炉操業方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1088390A JPH03215613A (ja) | 1990-01-19 | 1990-01-19 | 高炉操業方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03215613A true JPH03215613A (ja) | 1991-09-20 |
Family
ID=11762719
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1088390A Pending JPH03215613A (ja) | 1990-01-19 | 1990-01-19 | 高炉操業方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03215613A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012012678A (ja) * | 2010-07-02 | 2012-01-19 | Jfe Steel Corp | 高炉操業方法 |
| JP2013095923A (ja) * | 2011-10-28 | 2013-05-20 | Jfe Steel Corp | 高炉操業方法 |
| CN114657299A (zh) * | 2022-03-24 | 2022-06-24 | 广东韶钢松山股份有限公司 | 一种冷却水道系统及其维护方法 |
-
1990
- 1990-01-19 JP JP1088390A patent/JPH03215613A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012012678A (ja) * | 2010-07-02 | 2012-01-19 | Jfe Steel Corp | 高炉操業方法 |
| JP2013095923A (ja) * | 2011-10-28 | 2013-05-20 | Jfe Steel Corp | 高炉操業方法 |
| CN114657299A (zh) * | 2022-03-24 | 2022-06-24 | 广东韶钢松山股份有限公司 | 一种冷却水道系统及其维护方法 |
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