JPH03219039A - 加工性に優れたレニウム・タングステン合金材およびその製造方法 - Google Patents
加工性に優れたレニウム・タングステン合金材およびその製造方法Info
- Publication number
- JPH03219039A JPH03219039A JP1194290A JP1194290A JPH03219039A JP H03219039 A JPH03219039 A JP H03219039A JP 1194290 A JP1194290 A JP 1194290A JP 1194290 A JP1194290 A JP 1194290A JP H03219039 A JPH03219039 A JP H03219039A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rhenium
- workability
- tungsten alloy
- alloy material
- recrystallized grains
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の目的〕
（産業上の利用分野）
本発明はＴＶ電子銃のカソードヒータや自動車ランプ、
家電機器の照明ランプなどの耐振電球用フィラメント材
などに使用されるレニウム・タングステン合金材および
その製造方法に係り、特に最終製品に加工する工程にお
いて欠陥の発生が少ない加工性に優れたレニウム・タン
グステン合金材およびその製造方法に関する。
家電機器の照明ランプなどの耐振電球用フィラメント材
などに使用されるレニウム・タングステン合金材および
その製造方法に係り、特に最終製品に加工する工程にお
いて欠陥の発生が少ない加工性に優れたレニウム・タン
グステン合金材およびその製造方法に関する。
（従来の技術）
従来より高温強度および耐振性に優れた電球用フィラメ
ントまたはヒータ用材料として、ドープタングステン線
が広く知られている。しかしドブタングステン線は、高
温度熱処理を行うと伸びが低下し、耐振強度が大幅に低
下してしまう欠点がある。
ントまたはヒータ用材料として、ドープタングステン線
が広く知られている。しかしドブタングステン線は、高
温度熱処理を行うと伸びが低下し、耐振強度が大幅に低
下してしまう欠点がある。
そのため、タングステン中に０．５〜１０重攬％程度の
レニウム（Ｒｅ）を含有させたレニウム・タングステン
合金が広くフィラメント材料など高温強度を必要とする
材料として多用化されている。Ｒｅは材料の伸びを改善
し、またタングステン組織中に固溶してマトリックスの
高温強度を高める上に、電気抵抗を高める作用を有する
。従って従来のタングステン線と同等の抵抗値を有する
線材を形成した場合に、タングステン線より太く形成す
ることが可能であり、強度を増大化させることができる
。
レニウム（Ｒｅ）を含有させたレニウム・タングステン
合金が広くフィラメント材料など高温強度を必要とする
材料として多用化されている。Ｒｅは材料の伸びを改善
し、またタングステン組織中に固溶してマトリックスの
高温強度を高める上に、電気抵抗を高める作用を有する
。従って従来のタングステン線と同等の抵抗値を有する
線材を形成した場合に、タングステン線より太く形成す
ることが可能であり、強度を増大化させることができる
。
従来この種のレニウム・タングステン合金材は、原料粉
末をプレス成形後焼結し、得られた焼結体を転打、線引
などの加工および再結晶処理などの熱処理を段階的に施
して得られる。具体的には、素材である焼結体を段階的
に加工して、その断面積を徐々に減少せしめ、素材の断
面積の減少割合すなわち断面減少率が約６０％に達した
段階で最終的な再結晶化処理を行うことによって、結晶
粒の大きさを調整し加工硬化を起こした組織を軟化させ
ている。このようにして得られたレニウム・タングステ
ン合金材は加工による硬化が緩和されているため、次工
程での加工性が良好となる。
末をプレス成形後焼結し、得られた焼結体を転打、線引
などの加工および再結晶処理などの熱処理を段階的に施
して得られる。具体的には、素材である焼結体を段階的
に加工して、その断面積を徐々に減少せしめ、素材の断
面積の減少割合すなわち断面減少率が約６０％に達した
段階で最終的な再結晶化処理を行うことによって、結晶
粒の大きさを調整し加工硬化を起こした組織を軟化させ
ている。このようにして得られたレニウム・タングステ
ン合金材は加工による硬化が緩和されているため、次工
程での加工性が良好となる。
（発明が解決しようとする課題）
しかしながら、断面減少率が６０％に達した時点で最終
的な再結晶化処理を行った従来のレニウム・タングステ
ン合金材の再結晶粒数は１平方ｍｍ当り２０００〜２８
００個であり、極めて微細な結晶組織を有する。そのた
め、未だ硬さがやや高い欠点がある。
的な再結晶化処理を行った従来のレニウム・タングステ
ン合金材の再結晶粒数は１平方ｍｍ当り２０００〜２８
００個であり、極めて微細な結晶組織を有する。そのた
め、未だ硬さがやや高い欠点がある。
このレニウム・タングステン合金材を、そのまま次工程
に供した場合に、割れや折損が発生し易く、製品の歩留
りを低下させる大きな原因となっている。また、折損し
た材料を除去したり、装置を正常な運転状態にまで復旧
させるために多大な労力を要するなど保守性が悪い上に
、製造装置の運転効率や原料に対する製品の歩留りを低
下させるなどの問題点がある。
に供した場合に、割れや折損が発生し易く、製品の歩留
りを低下させる大きな原因となっている。また、折損し
た材料を除去したり、装置を正常な運転状態にまで復旧
させるために多大な労力を要するなど保守性が悪い上に
、製造装置の運転効率や原料に対する製品の歩留りを低
下させるなどの問題点がある。
本発明は上記の問題点を解決するためになされたもので
あり、後工程に供した場合に割れや折損を発生しにくく
、加工性に優れたレニウム・タングステン合金材および
その製造方法を提供することを目的とする。
あり、後工程に供した場合に割れや折損を発生しにくく
、加工性に優れたレニウム・タングステン合金材および
その製造方法を提供することを目的とする。
（課題を解決するための手段と作用）
本発明者は以上の観点から加工性を改善することを目的
に、加工性の指標となる再結晶粒数と原料となる焼結体
の加工による断面減少率との関係を種々変えて研究を行
７たところ、再結晶化処理を行う際の成形品の断面減少
率と再結晶化処理後の再結晶粒数との相関を適正に維持
するこにより、即ち、最終再結晶化処理後の再結晶粒数
を４００〜８００個／ｍｍ２に設定したときに、従来に
較べて加工性が著しく改善されたレニウム・タングステ
ン合金材が得られた知見に基づくものである。
に、加工性の指標となる再結晶粒数と原料となる焼結体
の加工による断面減少率との関係を種々変えて研究を行
７たところ、再結晶化処理を行う際の成形品の断面減少
率と再結晶化処理後の再結晶粒数との相関を適正に維持
するこにより、即ち、最終再結晶化処理後の再結晶粒数
を４００〜８００個／ｍｍ２に設定したときに、従来に
較べて加工性が著しく改善されたレニウム・タングステ
ン合金材が得られた知見に基づくものである。
本発明の対象となるレニウム・タングステン合金材の材
料としての焼結体は、０．５〜１０重量％のレニウムを
含有するタングステン材が使用される。
料としての焼結体は、０．５〜１０重量％のレニウムを
含有するタングステン材が使用される。
また本発明の目的とする特性は、レニウム・タングステ
ン合金粉末の焼結体を複数回の加圧成形処理および再結
晶化処理に供して成形品を形成し、得られた成形品の焼
結体からの断面減少率が７０〜９０％に達したときに、
最終の再結晶化処理を実施し、再結晶粒数を４００〜８
００個／ｍｍ２に調整して得られるものである。
ン合金粉末の焼結体を複数回の加圧成形処理および再結
晶化処理に供して成形品を形成し、得られた成形品の焼
結体からの断面減少率が７０〜９０％に達したときに、
最終の再結晶化処理を実施し、再結晶粒数を４００〜８
００個／ｍｍ２に調整して得られるものである。
この場合再結晶化処理を行う際の断面減少率の大小は、
再結晶化処理によって生成する結晶粒の大きさに大きく
影響を及ぼすものであり、７０％未満の低加工度のもの
を加熱処理すると、中心部まで均一な再結晶粒が得られ
ず、混粒となり、合金材の機械的性質を大幅に低下させ
る。
再結晶化処理によって生成する結晶粒の大きさに大きく
影響を及ぼすものであり、７０％未満の低加工度のもの
を加熱処理すると、中心部まで均一な再結晶粒が得られ
ず、混粒となり、合金材の機械的性質を大幅に低下させ
る。
一方断面減少率が９０％を越えて、再結晶化処理なしで
加工すると、加工硬化のため著しく加工性が悪化してし
まう。従って断面減少率は７０〜９０％に設定されるが
、より好ましくは７５〜８５％か実用上望ましい。
加工すると、加工硬化のため著しく加工性が悪化してし
まう。従って断面減少率は７０〜９０％に設定されるが
、より好ましくは７５〜８５％か実用上望ましい。
また、再結晶粒数は合金材の加工性を大きく左右する要
因となり、１平方ｍｍ当りの再結晶粒数が４００未満と
なる場合は組織か粗大化するとともに粒界破断じ易くな
り、加工時に割れ等を発生し易くなる。
因となり、１平方ｍｍ当りの再結晶粒数が４００未満と
なる場合は組織か粗大化するとともに粒界破断じ易くな
り、加工時に割れ等を発生し易くなる。
方再結晶粒数が８００個を越える場合には、硬さが高ま
るため、同様に加工時にクラックが発生し易くなる。従
って再結晶粒数は、１平方ｍｍ当り４００〜８００個の
範囲に設定されるが、より好ましくは５００〜７００個
／＃ｉの範囲である。
るため、同様に加工時にクラックが発生し易くなる。従
って再結晶粒数は、１平方ｍｍ当り４００〜８００個の
範囲に設定されるが、より好ましくは５００〜７００個
／＃ｉの範囲である。
この場合再結晶粒数は合金材の加工方向に対し垂直方向
の断面における再結晶粒数として測定される。
の断面における再結晶粒数として測定される。
再結晶粒数は、加工度と再結晶化処理における加熱温度
と時間とによって調整される。
と時間とによって調整される。
（実施例）
次に本発明を以下の実施例によって説明する。
実施例１〜３としてレニウムを３重量％含有するタング
ステン合金の焼結体から正方形断面の１辺がそれぞれ１
０． ０ｍｍ、 １２． ２ｍｍ、 １６． ０ｍｍの
角棒状焼結体を原料として切出した。得られた各角棒状
焼結体を転打、伸線工程に供し、直径６ｍｍの線状成形
品を製造した。このときの断面減少率は第１表に示すよ
うにそれぞれ７２％、８１％、８９％となる。
ステン合金の焼結体から正方形断面の１辺がそれぞれ１
０． ０ｍｍ、 １２． ２ｍｍ、 １６． ０ｍｍの
角棒状焼結体を原料として切出した。得られた各角棒状
焼結体を転打、伸線工程に供し、直径６ｍｍの線状成形
品を製造した。このときの断面減少率は第１表に示すよ
うにそれぞれ７２％、８１％、８９％となる。
次に得られた各線状成形品に対して２０００〜２７００
℃の温度条件で水素気流中で再結晶化処理を行い、レニ
ウム・タングステン合金材を製造した。
℃の温度条件で水素気流中で再結晶化処理を行い、レニ
ウム・タングステン合金材を製造した。
そして得られた再結晶化処理後のレニウム・タングステ
ン合金材の加工方向に対し垂直方向の断面の１平方ｍｍ
当りの再結晶粒数の計測を行った。
ン合金材の加工方向に対し垂直方向の断面の１平方ｍｍ
当りの再結晶粒数の計測を行った。
また合金材の加工性の良否を評価するために得られた線
状レニウム・タングステン合金材をさらに転打伸線工程
に供し、最終的に直径１．０ｍｍのレニウム・タングス
テン線を形成し、この伸線工程中に起こった切れの発生
回数を計測し、第１表の右欄に示す結果を得た。
状レニウム・タングステン合金材をさらに転打伸線工程
に供し、最終的に直径１．０ｍｍのレニウム・タングス
テン線を形成し、この伸線工程中に起こった切れの発生
回数を計測し、第１表の右欄に示す結果を得た。
一方、比較例１〜３として一辺が８．４ｍｍ＋の正方形
断面を有する角棒状焼結体を実施例１〜３において調製
した焼結体より切り出し、さらに転打、伸線工程に供し
て直径６ｍｍの線状成形品を製造した。このときの断面
減少率は第１表に示すように、６０％であった。
断面を有する角棒状焼結体を実施例１〜３において調製
した焼結体より切り出し、さらに転打、伸線工程に供し
て直径６ｍｍの線状成形品を製造した。このときの断面
減少率は第１表に示すように、６０％であった。
次に得られた線状成形品に対して比較例１および２に関
しては再結晶処理を行う一方、比較例３に関しては再結
晶処理を行なわずに、レニウム・タングステン合金材を
調製した。そして得られたレニウム・タングステン合金
材の加工方向に対し垂直方向の断面を実施例１〜３と同
様に検鏡して再結晶粒数の計測を行うとともに、さらに
転打、伸線し、直径１．０ｍｍのレニウム・タングステ
ン線を形成し、この伸線工程における切れの発生回数を
同様に計測した。その結果を下記第１表右欄に示す。
しては再結晶処理を行う一方、比較例３に関しては再結
晶処理を行なわずに、レニウム・タングステン合金材を
調製した。そして得られたレニウム・タングステン合金
材の加工方向に対し垂直方向の断面を実施例１〜３と同
様に検鏡して再結晶粒数の計測を行うとともに、さらに
転打、伸線し、直径１．０ｍｍのレニウム・タングステ
ン線を形成し、この伸線工程における切れの発生回数を
同様に計測した。その結果を下記第１表右欄に示す。
第１表
〔以下余白〕
第１表の結果から明らかなように実施例１〜３に係るレ
ニウム・タングステン合金材のように断面減少率か７２
〜８９％の範囲において再結晶化処理を行ったものは、
再結晶粒数が１平方ｍｍ当り４００〜８００個であり、
比較例１〜３と比較して伸線工程における切れの発生回
数が少なく、加工性が優れていることがわかる。
ニウム・タングステン合金材のように断面減少率か７２
〜８９％の範囲において再結晶化処理を行ったものは、
再結晶粒数が１平方ｍｍ当り４００〜８００個であり、
比較例１〜３と比較して伸線工程における切れの発生回
数が少なく、加工性が優れていることがわかる。
以上説明の通り、本発明に係る加工性に優れたレニウム
・タングステン合金材によれば、再結１１１冒ヒ処理に
よって再結晶粒数が加工に適した範囲に設定されている
ため、加工時における割れや折損等の欠陥を発生ずる割
合が少ない。従って耐振用ランプのフィラメントなどの
原材料として極めて優れており、工業上の利用効果が極
めて大きい。
・タングステン合金材によれば、再結１１１冒ヒ処理に
よって再結晶粒数が加工に適した範囲に設定されている
ため、加工時における割れや折損等の欠陥を発生ずる割
合が少ない。従って耐振用ランプのフィラメントなどの
原材料として極めて優れており、工業上の利用効果が極
めて大きい。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、最終再結晶化処理後の再結晶粒数を４００〜８００
個／ｍｍ＾２に設定したことを特徴とする加工性に優れ
たレニウム・タングステン合金材。 ２、レニウム・タングステン合金粉末の焼結体を複数回
の加圧成形処理および再結晶化処理に供して成形品を形
成し、得られた成形品の焼結体からの断面減少率が７０
〜９０％に達したときに、最終の再結晶化処理を実施し
、再結晶粒数を４００〜８００個／ｍｍ＾２に調整する
ことを特徴とする加工性に優れたレニウム・タングステ
ン合金材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2011942A JP2637255B2 (ja) | 1990-01-23 | 1990-01-23 | 加工性に優れたレニウム・タングステン合金材およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2011942A JP2637255B2 (ja) | 1990-01-23 | 1990-01-23 | 加工性に優れたレニウム・タングステン合金材およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03219039A true JPH03219039A (ja) | 1991-09-26 |
| JP2637255B2 JP2637255B2 (ja) | 1997-08-06 |
Family
ID=11791705
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2011942A Expired - Lifetime JP2637255B2 (ja) | 1990-01-23 | 1990-01-23 | 加工性に優れたレニウム・タングステン合金材およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2637255B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003031668A1 (en) * | 2001-10-09 | 2003-04-17 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Tunsten wire, cathode heater, and filament for vibration service lamp |
| WO2010100808A1 (ja) * | 2009-03-02 | 2010-09-10 | 株式会社東芝 | レニウムタングステン線、その製造方法およびそれを用いた医療用針 |
| JP2018141223A (ja) * | 2017-02-28 | 2018-09-13 | 学校法人立命館 | 金属材料の製造方法、及び、金属材料 |
| JP2025507240A (ja) * | 2022-05-23 | 2025-03-18 | 安泰科技股▲分▼有限公司 | モリブデン合金管ターゲット材の調製方法、モリブデン合金管ターゲット材及び用途 |
| CN119843131A (zh) * | 2023-12-26 | 2025-04-18 | 厦门虹鹭钨钼工业有限公司 | 一种钨合金线材及其制备方法和应用 |
| KR20250150036A (ko) | 2023-03-31 | 2025-10-17 | 가부시키가이샤 니테라 머터리얼즈 | 텅스텐선 |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2022176766A1 (ja) | 2021-02-17 | 2022-08-25 | 株式会社 東芝 | タングステン線およびそれを用いたタングステン線加工方法並びに電解線 |
| CN117337218A (zh) | 2021-04-27 | 2024-01-02 | 株式会社东芝 | 钨线和使用其的钨线加工方法以及电解线 |
| JP7741616B2 (ja) | 2021-07-28 | 2025-09-18 | 株式会社Niterra Materials | タングステン線およびそれを用いたタングステン線加工方法並びに電解線の製造方法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58133355A (ja) * | 1982-02-04 | 1983-08-09 | Tokyo Tungsten Co Ltd | タングステン材料の加工方法 |
| JPS58133356A (ja) * | 1982-02-04 | 1983-08-09 | Tokyo Tungsten Co Ltd | タングステン材料及びその製造方法 |
| JPS5959867A (ja) * | 1982-09-29 | 1984-04-05 | Toshiba Corp | レニウム−タングステン合金材の製造方法 |
-
1990
- 1990-01-23 JP JP2011942A patent/JP2637255B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58133355A (ja) * | 1982-02-04 | 1983-08-09 | Tokyo Tungsten Co Ltd | タングステン材料の加工方法 |
| JPS58133356A (ja) * | 1982-02-04 | 1983-08-09 | Tokyo Tungsten Co Ltd | タングステン材料及びその製造方法 |
| JPS5959867A (ja) * | 1982-09-29 | 1984-04-05 | Toshiba Corp | レニウム−タングステン合金材の製造方法 |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003031668A1 (en) * | 2001-10-09 | 2003-04-17 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Tunsten wire, cathode heater, and filament for vibration service lamp |
| CN100426445C (zh) * | 2001-10-09 | 2008-10-15 | 株式会社东芝 | 钨丝、阴极加热器和防振灯灯丝 |
| US9236212B2 (en) | 2001-10-09 | 2016-01-12 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Tungsten wire, cathode heater and vibration service lamp filament |
| WO2010100808A1 (ja) * | 2009-03-02 | 2010-09-10 | 株式会社東芝 | レニウムタングステン線、その製造方法およびそれを用いた医療用針 |
| US9161752B2 (en) | 2009-03-02 | 2015-10-20 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Rhenium tungsten wire, method of manufacturing the wire and medical needle using the wire |
| JP2018141223A (ja) * | 2017-02-28 | 2018-09-13 | 学校法人立命館 | 金属材料の製造方法、及び、金属材料 |
| JP2025507240A (ja) * | 2022-05-23 | 2025-03-18 | 安泰科技股▲分▼有限公司 | モリブデン合金管ターゲット材の調製方法、モリブデン合金管ターゲット材及び用途 |
| KR20250150036A (ko) | 2023-03-31 | 2025-10-17 | 가부시키가이샤 니테라 머터리얼즈 | 텅스텐선 |
| CN119843131A (zh) * | 2023-12-26 | 2025-04-18 | 厦门虹鹭钨钼工业有限公司 | 一种钨合金线材及其制备方法和应用 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2637255B2 (ja) | 1997-08-06 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN100426445C (zh) | 钨丝、阴极加热器和防振灯灯丝 | |
| JPH03219039A (ja) | 加工性に優れたレニウム・タングステン合金材およびその製造方法 | |
| JP6530402B2 (ja) | 分散強化白金組成物を加工する方法 | |
| US2666721A (en) | Process of producing ductile molybdenum | |
| JP4426904B2 (ja) | タングステン線状材およびその製造方法 | |
| JPH02301545A (ja) | 高融点金属から成る耐高温クリープ性半製品又は成形部品の製法 | |
| JPH06103809A (ja) | Ｃｕ−Ａｇ合金線の製造方法 | |
| JPS60224742A (ja) | レニウム−タングステン合金 | |
| US1760367A (en) | Ductile chromium and method of producing the same | |
| US1723862A (en) | Process for the manufacture of drawn tungsten wires | |
| JPS58133356A (ja) | タングステン材料及びその製造方法 | |
| JP4582866B2 (ja) | タングステン線およびその製造方法 | |
| JPH04301046A (ja) | 導電用耐熱アルミニウム合金材 | |
| JPH06234001A (ja) | テープ材の製造方法 | |
| JPH02101125A (ja) | 引張および疲労強度にすぐれたアルミニウム合金の製造方法 | |
| JPS62218537A (ja) | アルミニウム細線 | |
| CN120138537A (zh) | 基于成分调控制备tc4 eli钛合金丝材的冷成型方法 | |
| JPS5959867A (ja) | レニウム−タングステン合金材の製造方法 | |
| WO2008009154A1 (en) | A method for producing filament for halogen lamp | |
| JPS63243252A (ja) | 導電用高力アルミニウム合金導体の製造方法 | |
| JPH0129863B2 (ja) | ||
| CN106181229B (zh) | 一种银镍电触头材料制造工艺 | |
| US2767112A (en) | Methods of rolling molybdenum and molybdenum alloys | |
| US2782137A (en) | Heat treatment of resistor alloys | |
| JPS6235441B2 (ja) |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080425 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090425 Year of fee payment: 12 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100425 Year of fee payment: 13 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term | ||
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100425 Year of fee payment: 13 |