JPH03232978A - 高温複合材中の強化材のための多層コーティング - Google Patents
高温複合材中の強化材のための多層コーティングInfo
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
発明の分野
本発明は化学的及び機械的；こ安定な高温複合材用の強
化材に関する。特に、本発明は得られた複合材の耐酸化
性、機械的安定性及び高温性能に寄与するセラミンク及
び金属の多層で被覆されたＳｉＣ強化材料に関する。
化材に関する。特に、本発明は得られた複合材の耐酸化
性、機械的安定性及び高温性能に寄与するセラミンク及
び金属の多層で被覆されたＳｉＣ強化材料に関する。
発明の背景
伝統的に、高温材料の多くの商業的適用はＮｌＣｏ−及
びＦｅ−ベース合金で占められている。これらの材料は
約８００℃以下の温度では良く機能するが、より高温に
暴露されると急速に強度を失う。
びＦｅ−ベース合金で占められている。これらの材料は
約８００℃以下の温度では良く機能するが、より高温に
暴露されると急速に強度を失う。
かくして、高温材料の分野では、金属及びセラミック材
料の両方を強化するため耐熱性繊維の使用に研究者は焦
点を合わせてきた。これらの高強度複合材は高強度、高
温安定性及び低密度の特異な組み合わせを有する。この
ため、これらの材料の航空宇宙、自動車及び工業用材料
中での使用が見込まれている。
料の両方を強化するため耐熱性繊維の使用に研究者は焦
点を合わせてきた。これらの高強度複合材は高強度、高
温安定性及び低密度の特異な組み合わせを有する。この
ため、これらの材料の航空宇宙、自動車及び工業用材料
中での使用が見込まれている。
含ケイ素材料は複合材用強化材として知られている。こ
れらの複合材は潜在的に高強靭性レベル及び良好な性能
特性を有し、それによって高弾性、高強度、成形性、熱
安定性、導電性及び伝熱性を有する軽量構造材料を必要
とする用途に高度に適している。これらの複合材は構造
用途のため益々研究されつつある。
れらの複合材は潜在的に高強靭性レベル及び良好な性能
特性を有し、それによって高弾性、高強度、成形性、熱
安定性、導電性及び伝熱性を有する軽量構造材料を必要
とする用途に高度に適している。これらの複合材は構造
用途のため益々研究されつつある。
繊維−マトリックスの組み合わせは、多分おのおのが得
られる複合材への特殊な機械的及び（又は）物理的性質
の寄与のために選ばれる繊維とマトリックス材料との間
の広範囲の化学反応又は相互拡散を行う。かかる反応又
は拡散は強度、強靭性、展延性、温度安定性及び耐酸化
性の重大な劣化を生ずる可能性がある。材料の熱膨張係
数の違いから幾らかの変化が起こる可能性がある。
られる複合材への特殊な機械的及び（又は）物理的性質
の寄与のために選ばれる繊維とマトリックス材料との間
の広範囲の化学反応又は相互拡散を行う。かかる反応又
は拡散は強度、強靭性、展延性、温度安定性及び耐酸化
性の重大な劣化を生ずる可能性がある。材料の熱膨張係
数の違いから幾らかの変化が起こる可能性がある。
ＳｉＣ強化材は強化のために開発されている合金や化合
物（１２〜２０ｐｐｍ ／’ｃ）に比べて比較的低い熱
膨張係数（３〜４ｐｐｍ／’ｃ）を有する。
物（１２〜２０ｐｐｍ ／’ｃ）に比べて比較的低い熱
膨張係数（３〜４ｐｐｍ／’ｃ）を有する。
般に、高弾性率を有する強化材は熱膨張係数が低い。マ
トリックス材料とＳｉＣ強化材との間の熱膨張が合わな
いと強化材／マトリックス界面に応力を生じ、次いで強
化材又は７トリソクス材料のいずれかの破壊による破損
を生ずる。
トリックス材料とＳｉＣ強化材との間の熱膨張が合わな
いと強化材／マトリックス界面に応力を生じ、次いで強
化材又は７トリソクス材料のいずれかの破壊による破損
を生ずる。
この問題と取り組むため、７トリソクスよりも低剛性の
順応層の考えが熱膨張係数の違いによる応力を順応させ
るために提案された。Ｐｅｔｒａｓｅｋは最近の総説（
ＮＡＳＡ Ｃｏｎｆｅｒｅｎｃｅ Ｐｕｂｌｉｃａｔｉ
ｏｎ１００３９．８−１〜８−１３頁）中で、金属間合
金マトリックス複合材についてのこれらの問題を記載し
ている。順応層の概念についての１つの重大な問題は、
通常合金又は化合物である順応層とＳｉＣ強化材及びマ
トリックス材料合金の両方との化学的相容性に関する。
順応層の考えが熱膨張係数の違いによる応力を順応させ
るために提案された。Ｐｅｔｒａｓｅｋは最近の総説（
ＮＡＳＡ Ｃｏｎｆｅｒｅｎｃｅ Ｐｕｂｌｉｃａｔｉ
ｏｎ１００３９．８−１〜８−１３頁）中で、金属間合
金マトリックス複合材についてのこれらの問題を記載し
ている。順応層の概念についての１つの重大な問題は、
通常合金又は化合物である順応層とＳｉＣ強化材及びマ
トリックス材料合金の両方との化学的相容性に関する。
この問題及び他の問題を解決するため、繊維マトリック
ス複合材中に用いるために意図される強化材のための種
々のコーティングが提案されている。例えば、米国特許
第４ 、３４０ 、６３６号は化学量論的ＳｉＣ基体フ
ィラメント上の炭素に富んだコーティングの形成のため
の表面処理を記載している。
ス複合材中に用いるために意図される強化材のための種
々のコーティングが提案されている。例えば、米国特許
第４ 、３４０ 、６３６号は化学量論的ＳｉＣ基体フ
ィラメント上の炭素に富んだコーティングの形成のため
の表面処理を記載している。
同様に、米国特許第４，３１５，９６８号はＳｉに冨ん
だＳｉＣの薄いコーティングを有するコーティングＳｉ
Ｃフィラメントを記載している。米国特許第３．８１１
．９２０号はＳｉＣ表面層を有するフィラメント状基体
へのＴｉＣの薄層の適用を記載している。米国特許第４
．６４２．２７１号に於けるように、ＳｉＣコーチイン
クとして窒化硼素も試みろれている。
だＳｉＣの薄いコーティングを有するコーティングＳｉ
Ｃフィラメントを記載している。米国特許第３．８１１
．９２０号はＳｉＣ表面層を有するフィラメント状基体
へのＴｉＣの薄層の適用を記載している。米国特許第４
．６４２．２７１号に於けるように、ＳｉＣコーチイン
クとして窒化硼素も試みろれている。
金属間合金マ）ＩＪソックス料は、高性能複合材を製造
するために強化材と組み合わせるとき、上述と同様な問
題が生じた。この技術分野で生ずる問題は、一般にマ）
ＩＪソックス料技術と繊維技術とが互いに独立に発達し
たため、繊維−マ） ＩＪソックスの複合材の製造に用
いられる前駆体材料の化学的及び機械的な非相容性をも
たしたという事実の結果である。以上列挙したことは、
当業界内で、所要な特性又は相容性を与えるためコーテ
ィング材料を用いることによってこれらの複合材の固有
の欠点を克服するために行われた種々の企画を示してい
る。
するために強化材と組み合わせるとき、上述と同様な問
題が生じた。この技術分野で生ずる問題は、一般にマ）
ＩＪソックス料技術と繊維技術とが互いに独立に発達し
たため、繊維−マ） ＩＪソックスの複合材の製造に用
いられる前駆体材料の化学的及び機械的な非相容性をも
たしたという事実の結果である。以上列挙したことは、
当業界内で、所要な特性又は相容性を与えるためコーテ
ィング材料を用いることによってこれらの複合材の固有
の欠点を克服するために行われた種々の企画を示してい
る。
しかし、それにもかかわらず、上記のような技術及びコ
ーティングを用いた複合材料は８００℃以上の温度の雰
囲気条件下で遭遇される熱機械的安定性、熱化学的安定
性、耐酸化性及び高温疲労抵抗が関与する高温での適用
には依然として制限されている。多数のこれらコーティ
ングが遭遇する特別な間頌は高温環境中で材料の機械的
及び物理的性能の破壊を示すコーティングとマトリック
ス材料との化学的反応性に関する。このことは、ＳｉＣ
強化材上の金属コーティングの場合には、ＳｉＣ／金属
界面で広範囲の化学反応が起こることが知られているの
で特に真実である。
ーティングを用いた複合材料は８００℃以上の温度の雰
囲気条件下で遭遇される熱機械的安定性、熱化学的安定
性、耐酸化性及び高温疲労抵抗が関与する高温での適用
には依然として制限されている。多数のこれらコーティ
ングが遭遇する特別な間頌は高温環境中で材料の機械的
及び物理的性能の破壊を示すコーティングとマトリック
ス材料との化学的反応性に関する。このことは、ＳｉＣ
強化材上の金属コーティングの場合には、ＳｉＣ／金属
界面で広範囲の化学反応が起こることが知られているの
で特に真実である。
従って、本発明の１つの目的は高温で用いるための複合
材料中での強化材の使用を可能にするＳｉＣ強化材用多
層コーティングを提供することである。
材料中での強化材の使用を可能にするＳｉＣ強化材用多
層コーティングを提供することである。
本発明のもう１つの目的は繊維とマトリックス材料との
間の化学反応を防止するＳｉＣ強化材用多層コーティン
グを提供することである。
間の化学反応を防止するＳｉＣ強化材用多層コーティン
グを提供することである。
本発明のもう１つの目的は高温に於て高強度及び強靭性
を保持しかつ酸化に抵抗する被覆ＳｉＣ強化材を含む複
合材を提供することである。
を保持しかつ酸化に抵抗する被覆ＳｉＣ強化材を含む複
合材を提供することである。
発明の要約
本発明は、少なくとも３層のコーティングを有するＳｉ
Ｃ強化材を含む被覆強化材であって、核層が交互に一般
式 ％式％ （上記一般式中、Ｘはコーティングの約６０原子％まで
であり、 ｙはコーティングの約２０〜約 ５５原子％であり、 ２はコーティングの約５〜約 ４５原子％であり、但し ｘ＋ｙ＋ｚ＝１００を条件とする） のＡ材料層及び合金を含むＢ材料層であり、かつコーテ
ィングの最初及び最後の層はＡ材料層になるようになっ
ている被覆強化材に関する。
Ｃ強化材を含む被覆強化材であって、核層が交互に一般
式 ％式％ （上記一般式中、Ｘはコーティングの約６０原子％まで
であり、 ｙはコーティングの約２０〜約 ５５原子％であり、 ２はコーティングの約５〜約 ４５原子％であり、但し ｘ＋ｙ＋ｚ＝１００を条件とする） のＡ材料層及び合金を含むＢ材料層であり、かつコーテ
ィングの最初及び最後の層はＡ材料層になるようになっ
ている被覆強化材に関する。
本発明は上記被覆強化材を含む高強度、高温性能複合材
にも関する。
にも関する。
発明の詳細な説明
本発明は複合材中に用いるための多層被覆強化材に関す
る。本発明の多層コーティングは少なくとも３つの別個
の層Ａ−Ｂ−Ａを含み、随意に所望の複合材特性を得る
ため所望な回数この順序が繰返される。強化材表面に最
近接して付着される最初の層すなわちＡ材料層及びその
後のＡ層は同一の化学量論を有していても有していなく
てもよく、一般式 ％式％ （上記一般式中、Ｘはコーティングの約６０原子％まで
であり、ｙはコーティングの少なくとも約２０原子％で
あるが約５５原子％より多くなく、かつ２はコーティン
グの少なくとも約５原子％であるが約４５原子％より多
くなく、但しｘ ＋ｙ 十Ｚ＝１００を条件とする） を有する。
る。本発明の多層コーティングは少なくとも３つの別個
の層Ａ−Ｂ−Ａを含み、随意に所望の複合材特性を得る
ため所望な回数この順序が繰返される。強化材表面に最
近接して付着される最初の層すなわちＡ材料層及びその
後のＡ層は同一の化学量論を有していても有していなく
てもよく、一般式 ％式％ （上記一般式中、Ｘはコーティングの約６０原子％まで
であり、ｙはコーティングの少なくとも約２０原子％で
あるが約５５原子％より多くなく、かつ２はコーティン
グの少なくとも約５原子％であるが約４５原子％より多
くなく、但しｘ ＋ｙ 十Ｚ＝１００を条件とする） を有する。
Ａ材料層は、被覆されるべき強化材、Ｂ材料層及び複合
材を製造するため被覆強化材がそれと組み合わされるマ
トリックス材料との相容性のために重要である。コーテ
ィングはＳｉとＣの拡散を有効に防止し、優れた耐酸化
性を有し、かつ含Ｓｉ強化材上になめらかな密着したコ
ーティングを形成することが観察される。このＡ材料層
はＳｉＣ強化材のまわりに化学的に不活性なバリヤーを
与え、ＳｉＣ強化材が次のコーティング層と有害な化学
反応を起こさないようにする。これらの特性は、この材
料を含む複合材の強度及び高温性能を８００℃を越える
温度に於て長期間空気の存在下に於ても保持する能力を
増強し、かくして複合材を要求のきびしい工業的用途に
高度に適したものにする。
材を製造するため被覆強化材がそれと組み合わされるマ
トリックス材料との相容性のために重要である。コーテ
ィングはＳｉとＣの拡散を有効に防止し、優れた耐酸化
性を有し、かつ含Ｓｉ強化材上になめらかな密着したコ
ーティングを形成することが観察される。このＡ材料層
はＳｉＣ強化材のまわりに化学的に不活性なバリヤーを
与え、ＳｉＣ強化材が次のコーティング層と有害な化学
反応を起こさないようにする。これらの特性は、この材
料を含む複合材の強度及び高温性能を８００℃を越える
温度に於て長期間空気の存在下に於ても保持する能力を
増強し、かくして複合材を要求のきびしい工業的用途に
高度に適したものにする。
強化材へのＡ材料層の適用に用いられる付着方法によっ
て、この層のためのＡｊ２． Ｏ及びＮは元素状態で
あってもあるいは化合物の形であってもよいＮ−及び０
−含有ガスから選ばれかつ八βは揮発性含Ａｊ２化合物
又は金属１源から得られる。
て、この層のためのＡｊ２． Ｏ及びＮは元素状態で
あってもあるいは化合物の形であってもよいＮ−及び０
−含有ガスから選ばれかつ八βは揮発性含Ａｊ２化合物
又は金属１源から得られる。
さらに、スパッター技術を用いるとき、Ａ材料層組成物
をＡ＃−０−Ｎ標的から直接スパッターさせることがで
きる。
をＡ＃−０−Ｎ標的から直接スパッターさせることがで
きる。
第２層すなわちＢ材料層は高温、展延性材料であり、Ｓ
ｉＣ強化材上に既に付着している人材料層上に付着され
る。この層は単一成分又は多成分の合金からなることが
できる。典型的なり材料層は下記元素： Ｎｉ、 Ｆｅ
、 Ｃｏ、 Ｍｏ、 Ｖ、 Ｎｂ、 Ｗ、 Ｔａ、 Ｔ
ｉ及■ びＺｒの少なくとも１種を含む。さらに、Ｂ材料層は展
延性合金であることができ、その例には、他のものもあ
るが、Ｃｅｒａｃ Ｃｏｒｐ ａｎｄ Ａ６ｆａ Ｉ
ｎｏｒｇａｎｉｃｓから市販されているＮ＋Ｆｅ＋ Ｎ
Ｉ３八ＡへＮｂＴｉ及びＦｅｇ。ＶＩＯが含まれるがこ
れらに限定されるものではない。この層はＡ材料層と化
学的に相容性てあり、亀裂することなくかなりの変形（
〉５％）が可能である。
ｉＣ強化材上に既に付着している人材料層上に付着され
る。この層は単一成分又は多成分の合金からなることが
できる。典型的なり材料層は下記元素： Ｎｉ、 Ｆｅ
、 Ｃｏ、 Ｍｏ、 Ｖ、 Ｎｂ、 Ｗ、 Ｔａ、 Ｔ
ｉ及■ びＺｒの少なくとも１種を含む。さらに、Ｂ材料層は展
延性合金であることができ、その例には、他のものもあ
るが、Ｃｅｒａｃ Ｃｏｒｐ ａｎｄ Ａ６ｆａ Ｉ
ｎｏｒｇａｎｉｃｓから市販されているＮ＋Ｆｅ＋ Ｎ
Ｉ３八ＡへＮｂＴｉ及びＦｅｇ。ＶＩＯが含まれるがこ
れらに限定されるものではない。この層はＡ材料層と化
学的に相容性てあり、亀裂することなくかなりの変形（
〉５％）が可能である。
Ｂ材料層は強化材とマトリックス材料との間の熱膨張係
数の違いを順応させる働きがある。従って、Ｂ材料層は
強化材又はマトリックスのいずれかよりも低いヤング率
を有していなければならない。マトリックス材料の熱膨
張が強化材の熱膨張より著しく高いときには大きい熱膨
張係数を有する展延性金属を選ぶことが特に有利である
。かかる場合には、Ｆｅ、 Ｎｉ及びＣｏをヘースとす
る展延性合金を選ぶことが好ましい。
数の違いを順応させる働きがある。従って、Ｂ材料層は
強化材又はマトリックスのいずれかよりも低いヤング率
を有していなければならない。マトリックス材料の熱膨
張が強化材の熱膨張より著しく高いときには大きい熱膨
張係数を有する展延性金属を選ぶことが特に有利である
。かかる場合には、Ｆｅ、 Ｎｉ及びＣｏをヘースとす
る展延性合金を選ぶことが好ましい。
Ｂ材料層の付着後、もう１つのＡ材料層をイ」着させる
。この層はＢ材料層とマトリックス材料との間の望まし
くない化学反応を防止する働きをずる。任意の数の交互
のＡ材料層及びＢ材料層を付着させることができる。最
初及び最後の層がＡ材料層になるようにこれらの層を付
着させることが重要である。
。この層はＢ材料層とマトリックス材料との間の望まし
くない化学反応を防止する働きをずる。任意の数の交互
のＡ材料層及びＢ材料層を付着させることができる。最
初及び最後の層がＡ材料層になるようにこれらの層を付
着させることが重要である。
ここで説明した多層コーティングは任意の通常知られて
いる厚膜又は薄膜付着法によって付着させることができ
、付着法の例には、これらに限定されるものではないが
、化学蒸着、ｒｆスパッタリング、反応性スパッタリン
グ、反応性イオンメツキ及び反応性蒸発が含まれる。Ａ
材料層は約０．５〜約１０μｍ、好ましくは約１．０〜
約５．０μｍの厚さに付着させねばならない。最適には
、強化材は完全に被覆されねばならないが、被覆されな
いで残る領域は反応部位の局在性のために複合材性能に
悪影響を与えない最小の領域である。Ｂ材料層又は多層
コーティング中のＢ材料の全量は約５．０〜約１００．
０μｍの厚さでなければならない。
いる厚膜又は薄膜付着法によって付着させることができ
、付着法の例には、これらに限定されるものではないが
、化学蒸着、ｒｆスパッタリング、反応性スパッタリン
グ、反応性イオンメツキ及び反応性蒸発が含まれる。Ａ
材料層は約０．５〜約１０μｍ、好ましくは約１．０〜
約５．０μｍの厚さに付着させねばならない。最適には
、強化材は完全に被覆されねばならないが、被覆されな
いで残る領域は反応部位の局在性のために複合材性能に
悪影響を与えない最小の領域である。Ｂ材料層又は多層
コーティング中のＢ材料の全量は約５．０〜約１００．
０μｍの厚さでなければならない。
Ａ材料層をスパッタリングによって付着させるとき、こ
のスパッタリング法は、好ましくは八り金属スパッター
標的を窒素と酸素との混合物の存３ 左下で用いて行われる。Ｎ１０比は約１００／１より大
きくなければならない。随意に、アルゴンのような不活
性ガスも存在することができる。スパンターガスの全圧
力は約５０ｍｔｏｒｒ未満でなければならない。付着工
程中の温度は室温から約１０００℃までのどの温度でも
よい。付着速度は１〜約１０００人／秒にわたることが
できる。得られたコーティングは、厚さが約０．５〜約
１０μｍでなければならず、かつ少なくとも約８０％、
好ましくは９５％より大きい密度を有する。
のスパッタリング法は、好ましくは八り金属スパッター
標的を窒素と酸素との混合物の存３ 左下で用いて行われる。Ｎ１０比は約１００／１より大
きくなければならない。随意に、アルゴンのような不活
性ガスも存在することができる。スパンターガスの全圧
力は約５０ｍｔｏｒｒ未満でなければならない。付着工
程中の温度は室温から約１０００℃までのどの温度でも
よい。付着速度は１〜約１０００人／秒にわたることが
できる。得られたコーティングは、厚さが約０．５〜約
１０μｍでなければならず、かつ少なくとも約８０％、
好ましくは９５％より大きい密度を有する。
Ａ材料層の別の付着手段は、Ｎ２と０□との組み合わせ
の存在下に於てΔｌ−ハロゲン化合物、Ａｌ有機金属化
合物又は金属Ａβを用いて行われる化学蒸着である。か
かる方法の温度範囲は約４００〜約１０００℃である。
の存在下に於てΔｌ−ハロゲン化合物、Ａｌ有機金属化
合物又は金属Ａβを用いて行われる化学蒸着である。か
かる方法の温度範囲は約４００〜約１０００℃である。
この付着方法を助けるためにｒｆ又はｄｃプラズマの使
用が必要なことがあり得る。
用が必要なことがあり得る。
Ｂ材料層をスパッタリングで付着させるとき、この方法
は、好ましくはアルゴンのような不活性ガスの存在下に
於てＢ材料金属標的を用いて行わ４ れる。スパッターガスの全圧力は約５０ｍｔｏｒｒ未満
でなけれはならない。この付着工程中の温度は室温から
約１０００°Ｃまでのどんな温度でもよい。
は、好ましくはアルゴンのような不活性ガスの存在下に
於てＢ材料金属標的を用いて行わ４ れる。スパッターガスの全圧力は約５０ｍｔｏｒｒ未満
でなけれはならない。この付着工程中の温度は室温から
約１０００°Ｃまでのどんな温度でもよい。
この付着は、厚さが約５．０〜約１００μｍでなければ
ならず、かつ少なくとも８０％の密度を有する。
ならず、かつ少なくとも８０％の密度を有する。
ここで説明した／１−Ｂ−Ａコーチインクで被覆される
べきＳｉＣ強化材は連続繊維、切断繊維、ホイスカー、
又は小板の形、あるいは他の有用な形であることができ
る。かかる材料は、他のものもあるが、Ｔｅｘｔｒｏｎ
Ｂｒ１ｔｉｓｈ Ｐｏｔｒｏｌｅｕｍ ａｎｄ
Ｃａｒｂｏｒｕｎｄｕｍ Ｃｏｍｐａｎｙから市販され
ている。強化材は非結晶性、多結晶性又は単結晶性であ
ってもよい。与えられた用途のための適当なＳｉＣ強化
材は、特に単位重当たりの強度、単位重量当たりのなめ
らかさ、高温性能、又は強靭性のような得られるべき最
適特性によってすぐ上で挙げたものから選ばれる。
べきＳｉＣ強化材は連続繊維、切断繊維、ホイスカー、
又は小板の形、あるいは他の有用な形であることができ
る。かかる材料は、他のものもあるが、Ｔｅｘｔｒｏｎ
Ｂｒ１ｔｉｓｈ Ｐｏｔｒｏｌｅｕｍ ａｎｄ
Ｃａｒｂｏｒｕｎｄｕｍ Ｃｏｍｐａｎｙから市販され
ている。強化材は非結晶性、多結晶性又は単結晶性であ
ってもよい。与えられた用途のための適当なＳｉＣ強化
材は、特に単位重当たりの強度、単位重量当たりのなめ
らかさ、高温性能、又は強靭性のような得られるべき最
適特性によってすぐ上で挙げたものから選ばれる。
材料の最終用途によっては、本発明のＡ−ＢＡココ−ィ
ングを付着させる前に、ＳｉＣ強化材を非常に高い融点
を有するコア材料上に付着させることによって強化材を
製造することが有利であることがあり得る。かかるコア
材料は、他のものもあるが、典型的には５ｔａｃｋｐｏ
ｌｅ Ｆｉｂｅｒｓ Ｃｏｍｐａｎｙ及びＡｌｆａ Ｉ
ｎｏｒｇａｎｉｃｓから市販されているような炭素又は
Ｗ、Ｍｏ又はＴｉのような耐火金属であろう。
ングを付着させる前に、ＳｉＣ強化材を非常に高い融点
を有するコア材料上に付着させることによって強化材を
製造することが有利であることがあり得る。かかるコア
材料は、他のものもあるが、典型的には５ｔａｃｋｐｏ
ｌｅ Ｆｉｂｅｒｓ Ｃｏｍｐａｎｙ及びＡｌｆａ Ｉ
ｎｏｒｇａｎｉｃｓから市販されているような炭素又は
Ｗ、Ｍｏ又はＴｉのような耐火金属であろう。
ＳｉＣ強化材を被覆する前に、強化材へのコーティング
の（ｄ着及び強化材−コーティング界面のなめらかさを
増強するため強化材を前処理することができる。かかる
前処理方法は、他の方法もあるが、通常の前処理技術で
達成される化学的エツチング、イオンエツチング、火炎
研摩及び機械的研摩が含まれる。
の（ｄ着及び強化材−コーティング界面のなめらかさを
増強するため強化材を前処理することができる。かかる
前処理方法は、他の方法もあるが、通常の前処理技術で
達成される化学的エツチング、イオンエツチング、火炎
研摩及び機械的研摩が含まれる。
被覆強化材は、マトリックス材料と組み合わせる前に、
種々の形に製造されることができ、あるいは織成又は他
の構造に製造されることができる。
種々の形に製造されることができ、あるいは織成又は他
の構造に製造されることができる。
この製造は通常の技術によって達成される。
被覆強化材は、次に、特に高温圧縮又は溶浸のような当
業者に知られた数多くの方法及び技術のいずれかによっ
て、選ばれたマトリックス材料と■ 組み合わされる。
業者に知られた数多くの方法及び技術のいずれかによっ
て、選ばれたマトリックス材料と■ 組み合わされる。
本発明によって被覆された強化材がその中に置かれるべ
きである。適当なマトリックス材料にはセラミック、ガ
ラス及び金属間合金マトリックス複合材が含まれる。一
般に、マトリックス材料には、反応結合ＳｉＣ； Ｔｉ
、八ｌ、 Ｎｂ、 Ｔａ、 Ｃｒ、 Ｖ及びＳｉの少な
くとも２種を含む金属間合金；ＬｉＡｊ２． Ｓｉ、
０． Ｃａ＋ Ｓｒ及びＭｇの少なくとも２種を含むガ
ラスセラミック； Ａｌｌ、 Ｓｉ＋ Ｍｇ、 Ｎｉ
及びＬｉの少なくとも２種を含む合金が含まれる。下記
第１表は本発明に用いるために適当な多数の代表的マト
リックス材料を示すが、このリストはすべての可能なマ
トリックス材料を網羅するものではない。
きである。適当なマトリックス材料にはセラミック、ガ
ラス及び金属間合金マトリックス複合材が含まれる。一
般に、マトリックス材料には、反応結合ＳｉＣ； Ｔｉ
、八ｌ、 Ｎｂ、 Ｔａ、 Ｃｒ、 Ｖ及びＳｉの少な
くとも２種を含む金属間合金；ＬｉＡｊ２． Ｓｉ、
０． Ｃａ＋ Ｓｒ及びＭｇの少なくとも２種を含むガ
ラスセラミック； Ａｌｌ、 Ｓｉ＋ Ｍｇ、 Ｎｉ
及びＬｉの少なくとも２種を含む合金が含まれる。下記
第１表は本発明に用いるために適当な多数の代表的マト
リックス材料を示すが、このリストはすべての可能なマ
トリックス材料を網羅するものではない。
隼−」］−表
可能性のあるマトリックス材料
金属間合金
１３Ａ６
ｂ３Ａ Ｉ
ｒ３Ａ６
Ｔａ３八１
Ｎｉ３八ｌ
ｅ３Ａ Ｉ
１５Ｓｔ３
Ｔｉ４Ｊｂｕ八β４５
ＴｉＴａＡ（ｌｏ、ｅｃｒｏ、Ｉｖｙ、ｌＴｉＴａＡ１
２ ＴｉＡｊｌ！ ｂＡ Ｉ ｒＡ Ｉ ａＡＩ ＮｉＡβ ｅＡ Ｉ Ｚｒ、５ｔ３ Ｔｉ６ｓＶ＋ｏＡｆｆｚｓ ＴｉＮｂＡ１２０．７ＶＯ，＋Ｓｉ０．３ガラス １０２ ＳｉＯ□・Ａ＃ｚＯ：＋ ＬｉｚＯ・Ａ （１２０３・２ＳｉＯｚＢａＯ−２５ｒ
Ｏｚ ・２ Ａ ｊｌ！ ２０３４ＢａＯＨ８ＳｉＯｚ
・８Δ１２０３ ・Ｔｉ０ｚセラミツク 八１２０３ ＣａＯ・３ＳｉＯ□ Ｌｉ２Ｏ・Ａｌ２Ｏ３・４ＳｉＯ□ ＣａＯ−２ＳｉＯｚ ・２Ａ Ｉ！ ｚｏ３１Ａ６３ ｂＡ１３ ＺｒＡｌ３ ａＡ１３ Ｎｉ３八１Ｂｏ、ｏ＋ Ｆｅ３＾ＩＢｏ、ｏ＋ 八れ７Ｎｉ８Ｔｉｚｓ Ｎｉ２＾ｆｆＴｉ ｏＳｉｚ Ｍ頗 ＭｇＯ・ＳｉＯ□・２Ａβ２０３ Ｌｉ ｚＯ・Ａ １ ｚ０３ ・８ＳｉＯｚＨｇＯ・Ｃ
ａＯ・２ＳｉＯ２・４Ａβ２０３８ 金属間合金については、特に興味あるものはＪＯＭ１９
８９年７月号２４−３０頁に記載さているＹｏｕｎｇ−
Ｗｏｎ Ｋｉｍの“γ−チタンアルミナイドをベースと
する金属間合金（Ｉ’ｎｔｅｒｍｅｔａｌｌｉｃ Ａ１
１ｏｙｓｂａｓｅｆｆｌ ｏｎ Ｇａｍｍａ Ｔｉｔａ
ｎｉｕｍ Ａｌｕｍｉｎｉｄｅ）”と題する論文中に記
載されているチタン−アルミナイド、及びＪＯＭ１９８
９年１１月号５２−５５頁のＰｅｔｅｒ Ｊ、 Ｍｅｓ
ｃｈｔｅｒ及びＤａｎｉｅｌ Ｓ、 Ｓｃｈｗａｒｔｚ
著“高温用のケイ化物−マトリックス材料（Ｓｉｌｉｃ
ｉｄｅＭａｔｒｉｘ ｍａｔｅｒｉａｌｓ ｆｏｒ ）
Ｉｉｇｈ Ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ Ａｐｐｌｉｃａｔ
ｉｏｎｓ）”中に記載されているケイ化物合金である。
２ ＴｉＡｊｌ！ ｂＡ Ｉ ｒＡ Ｉ ａＡＩ ＮｉＡβ ｅＡ Ｉ Ｚｒ、５ｔ３ Ｔｉ６ｓＶ＋ｏＡｆｆｚｓ ＴｉＮｂＡ１２０．７ＶＯ，＋Ｓｉ０．３ガラス １０２ ＳｉＯ□・Ａ＃ｚＯ：＋ ＬｉｚＯ・Ａ （１２０３・２ＳｉＯｚＢａＯ−２５ｒ
Ｏｚ ・２ Ａ ｊｌ！ ２０３４ＢａＯＨ８ＳｉＯｚ
・８Δ１２０３ ・Ｔｉ０ｚセラミツク 八１２０３ ＣａＯ・３ＳｉＯ□ Ｌｉ２Ｏ・Ａｌ２Ｏ３・４ＳｉＯ□ ＣａＯ−２ＳｉＯｚ ・２Ａ Ｉ！ ｚｏ３１Ａ６３ ｂＡ１３ ＺｒＡｌ３ ａＡ１３ Ｎｉ３八１Ｂｏ、ｏ＋ Ｆｅ３＾ＩＢｏ、ｏ＋ 八れ７Ｎｉ８Ｔｉｚｓ Ｎｉ２＾ｆｆＴｉ ｏＳｉｚ Ｍ頗 ＭｇＯ・ＳｉＯ□・２Ａβ２０３ Ｌｉ ｚＯ・Ａ １ ｚ０３ ・８ＳｉＯｚＨｇＯ・Ｃ
ａＯ・２ＳｉＯ２・４Ａβ２０３８ 金属間合金については、特に興味あるものはＪＯＭ１９
８９年７月号２４−３０頁に記載さているＹｏｕｎｇ−
Ｗｏｎ Ｋｉｍの“γ−チタンアルミナイドをベースと
する金属間合金（Ｉ’ｎｔｅｒｍｅｔａｌｌｉｃ Ａ１
１ｏｙｓｂａｓｅｆｆｌ ｏｎ Ｇａｍｍａ Ｔｉｔａ
ｎｉｕｍ Ａｌｕｍｉｎｉｄｅ）”と題する論文中に記
載されているチタン−アルミナイド、及びＪＯＭ１９８
９年１１月号５２−５５頁のＰｅｔｅｒ Ｊ、 Ｍｅｓ
ｃｈｔｅｒ及びＤａｎｉｅｌ Ｓ、 Ｓｃｈｗａｒｔｚ
著“高温用のケイ化物−マトリックス材料（Ｓｉｌｉｃ
ｉｄｅＭａｔｒｉｘ ｍａｔｅｒｉａｌｓ ｆｏｒ ）
Ｉｉｇｈ Ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ Ａｐｐｌｉｃａｔ
ｉｏｎｓ）”中に記載されているケイ化物合金である。
好ましいマトリックス材料にはＴｉ３八β。
ＴｉＡ （！ 、 Ｔｉ４．ｔＮｂ＋ ＋Ａ （１
４５，ＴｉＴａＡ （！ ２＋ Ｎｉ３Ａ ７！
、 ＦｅＡ １２及びＮｂＡ ＃ 、のような金属間
合金が含まれる。
４５，ＴｉＴａＡ （！ ２＋ Ｎｉ３Ａ ７！
、 ＦｅＡ １２及びＮｂＡ ＃ 、のような金属間
合金が含まれる。
マトリックス材料はＭａｒｔｉｎ−Ｍａｒｉｅｔｔａか
ら市販されているＴｉＡ Ｉｔ粉末又は箔のような粉末
又は箔の形で商業的に入手することができる。さらに、
マトリックス材料は溶融、鋳造、高温圧縮又は他の既知
の技術で成形することができる。
ら市販されているＴｉＡ Ｉｔ粉末又は箔のような粉末
又は箔の形で商業的に入手することができる。さらに、
マトリックス材料は溶融、鋳造、高温圧縮又は他の既知
の技術で成形することができる。
多層被覆強化材を含む複合材のような複合材は、■
温度がマトリックス材料の融点の約０．９までである環
境中で使用できる。さらに、かかる複合材は０〜約１０
０気圧の圧力下で使用可能であり、かつ空気中、真空中
又はＡｒ、 Ｎ、又はＨｅのような不活性雰囲気中で使
用することができる。
境中で使用できる。さらに、かかる複合材は０〜約１０
０気圧の圧力下で使用可能であり、かつ空気中、真空中
又はＡｒ、 Ｎ、又はＨｅのような不活性雰囲気中で使
用することができる。
大施班
多層ＳｉＣ強化材の高温に於ける安定性を示すために下
記の実験を行った。繊維、金属テンプレート及び研摩合
金へコーティングを適用し、熱化学的安定性を確かめる
ために熱処理した。マグネトロンスパッタリング及び市
販のＳ−ガン装置を用いて基体へ種々のコーティングを
適用した。被覆されるべき物体を、低温ポンプ式（基本
圧力２×１０−’ ｔｏｒｒ ）真空室内に、コーティ
ングの均一な被覆を保証するためスパッターガンのまわ
りに回転する試料ホルダー上に取り付けた。前述の方法
がなめらかな、高密度の密着したコーティングを生成し
た。コーティングの厚さは真空室内でＴＭ１００厚みモ
ニターによって測定された。
記の実験を行った。繊維、金属テンプレート及び研摩合
金へコーティングを適用し、熱化学的安定性を確かめる
ために熱処理した。マグネトロンスパッタリング及び市
販のＳ−ガン装置を用いて基体へ種々のコーティングを
適用した。被覆されるべき物体を、低温ポンプ式（基本
圧力２×１０−’ ｔｏｒｒ ）真空室内に、コーティ
ングの均一な被覆を保証するためスパッターガンのまわ
りに回転する試料ホルダー上に取り付けた。前述の方法
がなめらかな、高密度の密着したコーティングを生成し
た。コーティングの厚さは真空室内でＴＭ１００厚みモ
ニターによって測定された。
付着後、試料を高温熱処理に暴露することによ０
って試験した。これらは温度制御されたＲａｄａｋ抵抗
炉を用いて高真空室（低温ポンプ５ Ｘ １Ｏ−７ｔｏ
ｒｒ）内で行われた。
炉を用いて高真空室（低温ポンプ５ Ｘ １Ｏ−７ｔｏ
ｒｒ）内で行われた。
Ｘ線光電子分光法（ＸＰＳ）を用いて種々のコーティン
グ、マトリックス材料及びＳｉＣ間の反応の程度を測定
した。ＸＰＳスペクトルはＰＨＩ５４００ Ｘ’Ｐ Ｓ
Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔで、３００ワツトのｈｇ Ｋα
χ線及び直径１１１スポットサイズを用いて得られた。
グ、マトリックス材料及びＳｉＣ間の反応の程度を測定
した。ＸＰＳスペクトルはＰＨＩ５４００ Ｘ’Ｐ Ｓ
Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔで、３００ワツトのｈｇ Ｋα
χ線及び直径１１１スポットサイズを用いて得られた。
２５ｍＡの電流でアルゴンイオンビームによるスパッタ
リングを行い、次いでＸＰＳスペクトルを得ることによ
って深さプロファイリングを行った。この分析中の主分
析室内の圧力は１０−” ｔｏｒｒ未満であった。
リングを行い、次いでＸＰＳスペクトルを得ることによ
って深さプロファイリングを行った。この分析中の主分
析室内の圧力は１０−” ｔｏｒｒ未満であった。
実施炎上
Ｃａｒｂｏｒｕｎｄｕｍ Ｃｏｍｐａｎｙから得たＳｉ
Ｃの焼結繊維上に１０００人のタングステンをマグネト
ロンスパッタリングすることによって被覆ＳｉＣ強化材
をつくった。この被覆強化材を真空中で１０００°Ｃに
１２時間加熱してその熱安定性を試験した。タングステ
ンはひど（ＳｉＣと反応し、機械的に弱く１ かく脆い強化材になることが観察された。
Ｃの焼結繊維上に１０００人のタングステンをマグネト
ロンスパッタリングすることによって被覆ＳｉＣ強化材
をつくった。この被覆強化材を真空中で１０００°Ｃに
１２時間加熱してその熱安定性を試験した。タングステ
ンはひど（ＳｉＣと反応し、機械的に弱く１ かく脆い強化材になることが観察された。
夫施拠Ｉ
Ａｌｆａ Ｉｎｏｒｇａｎｉｃｓから入手したタングス
テンリボンテンプレートをＳｉＣ標的からマグネトロン
スパッタリングを用いて５００人のＳｉＣで被覆した。
テンリボンテンプレートをＳｉＣ標的からマグネトロン
スパッタリングを用いて５００人のＳｉＣで被覆した。
この構造物を真空中で８００℃に於て４時間加熱した。
Ｘ線光電子分光法深さプロファイリングを行ってこの構
造物の安定性を測定した。この分析は、ＳｉＣ層が熱処
理中に消費されてしまい、脆いタングステン−炭化物及
びタングステン−ケイ化物が形成されることを示した。
造物の安定性を測定した。この分析は、ＳｉＣ層が熱処
理中に消費されてしまい、脆いタングステン−炭化物及
びタングステン−ケイ化物が形成されることを示した。
大衡炎■
Ａｌｆａ Ｉｎｏｒｇａｎｉｃｓから入手したタングス
テンリボンテンプレートトを約２０００八（７） Ａ
Ｅ ４４０１ＢＮ３１１で被覆した後、５００人のＳｉ
Ｃのマグネトロンスパッタリングを行った。この構造物
を１０００ ’Ｃの温度に於て真空中で４時間加熱処理
した。Ｘ線光電子分光法深さプロファイリングを行って
この構造物の安定性を測定した。この分析は、５ｉＣ１
Ａβ４４０１８Ｎ３１１及びタングステン成分が熱処理
で変２ 化しないことを示した。従って、ＡＮ−０−Ｎ層はタン
グステンとＳｉＣとの間の有意な反応の防止に有効であ
った。
テンリボンテンプレートトを約２０００八（７） Ａ
Ｅ ４４０１ＢＮ３１１で被覆した後、５００人のＳｉ
Ｃのマグネトロンスパッタリングを行った。この構造物
を１０００ ’Ｃの温度に於て真空中で４時間加熱処理
した。Ｘ線光電子分光法深さプロファイリングを行って
この構造物の安定性を測定した。この分析は、５ｉＣ１
Ａβ４４０１８Ｎ３１１及びタングステン成分が熱処理
で変２ 化しないことを示した。従って、ＡＮ−０−Ｎ層はタン
グステンとＳｉＣとの間の有意な反応の防止に有効であ
った。
プｑ進」列αＬ
Ｃｅｎｔｏｒｒ Ａｒｃ Ｍｅｌｔｉｎｇ炉モデルＳＢ
Ｊを用いて純粋な八β及びＴｉを溶融することによって
組成ＴｉＡ （ｌの７１〜リソクス材料を製造した。こ
のマトリックス材料を研摩し、２０００人の八β４４０
１８Ｎ３Ｂの付着のためのテンプレートとして用いた。
Ｊを用いて純粋な八β及びＴｉを溶融することによって
組成ＴｉＡ （ｌの７１〜リソクス材料を製造した。こ
のマトリックス材料を研摩し、２０００人の八β４４０
１８Ｎ３Ｂの付着のためのテンプレートとして用いた。
この構造物を１０００°Ｃの温度に於て真空中で４時間
加熱した。Ｘ線光電子分光法深さプロファイリングを行
ってこの構造物の安定性を測定した。この分析は、高温
に於てＴｉＡβ及びＡ！−０−Ｎ成分が反応せずかつ構
造物が安定であることを示した。
加熱した。Ｘ線光電子分光法深さプロファイリングを行
ってこの構造物の安定性を測定した。この分析は、高温
に於てＴｉＡβ及びＡ！−０−Ｎ成分が反応せずかつ構
造物が安定であることを示した。
この実施例は、実施例３と組み合わせて、複合材のＴｉ
Ａρ及びタングステン成分の両方と接触する層がＡｆｆ
−○−Ｎ層のみであることを条件として、八β−０−Ｎ
の多層及びタングステンをＳｉＣ強化材と共にＴｉＡｆ
ｆマトリックス複合材中に用いることができることを示
している。
Ａρ及びタングステン成分の両方と接触する層がＡｆｆ
−○−Ｎ層のみであることを条件として、八β−０−Ｎ
の多層及びタングステンをＳｉＣ強化材と共にＴｉＡｆ
ｆマトリックス複合材中に用いることができることを示
している。
３
以上の実施例は、本明細書中に記載した型の多層コーテ
ィングで被覆されたＳｉＣ強化材が８００°Ｃより高い
温度に於て空気中で耐酸化性及び耐腐食性であることを
示すために示されたものである。
ィングで被覆されたＳｉＣ強化材が８００°Ｃより高い
温度に於て空気中で耐酸化性及び耐腐食性であることを
示すために示されたものである。
これらの実施例は本発明を限定するためのものではなく
、実施例の幅は本明細書及び添付した特許請求の範囲に
よって定義されるが、むしろここに定義される本発明を
当業者が明瞭に理解するのを容易にするために示された
ものである。
、実施例の幅は本明細書及び添付した特許請求の範囲に
よって定義されるが、むしろここに定義される本発明を
当業者が明瞭に理解するのを容易にするために示された
ものである。
４
手
続
補
正
書
（方式）
１、事件の表示
平成２年特許願第３２８７３３号
３、補正をする者
事件との関係
出
願
人
名
称
ザ
スタンダード
オイル
カンパニ
４、代
理
人
５、補正命令の日付
自
発
Claims (9)
- （１）少なくとも３層のコーティングを有するＳｉＣ強
化材を含む被覆強化材であって、該層が交互に一般式 Ａｌ＿ｘＯ＿ｙＮ＿ｚ （上記一般式中、ｘはコーティングの約６０原子％まで
であり、 ｙはコーティングの約２０〜 約５０原子％であり、かつ ｚはコーティングの約５〜約 ４５原子％であり、 但しｘ＋ｙ＋ｚ＝１００を条件 とする） のＡ材料層とＮｉ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｍｏ、Ｂ、Ｎｂ、Ｗ、
Ｔａ、Ｔｉ及びＺｒからなる群から選ばれる少なくとも
１種の元素を含む合金からなるＢ材料層であり、かつ該
コーティングの最初及び最後の層が該Ａ材料層である被
覆強化材。 - （２）該ＳｉＣ強化材が連続繊維、切断繊維、ホイスカ
ー及び連続繊維と切断繊維とホイスカーとの間の共通点
をもつ小板からなる群から選ばれる請求項１記載の被覆
強化材。 - （３）該Ｂ材料合金がＮｉＦｅ＿３、Ｎｉ＿３Ａｌ、Ｎ
ｂＴｉ、Ｆｅ＿９＿０Ｂ＿１＿０からなる群から選ばれ
る請求項１記載の被覆強化材。 - （４）該ＳｉＣ強化材が該ＳｉＣ強化材への該コーティ
ングの添加前に前処理される請求項１記載の被覆強化材
。 - （５）該ＳｉＣ強化材がコア材料上に付着される請求項
１記載の被覆強化材。 - （６）該コア材料がＷ、Ｍｏ及びＴｉからなる群から選
ばれる被覆強化材。 - （７）少なくとも３層のコーティングを有するＳｉＣ強
化材を含む高強度、高温性能複合材であって、該層が交
互にアルミニウム、酸素、窒素のＡ材料層及び合金のＢ
材料層を含み、かつ該コーティングの最初及び最後の層
が該Ａ材料層になるようになっており、かつ該被覆Ｓｉ
Ｃ強化材がマトリックス材料と組み合わされている複合
材。 - （８）該マトリックス材料がセラミック、ガラス及び金
属間化合物からなる群から選ばれる請求項７記載の複合
材。 - （９）該Ａ材料層が一般式 Ａｌ＿ｘＯ＿ｙＮ＿ｚ （上記一般式中、ｘは該コーティングの約６０原子％ま
でであり、 ｙは該コーティングの約２０ 〜約５５原子％であり、か つ ｚは該コーティングの約５〜 約４５原子％であり、 但しｘ＋ｙ＋ｚ＝１００を条件とする） の材料の層である請求項７記載の複合材。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US07/453,512 US5156912A (en) | 1989-12-20 | 1989-12-20 | Multi-layer coatings for reinforcements in high temperature composites |
| US453512 | 1989-12-20 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03232978A true JPH03232978A (ja) | 1991-10-16 |
Family
ID=23800842
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2328733A Pending JPH03232978A (ja) | 1989-12-20 | 1990-11-28 | 高温複合材中の強化材のための多層コーティング |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5156912A (ja) |
| EP (1) | EP0434299A1 (ja) |
| JP (1) | JPH03232978A (ja) |
| AU (1) | AU642449B2 (ja) |
| CA (1) | CA2031903A1 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CA2031902A1 (en) * | 1989-12-20 | 1991-06-21 | Dorothy L. Lukco | Coated reinforcements for high temperature compositions and composites made therefrom |
| US5270112A (en) * | 1989-12-20 | 1993-12-14 | Standard Oil Company | Hybrid reinforcements for high temperature composites and composites made therefrom |
| US5114785A (en) * | 1990-10-09 | 1992-05-19 | The Standard Oil Company | Silicon based intermetallic coatings for reinforcements |
| US5227249A (en) * | 1991-10-03 | 1993-07-13 | Standard Oil Company | Boride coatings for SiC reinforced Ti composites |
| GB2263483A (en) * | 1992-01-09 | 1993-07-28 | Secr Defence | Ceramic fibre reinforcements precoated with alternating layers of matrix material; reinforced composites |
| FR2723592B1 (fr) * | 1994-08-11 | 1996-10-31 | Aerospatiale | Materiau composite a matrice intermetallique ayant une ductilite et une tenue au vieillissement ameliorees. |
| US6485848B1 (en) | 1998-04-27 | 2002-11-26 | General Electric Company | Coated article and method of making |
| US6299988B1 (en) | 1998-04-27 | 2001-10-09 | General Electric Company | Ceramic with preferential oxygen reactive layer |
| US6517960B1 (en) | 1999-04-26 | 2003-02-11 | General Electric Company | Ceramic with zircon coating |
| US6805971B2 (en) | 2002-05-02 | 2004-10-19 | George E. Talia | Method of making coatings comprising an intermetallic compound and coatings made therewith |
| ATE544878T1 (de) * | 2004-08-06 | 2012-02-15 | Applied Materials Gmbh & Co Kg | Vorrichtung und verfahren für die herstellung von gasundurchlässigen schichten |
| ITMI20042323A1 (it) * | 2004-12-03 | 2005-03-03 | M & H S R L | Procedimento di finitura e coloraziione superficiale di un articolo |
| US10676403B2 (en) | 2014-01-16 | 2020-06-09 | Honeywell International Inc. | Protective coating systems for gas turbine engine applications and methods for fabricating the same |
| CN115650750B (zh) * | 2022-09-22 | 2023-06-02 | 西北工业大学 | 一种含有高低模量层状基体的复合材料及其制备方法 |
Family Cites Families (24)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2165012A5 (en) * | 1971-12-14 | 1973-08-03 | Thomson Csf | Composite material - has tungsten cored silicon carbide fibres in an aluminium/copper alloy matrix |
| US3811920A (en) * | 1972-01-05 | 1974-05-21 | United Aircraft Corp | Silicon carbide surfaced filaments with titanium carbide coating |
| US4239536A (en) * | 1977-09-09 | 1980-12-16 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Surface-coated sintered hard body |
| US4249913A (en) * | 1979-05-21 | 1981-02-10 | United Technologies Corporation | Alumina coated silicon carbide abrasive |
| US4315968A (en) * | 1980-02-06 | 1982-02-16 | Avco Corporation | Silicon coated silicon carbide filaments and method |
| US4340636A (en) * | 1980-07-30 | 1982-07-20 | Avco Corporation | Coated stoichiometric silicon carbide |
| DE3106506A1 (de) * | 1981-02-21 | 1982-10-07 | Bayer Ag, 5090 Leverkusen | Metallisierte kohlenstoffasern und verbundwerkstoffe, die diese fasern enthalten |
| JPS5891086A (ja) * | 1981-11-27 | 1983-05-30 | 旭硝子株式会社 | セラミツクス接着体およびその製法 |
| GB8306517D0 (en) * | 1983-03-09 | 1983-04-13 | Searlely M G | Sheet dispenser |
| JPS59205464A (ja) * | 1983-05-06 | 1984-11-21 | Tateho Kagaku Kogyo Kk | 金属複合材料用ウイスカ− |
| JPH01212290A (ja) * | 1983-07-15 | 1989-08-25 | Nippon Tungsten Co Ltd | 切削工具材料 |
| US4511663A (en) * | 1984-08-09 | 1985-04-16 | Corning Glass Works | Fiber-reinforced composites |
| US4642271A (en) * | 1985-02-11 | 1987-02-10 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | BN coating of ceramic fibers for ceramic fiber composites |
| US4962070A (en) * | 1985-10-31 | 1990-10-09 | Sullivan Thomas M | Non-porous metal-oxide coated carbonaceous fibers and applications in ceramic matrices |
| DE3751689T2 (de) * | 1986-05-28 | 1996-07-04 | Ngk Spark Plug Co | Material für Schneidvorrichtungen, dessen Anwendung und Schneidvorrichtungen |
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| US4806428A (en) * | 1986-12-19 | 1989-02-21 | Corning Glass Works | Composite ceramic article and method for making it |
| JP2570739B2 (ja) * | 1987-05-08 | 1997-01-16 | 石川島播磨重工業株式会社 | 繊維強化炭化けい素セラミックスおよびその製造方法 |
| US4950558A (en) * | 1987-10-01 | 1990-08-21 | Gte Laboratories Incorporated | Oxidation resistant high temperature thermal cycling resistant coatings on silicon-based substrates and process for the production thereof |
| AU2211488A (en) * | 1987-10-01 | 1989-04-06 | Gte Laboratories Incorporated | Oxidation resistant, high temperature thermal cyling resistant coatings on silicon-based substrates and process for the production thereof |
| EP0326077B1 (en) * | 1988-01-25 | 1995-04-12 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Circuit board |
| US4994416A (en) * | 1988-02-04 | 1991-02-19 | Martin Marietta Energy Systems, Inc. | Ceramic composites reinforced with modified silicon carbide whiskers and method for modifying the whiskers |
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-
1989
- 1989-12-20 US US07/453,512 patent/US5156912A/en not_active Expired - Fee Related
-
1990
- 1990-11-28 JP JP2328733A patent/JPH03232978A/ja active Pending
- 1990-11-30 AU AU67653/90A patent/AU642449B2/en not_active Expired - Fee Related
- 1990-12-10 CA CA002031903A patent/CA2031903A1/en not_active Abandoned
- 1990-12-13 EP EP90313572A patent/EP0434299A1/en not_active Ceased
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US5156912A (en) | 1992-10-20 |
| AU642449B2 (en) | 1993-10-21 |
| EP0434299A1 (en) | 1991-06-26 |
| CA2031903A1 (en) | 1991-06-21 |
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