JPH0323744A - 変調器 - Google Patents
変調器Info
- Publication number
- JPH0323744A JPH0323744A JP1157933A JP15793389A JPH0323744A JP H0323744 A JPH0323744 A JP H0323744A JP 1157933 A JP1157933 A JP 1157933A JP 15793389 A JP15793389 A JP 15793389A JP H0323744 A JPH0323744 A JP H0323744A
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- JP
- Japan
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- wave
- modulation
- amplitude
- signal
- signals
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- Pending
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- Digital Transmission Methods That Use Modulated Carrier Waves (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔概要〕
多値直交振幅変調方式を用いるデイジタル無線装置に使
用される変調器に関し、 無変調波出力が一義的に決まる様にすることを目的とし
， 入力する第１、第２のパルス振幅変調信号と互いに位相
が９０度異なる第１．第２の搬送波とを用いて第１，第
２の変調用ミキサでそれぞれ振幅変調波を生成した後．
合戒して多値直交振幅変調波を得る変調器において、該
変調波の平均電力とほぼ一致する電力を有する無変調波
が得られる様な第１，第２の信号を生成する信号生成手
段と，入力する切替命令の状態に対応して，該第１，第
２のパルス振幅変調信号または該第１、第２の信号を該
第１，第２の変調用ミキサに加える様に切り替え動作を
行う切替手段とを設ける様に構或する。
用される変調器に関し、 無変調波出力が一義的に決まる様にすることを目的とし
， 入力する第１、第２のパルス振幅変調信号と互いに位相
が９０度異なる第１．第２の搬送波とを用いて第１，第
２の変調用ミキサでそれぞれ振幅変調波を生成した後．
合戒して多値直交振幅変調波を得る変調器において、該
変調波の平均電力とほぼ一致する電力を有する無変調波
が得られる様な第１，第２の信号を生成する信号生成手
段と，入力する切替命令の状態に対応して，該第１，第
２のパルス振幅変調信号または該第１、第２の信号を該
第１，第２の変調用ミキサに加える様に切り替え動作を
行う切替手段とを設ける様に構或する。
本発明は多値直交振幅変調方弐を用いるデイジタル無線
装置に使用される変調器に関するものである。
装置に使用される変調器に関するものである。
多値直交振幅変調方弐を用いるデイジタル無線回線では
，この回線の構或要素であるデイジタル無線装置などの
機器の保守．または障害修理が容易に行われる様に変調
器から無変調波を送出る場合がある。この時．無変調波
の出力が一義的に決まる様にすることが必要である． 〔従来の技術〕 第５図は従来例のブロック図（１６直交振幅変調の場合
）を示す。以下，図の動作を説明する。
，この回線の構或要素であるデイジタル無線装置などの
機器の保守．または障害修理が容易に行われる様に変調
器から無変調波を送出る場合がある。この時．無変調波
の出力が一義的に決まる様にすることが必要である． 〔従来の技術〕 第５図は従来例のブロック図（１６直交振幅変調の場合
）を示す。以下，図の動作を説明する。
先ず，入力する４ビットの２進パルスＤ，〜Ｄ４（以下
＋ ＤＩ〜Ｄ４と省略する）はクロックＣＭを用いて対
応するフリップフロップ１１． ２１で波形整形された
後＋ ＤＩ＋Ｄ！とＤｓ， Ｄａがそれぞれ対応するデ
イジタル／アナログ変換器（以下， Ｄ／Ａ変換器と省
略する）１２． ２２で４値のパルス振幅変調信号（以
下， ＰＡＭ信号と省略する）に変換される。尚，スイ
ッチＳＷｔ は実線の状態にある。
＋ ＤＩ〜Ｄ４と省略する）はクロックＣＭを用いて対
応するフリップフロップ１１． ２１で波形整形された
後＋ ＤＩ＋Ｄ！とＤｓ， Ｄａがそれぞれ対応するデ
イジタル／アナログ変換器（以下， Ｄ／Ａ変換器と省
略する）１２． ２２で４値のパルス振幅変調信号（以
下， ＰＡＭ信号と省略する）に変換される。尚，スイ
ッチＳＷｔ は実線の状態にある。
そして，このＰＡＭ信号は低域通過形フィルタ１３．２
３で許容帯域内に入る様に帯域制限された後，変調用く
キサ１４， ２４に加えられる。ここには，９０度ハイ
ブリッド１６を介して互いに位相が９０度異なる搬送波
も加えられているので，２つの振幅変調波が取り出され
る。この２つの振幅変調波は同相合或ハイブリッド１５
で同相合威されて．１６値直交振幅変調波（以下． １
６ＱＡＭ変調波と省略する）が得られる。
３で許容帯域内に入る様に帯域制限された後，変調用く
キサ１４， ２４に加えられる。ここには，９０度ハイ
ブリッド１６を介して互いに位相が９０度異なる搬送波
も加えられているので，２つの振幅変調波が取り出され
る。この２つの振幅変調波は同相合或ハイブリッド１５
で同相合威されて．１６値直交振幅変調波（以下． １
６ＱＡＭ変調波と省略する）が得られる。
次に，変調器から無変調出力を送出するためにスイッチ
Ｓｌｌ１．を点線の様にオフにする。これにより，０／
＾変換器１２． ２２へのクロックの供給が断となるの
で， Ｄ／＾変換器は断直前の振幅．即ち電圧を低域通
過形フィルタ１３． ２３を介して変調用ξキサ１４．
２４に印加し続ける。そこで、印加された電圧に対応
する電力の無変調波が変調器から送出される． 〔発明が解決しようとする課題〕 即ち，変調器から送出される無変調波の電力はクロック
が断になる直前のＰＡＭ信号の振幅に対応しているが，
この振幅は３種類ある振幅（後述する）のうちのどの振
幅が変調用ξキサに印加されるのか不明の為．無変調波
の電力を一義的に決まる様にすることは困難であると云
う問題がある．〔課題を解決する為の手段〕 第１図と本発明の原理ブロック図を示す。
Ｓｌｌ１．を点線の様にオフにする。これにより，０／
＾変換器１２． ２２へのクロックの供給が断となるの
で， Ｄ／＾変換器は断直前の振幅．即ち電圧を低域通
過形フィルタ１３． ２３を介して変調用ξキサ１４．
２４に印加し続ける。そこで、印加された電圧に対応
する電力の無変調波が変調器から送出される． 〔発明が解決しようとする課題〕 即ち，変調器から送出される無変調波の電力はクロック
が断になる直前のＰＡＭ信号の振幅に対応しているが，
この振幅は３種類ある振幅（後述する）のうちのどの振
幅が変調用ξキサに印加されるのか不明の為．無変調波
の電力を一義的に決まる様にすることは困難であると云
う問題がある．〔課題を解決する為の手段〕 第１図と本発明の原理ブロック図を示す。
図中，３は該変調波の平均電力とほぼ一致する電力を有
する無変調波が得られる様な第１，第２の信号を生成す
る信号生成手段で，４は入力する切替命令の状態に対応
して，該第１．第２のパルス振幅変調信号または該第１
，第２の信号を該第１，第２の変調用ξキサに加える様
に切り替え動作を行う切替手段である。
する無変調波が得られる様な第１，第２の信号を生成す
る信号生成手段で，４は入力する切替命令の状態に対応
して，該第１．第２のパルス振幅変調信号または該第１
，第２の信号を該第１，第２の変調用ξキサに加える様
に切り替え動作を行う切替手段である。
本発明は変調波の平均電力とほぼ一致する電力を有する
無変調波が変調器から送出される様な，第１，第２の信
号を生成する信号生成手段を設ける． そして，運用時は伝送すべき第１，第２のＰＡＭ信号を
対応する第１、第２の変調用ξキサに印加した後．合威
して多値直交振幅変調波を送出しているが，保守，障害
修理などの際には外部からの切替命令により切替手段を
動作させて，信号生成手段の出力を該第１，第２の変調
用ミキサに印加する。
無変調波が変調器から送出される様な，第１，第２の信
号を生成する信号生成手段を設ける． そして，運用時は伝送すべき第１，第２のＰＡＭ信号を
対応する第１、第２の変調用ξキサに印加した後．合威
して多値直交振幅変調波を送出しているが，保守，障害
修理などの際には外部からの切替命令により切替手段を
動作させて，信号生成手段の出力を該第１，第２の変調
用ミキサに印加する。
これにより，変調器から変調波の平均電力とほぼ一致す
る電力を有する無変調波が送出される。
る電力を有する無変調波が送出される。
第２図は本発明の実施例のブロック図、第３図は本発明
の別の実施例のブロック図、第４図は第２図，第３図の
動作説明図を示す． ここで，第２図中の可変抵抗器ＲＶ｝， ＲＶｚと第３
図中の信号発生器３１． ３２は信号発生手段３の構或
部分，第２図中のスイッチＳＷ． −ＳＷ．，コンデン
サＣ＋．Ｃｚと第３図のセレクタ４１． ４２は切替手
段４の構戒部分をそれぞれ示す。尚．全図を通じて同一
？号は同一対象物を示す。
の別の実施例のブロック図、第４図は第２図，第３図の
動作説明図を示す． ここで，第２図中の可変抵抗器ＲＶ｝， ＲＶｚと第３
図中の信号発生器３１． ３２は信号発生手段３の構或
部分，第２図中のスイッチＳＷ． −ＳＷ．，コンデン
サＣ＋．Ｃｚと第３図のセレクタ４１． ４２は切替手
段４の構戒部分をそれぞれ示す。尚．全図を通じて同一
？号は同一対象物を示す。
以下２多値ＱＡＭは１６ ＱＡＭとして第４図を用いて
第２図，第３図の動作を説明する。
第２図，第３図の動作を説明する。
先ず． １６ ＱＡＭ変調波の平均電力を求めるが，こ
の変調波の１６個の信号点は第４図（ａ）に示す様に配
置されており，例えば信号点ｌはＤ１．０■がｏｏ．Ｄ
３，Ｄ４がＯＯの位置に配置されている。
の変調波の１６個の信号点は第４図（ａ）に示す様に配
置されており，例えば信号点ｌはＤ１．０■がｏｏ．Ｄ
３，Ｄ４がＯＯの位置に配置されている。
尚，黒点は信号点を，信号点近傍の数字は信号点番号を
示す。
示す。
さて，第４図（ａ）の信号点配置図の中央部分に設けた
■軸，Ｑ軸の交点から各信号点までの距離，即ち振幅を
求めると， 振幅Ａの信号点：６． ７． １０， ｉｉ振幅Ｂの信
号点：２． ３． ８， １２， １５． １４． ９
． ５振幅Ｃの信号点： １， ４． １６， ｔ３の
３種類の振幅が存在し 振幅Ａ・２＋ｚｚ，振幅Ｂ・ＩＱ＋／！，振幅Ｃ・１８
１／２である。尚，この振幅は変調器から出力される１
６０ＡＭ変調波の振幅（電圧）に対応する。
■軸，Ｑ軸の交点から各信号点までの距離，即ち振幅を
求めると， 振幅Ａの信号点：６． ７． １０， ｉｉ振幅Ｂの信
号点：２． ３． ８， １２， １５． １４． ９
． ５振幅Ｃの信号点： １， ４． １６， ｔ３の
３種類の振幅が存在し 振幅Ａ・２＋ｚｚ，振幅Ｂ・ＩＱ＋／！，振幅Ｃ・１８
１／２である。尚，この振幅は変調器から出力される１
６０ＡＭ変調波の振幅（電圧）に対応する。
ここで，第１象限に着目すると１６１ＡＭ変調波の？均
振幅Ｅａｖａは ス（ ２’／Ｚ＋１０１” ＋１０区” ＋１８””）
？３．０となる． 尚，′／４は各信号点の発生確率であり． １６ ０Ａ
Ｍ変調波の平均振幅Ｅａｖａは平均電力に対応する。ま
た，第４図（ａＪ中の円はＥ■．・３の軌跡を示す。
振幅Ｅａｖａは ス（ ２’／Ｚ＋１０１” ＋１０区” ＋１８””）
？３．０となる． 尚，′／４は各信号点の発生確率であり． １６ ０Ａ
Ｍ変調波の平均振幅Ｅａｖａは平均電力に対応する。ま
た，第４図（ａＪ中の円はＥ■．・３の軌跡を示す。
ここで，
（Ｅ■■／Ｅ■。）・（１８””／３）・ｌ．４１より
（Ｐ■． ／Ｐ．ｖ．）．３ ｄＢ， （Ｅ■．／Ｅ■。）・（ ２””／３）・０．４７より
（Ｐ．ｚ． ／Ｐ．ｖ． ）■ ６．５ｄＢ
，（信号点１２． １５のＥ／ Ｅ．ｖ． ）＝（１０
””／３）＝１．０５より（Ｐ＋ｚ， ＋ｓ／ Ｐａｖ
ａ＋）＝０．４６ｄＢとなる。
（Ｐ■． ／Ｐ．ｖ．）．３ ｄＢ， （Ｅ■．／Ｅ■。）・（ ２””／３）・０．４７より
（Ｐ．ｚ． ／Ｐ．ｖ． ）■ ６．５ｄＢ
，（信号点１２． １５のＥ／ Ｅ．ｖ． ）＝（１０
””／３）＝１．０５より（Ｐ＋ｚ， ＋ｓ／ Ｐａｖ
ａ＋）＝０．４６ｄＢとなる。
即ち，振幅Ｃの場合は平均電力より３ｄＢ高い電力が送
出されるが，振幅Ａの場合には６．５ｄＢ低い電力が，
振幅Ｈの場合にはほぼ平均電力に等しい（厳密には０．
４６ｄＢ高い）電力が送出されることになる。
出されるが，振幅Ａの場合には６．５ｄＢ低い電力が，
振幅Ｈの場合にはほぼ平均電力に等しい（厳密には０．
４６ｄＢ高い）電力が送出されることになる。
更に，上記と同様な方法で第４図（ｂ）に示す６４ Ｑ
？の場合のＥ■１を求めると６．０９となり，第４図（
Ｃ）に示す２５６ ＱＡＭの場合のＥａｖ＊は１２．２
３となる。
？の場合のＥ■１を求めると６．０９となり，第４図（
Ｃ）に示す２５６ ＱＡＭの場合のＥａｖ＊は１２．２
３となる。
ここで，第４図（ｂ）． （Ｃ）の中の円はＥａｖ＊の
軌跡である。
軌跡である。
次に，第２図の動作を説明するが， １６ ＱＡＭ変調
波を送出する時は従来例で詳細に説明しているので概略
の説明をする。
波を送出する時は従来例で詳細に説明しているので概略
の説明をする。
（１）変調波送出の場合
スイッチＳＷ２ はオン，スイッチＳＷ３， ＳＷ．は
オフ状態（実線状態）になっている。
オフ状態（実線状態）になっている。
さて、入力する４ビットの２進パルスＤ，〜Ｄ４は対応
するＦＦ ＩＬ ２１， Ｄ／Ａ変換器１２， ２２，
低域通過形フィルタ１３， ２３， コンデンサＣ．
， ＣＺを介してそれぞれ４値のＰＡＭ信号を変調用ミ
キサ１４， ２４に加える。
するＦＦ ＩＬ ２１， Ｄ／Ａ変換器１２， ２２，
低域通過形フィルタ１３， ２３， コンデンサＣ．
， ＣＺを介してそれぞれ４値のＰＡＭ信号を変調用ミ
キサ１４， ２４に加える。
一方，ここには９０度ハイブリッド１６で分配された，
互いに９０度の位相差のある搬送波が加えられているの
で， ＰＡＭ信号の振幅に対応する変調度を持った振幅
変調波が得られ，同相合戒ハイブリッドｌ５で合成さて
１６ ０ＡＭ変調波が送出される。
互いに９０度の位相差のある搬送波が加えられているの
で， ＰＡＭ信号の振幅に対応する変調度を持った振幅
変調波が得られ，同相合戒ハイブリッドｌ５で合成さて
１６ ０ＡＭ変調波が送出される。
？２）無変調波送出の場合
スイッチＳＷ！ はオフ，スイッチＳＷＩ， ＳＷ４は
オン状態（点線状態）になっている。
オン状態（点線状態）になっている。
スイッチＳＷ２がオンになっているので， Ｄ／Ａ変換
器１２． ２２の出力はオフ直前の値が保持され，低域
通過形フィルタ１３． ２３を介して送出されるが，コ
ンデンサＣ＋，Ｃｚで阻止されて変調用ごキサ１４．２
４に印加されない。
器１２． ２２の出力はオフ直前の値が保持され，低域
通過形フィルタ１３． ２３を介して送出されるが，コ
ンデンサＣ＋，Ｃｚで阻止されて変調用ごキサ１４．２
４に印加されない。
一方，直流電圧ＥをＲＶｌ，ＲＶｚで分圧して得た電圧
Ｅ，， Ｅ，がスイッチＳＷ３，ＳＷ．を介して変調用
ミキサに印加されている。ここで，電圧Ｂ，， Ｅ２の
大きさは第４図（ａ）の■軸と０軸Ｋ交点（原点）を中
心として半径３の円周上の任意の点の■軸上の座標が，
例えばＥ１であり，Ｑ軸上の座標がＥ２である。
Ｅ，， Ｅ，がスイッチＳＷ３，ＳＷ．を介して変調用
ミキサに印加されている。ここで，電圧Ｂ，， Ｅ２の
大きさは第４図（ａ）の■軸と０軸Ｋ交点（原点）を中
心として半径３の円周上の任意の点の■軸上の座標が，
例えばＥ１であり，Ｑ軸上の座標がＥ２である。
そこで，例えばＥ１が３であれば＋ Ｅ２は０となる。
これにより，同相合或ハイブリッド１５の出力側では前
記の様にＥ．■の電圧が得られるので１６ ＱＩ変調波
の平均電力に等しい電力を有する無変調波が送出される
。
記の様にＥ．■の電圧が得られるので１６ ＱＩ変調波
の平均電力に等しい電力を有する無変調波が送出される
。
更に，別の実施例を示す第３図の動作を説明する。
上記の様に１６ ０ＡＭ変調波の平均振幅Ｅａｖ＊を示
す半径３の円に最も近い信号点は第４図（ａ）の振幅Ｂ
を持つ信号点で，この点は平均電力よりも０．４６ｄＢ
大きいだけであるが，振幅Ｂの信号点は第４図（（１）
に示す様に８つの信号点がある。
す半径３の円に最も近い信号点は第４図（ａ）の振幅Ｂ
を持つ信号点で，この点は平均電力よりも０．４６ｄＢ
大きいだけであるが，振幅Ｂの信号点は第４図（（１）
に示す様に８つの信号点がある。
一方，信号発生器３１は８つの信号点の中の任意の信号
点を示す４ビット（ｏ，−０４）のデータのうちＤ，，
Ｄ２をＳ，，Ｓ．として送出し，信号発生器３２はＤ
，， Ｄ．をＳ，， Ｓ，として送出する。
点を示す４ビット（ｏ，−０４）のデータのうちＤ，，
Ｄ２をＳ，，Ｓ．として送出し，信号発生器３２はＤ
，， Ｄ．をＳ，， Ｓ，として送出する。
また、セレクタ４１． ４２には，変調波出力の場合に
はＤ．． Ｄ．とＤ３＋ Ｄａを，無変調波出力の場合
はＳ６Ｓ２とＳ，，Ｓ４を選択する様にスイッチＳＷＳ
を介して切替命令（図の場合は電圧Ｅ，またはＯ）が加
えられる。
はＤ．． Ｄ．とＤ３＋ Ｄａを，無変調波出力の場合
はＳ６Ｓ２とＳ，，Ｓ４を選択する様にスイッチＳＷＳ
を介して切替命令（図の場合は電圧Ｅ，またはＯ）が加
えられる。
そこで，無変調出力の場合には，例えば信号発生器３ｌ
と信号発生器３２から，例えば１．１と１，０がセレク
タ４１． ４２を介してＤ／Ａ変換器１２． ２２に加
えられる。そこで，この変換器から電圧３が変調用ミキ
サ１４に，電圧１が変調用ミキサ２４に加えられるので
， １６ ＱＡＭ変調波の平均電力にほぼ等しい電力を
持つ無変調波が送出される。
と信号発生器３２から，例えば１．１と１，０がセレク
タ４１． ４２を介してＤ／Ａ変換器１２． ２２に加
えられる。そこで，この変換器から電圧３が変調用ミキ
サ１４に，電圧１が変調用ミキサ２４に加えられるので
， １６ ＱＡＭ変調波の平均電力にほぼ等しい電力を
持つ無変調波が送出される。
即ち，無変調波の電力が変調波の平均電力にほぼ等しく
なり無変調波の出力が一義的に決まる。
なり無変調波の出力が一義的に決まる。
以上詳細に説明した様に本発明によれば，無変調波出力
を一義的に決められると云う効果がある。
を一義的に決められると云う効果がある。
第１図は本発明の原理ブロック図、
第２図は本発明の実施例のブロック部、第３図は本発明
の別の実施例のブロック図、第４図は第２図，第３図の
動作説明図、第５図は従来例のブロック図（１６ ０Ａ
Ｈの場合）を示す． 図において、 ３は信号生成手段， ４は切替手段， ｌ４は第１の変調用ミキサ． ２４は第２の変調用ミキサを示す。 第 ２ 図 ％４図（２の１） 第２図，凍３図の動作ｔ！Ｌ明図 第 ４図（＋の２）
の別の実施例のブロック図、第４図は第２図，第３図の
動作説明図、第５図は従来例のブロック図（１６ ０Ａ
Ｈの場合）を示す． 図において、 ３は信号生成手段， ４は切替手段， ｌ４は第１の変調用ミキサ． ２４は第２の変調用ミキサを示す。 第 ２ 図 ％４図（２の１） 第２図，凍３図の動作ｔ！Ｌ明図 第 ４図（＋の２）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 入力する第１、第２のパルス振幅変調信号と互いに位相
が９０度異なる第１、第２の搬送波とを用いて第１、第
２の変調用ミキサ（１４、２４）でそれぞれ振幅変調波
を生成した後、合成して多値直交振幅変調波を得る変調
器において、 該変調波の平均電力とほぼ一致する電力を有する無変調
波が得られる様な第１、第２の信号を生成する信号生成
手段（３）と、 入力する切替命令の状態に対応して、該第１、第２のパ
ルス振幅変調信号または該第１、第２の信号を該第１、
第２の変調用ミキサに加える様に切り替え動作を行う切
替手段（４）とを設けたことを特徴とする変調器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1157933A JPH0323744A (ja) | 1989-06-20 | 1989-06-20 | 変調器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1157933A JPH0323744A (ja) | 1989-06-20 | 1989-06-20 | 変調器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0323744A true JPH0323744A (ja) | 1991-01-31 |
Family
ID=15660652
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1157933A Pending JPH0323744A (ja) | 1989-06-20 | 1989-06-20 | 変調器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0323744A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004108448A1 (de) * | 2003-06-04 | 2004-12-16 | Behr Gmbh & Co. Kg | Klimagerät einer klimaanlage eines kraftfahrzeugs |
-
1989
- 1989-06-20 JP JP1157933A patent/JPH0323744A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004108448A1 (de) * | 2003-06-04 | 2004-12-16 | Behr Gmbh & Co. Kg | Klimagerät einer klimaanlage eines kraftfahrzeugs |
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