JPH03240931A - 被削性に優れた機械構造用鋼 - Google Patents
被削性に優れた機械構造用鋼Info
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- JPH03240931A JPH03240931A JP3459290A JP3459290A JPH03240931A JP H03240931 A JPH03240931 A JP H03240931A JP 3459290 A JP3459290 A JP 3459290A JP 3459290 A JP3459290 A JP 3459290A JP H03240931 A JPH03240931 A JP H03240931A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、被削性に優れた機械構造用鋼に関するもの
である。
である。
機械構造用鋼の被削性の改善について従来から研究がな
されている。
されている。
鋼の被削性を向上させる元素としては、従来から３．Ｐ
ｂ、Ｃａ５Ｔｅ等が知られている。また、最近では上記
元素としてＢを含有する鋼が開発され、これについては
特開昭５９−５９８６０号公報、特開昭６２−１９６３
６１号公報、特開昭６２−２１１３５０号公報および特
開昭６３−４２８７５号公報等に開示されている。鋼中
においてＢが示す被削性向上作用は、特開昭５９−５９
８６０号公報、特開昭６２−１９６３６１号公報におい
ては酸化物として、特開昭６２−２１１３５０号公報お
よび特開平１−２１９１４８号公報では窒化物として発
揮されるとそれぞれ説明されている。
ｂ、Ｃａ５Ｔｅ等が知られている。また、最近では上記
元素としてＢを含有する鋼が開発され、これについては
特開昭５９−５９８６０号公報、特開昭６２−１９６３
６１号公報、特開昭６２−２１１３５０号公報および特
開昭６３−４２８７５号公報等に開示されている。鋼中
においてＢが示す被削性向上作用は、特開昭５９−５９
８６０号公報、特開昭６２−１９６３６１号公報におい
ては酸化物として、特開昭６２−２１１３５０号公報お
よび特開平１−２１９１４８号公報では窒化物として発
揮されるとそれぞれ説明されている。
しかしながら、特開昭５９−５９８６０号公報、特開昭
６２−１９６３６１号公報に開示されるように、鋼中の
Ｂが示す被削性向上作用をＢ酸化物として作用させる場
合においては、工具寿命は延びるものの、切り屑処理性
については、特に改善されていない。また、特開昭６２
−１９６３６１号公報に開示された鋼においてはＢとと
もに快削元素であるＰｂが含有されている。
６２−１９６３６１号公報に開示されるように、鋼中の
Ｂが示す被削性向上作用をＢ酸化物として作用させる場
合においては、工具寿命は延びるものの、切り屑処理性
については、特に改善されていない。また、特開昭６２
−１９６３６１号公報に開示された鋼においてはＢとと
もに快削元素であるＰｂが含有されている。
一方、特開昭６２−２１１３５０号公報および特開平１
２１９１４８号公報は、鋼中においてＢが示す被削性向
上作用を窒化物として発揮させる技術に関するものであ
る。Ｂ窒化物を鋼中に生成させると鋳造性に問題がでる
のに、特開昭６２−２１１３５０号公報の技術では単に
ＢＮを化合物として規定しているだけで前記問題の解決
に至っていない。また、特開平１−２１９１４８号公報
に開示された技術では微細なり窒化物を鋼中に分布させ
ることを特徴としており、被削性に対する効果が不足す
るという問題があった。
２１９１４８号公報は、鋼中においてＢが示す被削性向
上作用を窒化物として発揮させる技術に関するものであ
る。Ｂ窒化物を鋼中に生成させると鋳造性に問題がでる
のに、特開昭６２−２１１３５０号公報の技術では単に
ＢＮを化合物として規定しているだけで前記問題の解決
に至っていない。また、特開平１−２１９１４８号公報
に開示された技術では微細なり窒化物を鋼中に分布させ
ることを特徴としており、被削性に対する効果が不足す
るという問題があった。
この発明は上述の問題を解決するためになされたもので
あって、被削性の向上に有利な粗大なり窒化物を、鋼中
に多量にしかも均一に安定して生成させた被削性に優れ
た機械構造用鋼を提供することをその目的とする。
あって、被削性の向上に有利な粗大なり窒化物を、鋼中
に多量にしかも均一に安定して生成させた被削性に優れ
た機械構造用鋼を提供することをその目的とする。
帽１を解決するための手段〕
この発明は、
Ｃ：０．０７〜０． ６ ０ ｉｆｆ％、Ｓｉ ：
０．１０〜１．００針％、Ｎ：０．０１〜０．０ ７
ｌｉｔ、％、Ｂ二Ｂ／Ｎ；０．５〜２．０、 および、 Ｍｎ、ＣｒおよびＭｏのうちの１種または２種以上
〜０．３〜５．５ ｌｉｔ％、および、 Ａ１ ： ０．５ｗｔ．％以下、 Ｔｉ ： ０．５ｗｔ．％以下、 Ｚｒ ： ０．５ｗｔ．％以下、 Ｖ ： ０．５Ｍ＋、％以下、 Ｎｂ ： ０．５吐％以下、 Ｃａ ： ０．０１針％以下、 Ｓ：０．０７１ｌｌｔ、Ｘ以下、 但し、Ａｊ’、Ｔｉ、Ｚｒ、ＶＳＮｂおよびＣａうちの
１種または２種以上 ： （ＡＺ＋Ｔｉ＋Ｚｒ＋Ｖ＋Ｎ
ｂ＋Ｃａ−５）／Ｎ＞ １、および、 残部：Ｆｅおよび不可避的不純物からなることに特徴を
有し、必要に応じてＮｉを０．Ｏ１〜５．００ ｗｔ．
％を含有し、さらに必要に応じてＰｂおよびＢ１のうち
のいずれか１種を０．Ｏ１〜０．３０ Ｉｆｆ％の範囲
内で含有することに特徴を有するものである。
０．１０〜１．００針％、Ｎ：０．０１〜０．０ ７
ｌｉｔ、％、Ｂ二Ｂ／Ｎ；０．５〜２．０、 および、 Ｍｎ、ＣｒおよびＭｏのうちの１種または２種以上
〜０．３〜５．５ ｌｉｔ％、および、 Ａ１ ： ０．５ｗｔ．％以下、 Ｔｉ ： ０．５ｗｔ．％以下、 Ｚｒ ： ０．５ｗｔ．％以下、 Ｖ ： ０．５Ｍ＋、％以下、 Ｎｂ ： ０．５吐％以下、 Ｃａ ： ０．０１針％以下、 Ｓ：０．０７１ｌｌｔ、Ｘ以下、 但し、Ａｊ’、Ｔｉ、Ｚｒ、ＶＳＮｂおよびＣａうちの
１種または２種以上 ： （ＡＺ＋Ｔｉ＋Ｚｒ＋Ｖ＋Ｎ
ｂ＋Ｃａ−５）／Ｎ＞ １、および、 残部：Ｆｅおよび不可避的不純物からなることに特徴を
有し、必要に応じてＮｉを０．Ｏ１〜５．００ ｗｔ．
％を含有し、さらに必要に応じてＰｂおよびＢ１のうち
のいずれか１種を０．Ｏ１〜０．３０ Ｉｆｆ％の範囲
内で含有することに特徴を有するものである。
次ぎに、この発明の機械構造用鋼の化学成分組成を、上
述した範囲内に限定した理由を以下に述べる。
述した範囲内に限定した理由を以下に述べる。
＋１１Ｃ（炭素）
Ｃは鋼の強度および靭性に大きな影響をおよぼすので、
機械構造用鋼には重要な元素である。本発明においては
、鋼中に多量のＢ窒化物を析出させるために、凝固時に
多量のＮを安定固溶させる必要がある。このためにＣを
含有させ、鋼中に高いＮ溶解度を有するオーステナイト
を晶出させる。Ｃはこのために欠くことのできない元素
であるしかしながら、Ｃ含有量が０．０７ ｗｔ．％未
満では、充分な強度が得られないばかりか、凝固時に鋼
の組織がフェライト単相となってしまう。一方、Ｃ含有
量が０．６０針％を超えると充分な靭性が得られない。
機械構造用鋼には重要な元素である。本発明においては
、鋼中に多量のＢ窒化物を析出させるために、凝固時に
多量のＮを安定固溶させる必要がある。このためにＣを
含有させ、鋼中に高いＮ溶解度を有するオーステナイト
を晶出させる。Ｃはこのために欠くことのできない元素
であるしかしながら、Ｃ含有量が０．０７ ｗｔ．％未
満では、充分な強度が得られないばかりか、凝固時に鋼
の組織がフェライト単相となってしまう。一方、Ｃ含有
量が０．６０針％を超えると充分な靭性が得られない。
従って、Ｃ含有量は０．０７〜０６０針％の範囲内に限
定すべきである。
定すべきである。
また、Ｎ１にも上述したＣと同様の作用があり、靭性を
あまり低下させたくない場合は、一部Ｃの代わりをＮｉ
にさせる（ＣとともにＮ１を含有させる）こともできる
。しかしながら、Ｎ１含有量が５． Ｏ１ｌｆｔ％を超
えると充分な靭性が得られない。また、Ｎｉ含有量が０
．０１ ｉｌｔ、％未満では所望の効果が得られない。
あまり低下させたくない場合は、一部Ｃの代わりをＮｉ
にさせる（ＣとともにＮ１を含有させる）こともできる
。しかしながら、Ｎ１含有量が５． Ｏ１ｌｆｔ％を超
えると充分な靭性が得られない。また、Ｎｉ含有量が０
．０１ ｉｌｔ、％未満では所望の効果が得られない。
従って、Ｎｉ含有量は０．０１〜５．０針％の範囲内に
限定すべきである。
限定すべきである。
（２）Ｓｉ（シリコン）
Ｓｌは脱酸に必要な元素であり、同時に強化元素でもあ
る。ただし、Ｓｉ含有量がｏ、 ｉ ｏ １１ｔ、％未
満では、充分な脱酸効果が得られない。一方、Ｓｌ含有
量が１．００ ｉｆｆ％を超えると靭性を損なう。
る。ただし、Ｓｉ含有量がｏ、 ｉ ｏ １１ｔ、％未
満では、充分な脱酸効果が得られない。一方、Ｓｌ含有
量が１．００ ｉｆｆ％を超えると靭性を損なう。
従って、Ｓｉ含有量は０．１Ｏ〜１．００針％の範囲内
に限定すべきである。
に限定すべきである。
［３１Ｎ（窒素）：
Ｎは、Ｂ窒化物として鋼中にあって、被削性を向上させ
る元素である。しかしながら、Ｎ含有量が０．０１ ｉ
ｆｆ、％未満では、所望の効果が顕著に得られない。一
方、Ｎ含有量が０．０７ Ｍｔ％を超えると、凝固時に
一部が気化し、凝固終了後、鋼塊（インゴット）内部に
気孔か生じてしまう。従って、Ｎ含有量は０．Ｏ１〜０
．０７ ｉｌｔ％の範囲内に限定すべきである。
る元素である。しかしながら、Ｎ含有量が０．０１ ｉ
ｆｆ、％未満では、所望の効果が顕著に得られない。一
方、Ｎ含有量が０．０７ Ｍｔ％を超えると、凝固時に
一部が気化し、凝固終了後、鋼塊（インゴット）内部に
気孔か生じてしまう。従って、Ｎ含有量は０．Ｏ１〜０
．０７ ｉｌｔ％の範囲内に限定すべきである。
＋４１Ｂ（ボロン）：
ＢはＮとともにＢ窒化物として鋼中にあって、鋼の被削
性を向上させる元素である。被削性の向上のために有効
な範囲は、Ｎ含有量に依存するので、Ｂ含有量はＮに対
する比率で決定する。Ｂ／Ｎが０．５未満では、Ｂ窒化
物にならなかったＮが被削性を悪化させる。一方、Ｂ／
Ｎが２．０を超えると 熱間圧延性が劣化する。従って
、Ｂの含有量はＢ／Ｎ；０．５〜２．０の範囲内に限定
すべきである。
性を向上させる元素である。被削性の向上のために有効
な範囲は、Ｎ含有量に依存するので、Ｂ含有量はＮに対
する比率で決定する。Ｂ／Ｎが０．５未満では、Ｂ窒化
物にならなかったＮが被削性を悪化させる。一方、Ｂ／
Ｎが２．０を超えると 熱間圧延性が劣化する。従って
、Ｂの含有量はＢ／Ｎ；０．５〜２．０の範囲内に限定
すべきである。
（５１Ｍｎ （７ンガン）、Ｃｒ （クロム）、Ｍｏ（
モリブデン）： Ｍｎ、Ｃｒ、Ｍｏは、いずれも鋼の強度および靭性に大
きな影響をおよぼす元素である。さらに、凝固直前まで
溶鋼中のＮを安定して溶解させるために必要な元素であ
る。上記効果はＭｎ、Ｃｒ、Ｍｏのいずれも同様である
ため複合的に含有することができる。従って、Ｍｎ、Ｃ
ｒＳＭｏのうちの少なくとも１種を含有させればよく、
Ｍｎ、Ｃｒ、Ｍｏの合計量で規定した。しかしながら、
Ｍｎ、Ｃｒ、Ｍｏのうちの１種または２種以上（Ｍ ｎ
＋ （ｒ ＋ Ｍ ｏ ）が０．３針％未満では、鋼の
充分な強度および靭性が得られないばかりか、Ｎが凝固
前に気化してＢ窒化物の析出に必要なＮを鋼中に確保す
ることが出来なくなる。一方、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｍｏのうち
の１種または２種以上が５．５０針％を超えると靭性を
損なう場合がある。従って、Ｍｎ、Ｃｒ％Ｍｏのうちの
１種または２種以上（Ｍｎ＋Ｃｒ＋Ｍｏ）は０．３〜５
．５１ｆｔ、％の範囲内に限定すべきである。
モリブデン）： Ｍｎ、Ｃｒ、Ｍｏは、いずれも鋼の強度および靭性に大
きな影響をおよぼす元素である。さらに、凝固直前まで
溶鋼中のＮを安定して溶解させるために必要な元素であ
る。上記効果はＭｎ、Ｃｒ、Ｍｏのいずれも同様である
ため複合的に含有することができる。従って、Ｍｎ、Ｃ
ｒＳＭｏのうちの少なくとも１種を含有させればよく、
Ｍｎ、Ｃｒ、Ｍｏの合計量で規定した。しかしながら、
Ｍｎ、Ｃｒ、Ｍｏのうちの１種または２種以上（Ｍ ｎ
＋ （ｒ ＋ Ｍ ｏ ）が０．３針％未満では、鋼の
充分な強度および靭性が得られないばかりか、Ｎが凝固
前に気化してＢ窒化物の析出に必要なＮを鋼中に確保す
ることが出来なくなる。一方、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｍｏのうち
の１種または２種以上が５．５０針％を超えると靭性を
損なう場合がある。従って、Ｍｎ、Ｃｒ％Ｍｏのうちの
１種または２種以上（Ｍｎ＋Ｃｒ＋Ｍｏ）は０．３〜５
．５１ｆｔ、％の範囲内に限定すべきである。
ｆ６１ ＡＮ （フルミニラム）、Ｔｉ （チタン）
、ｚｒ（ジルコニウム）、■（バナジウム）、Ｎｂ（ニ
オブ）、Ｃａ（カルシウム）、Ｓ（硫黄）：Ａｌ、Ｔｉ
、Ｚｒ、ＶｌＮｂ、ＣａおよびＳは溶鋼中のＮが凝固組
織に変化する際に大きな影響をおよぼす元素である。Ａ
ｉ’、Ｔｉ、Ｚｒ、ＶおよびＮｂは、Ｎを安定させ、主
としてオーステナイト中にＮを固溶させる働きをする。
、ｚｒ（ジルコニウム）、■（バナジウム）、Ｎｂ（ニ
オブ）、Ｃａ（カルシウム）、Ｓ（硫黄）：Ａｌ、Ｔｉ
、Ｚｒ、ＶｌＮｂ、ＣａおよびＳは溶鋼中のＮが凝固組
織に変化する際に大きな影響をおよぼす元素である。Ａ
ｉ’、Ｔｉ、Ｚｒ、ＶおよびＮｂは、Ｎを安定させ、主
としてオーステナイト中にＮを固溶させる働きをする。
一方、Ｓは、Ｎの固溶を阻害し、気化させる逆の作用を
有する。ＣａはこのＳの働きを抑制する作用がある。
有する。ＣａはこのＳの働きを抑制する作用がある。
以上の各元素の作用をまとめてＮを安定して凝固組織に
固溶させるには、Ａ１、Ｔ１、Ｚｒ、Ｖ、ＮｂおよびＣ
ａうちの１種または２種以上を含有させることが必要で
あり、さらに、 （Ａｆ＋Ｔｉ＋Ｚｒ＋Ｖ＋Ｎｂ＋Ｃａ−３）／Ｎ＞１−
−〜（１１式、 上記（１１式を満足させることが必要である。
固溶させるには、Ａ１、Ｔ１、Ｚｒ、Ｖ、ＮｂおよびＣ
ａうちの１種または２種以上を含有させることが必要で
あり、さらに、 （Ａｆ＋Ｔｉ＋Ｚｒ＋Ｖ＋Ｎｂ＋Ｃａ−３）／Ｎ＞１−
−〜（１１式、 上記（１１式を満足させることが必要である。
なお、Ａｌ、Ｔｉ、Ｚｒの含有量は、それぞれ０．５ｗ
ｔ．％以下とすべきである。その理由は、０．５ｗｔ．
％を超えて含有させると、疲労特性および靭性を損なう
おそれがあるからである。
ｔ．％以下とすべきである。その理由は、０．５ｗｔ．
％を超えて含有させると、疲労特性および靭性を損なう
おそれがあるからである。
また、■、Ｎｂの含有量は、それぞれ０．５ Ｌｉｔ、
％以下とすべきである。その理由は、０．５ｗｔ．％を
超えて含有させると、靭性を損なうおそれがあるからで
ある。
％以下とすべきである。その理由は、０．５ｗｔ．％を
超えて含有させると、靭性を損なうおそれがあるからで
ある。
さらに、Ｃａの含有量は、０．０１ ｉｆｆ％以下とす
べきである。その理由は、０．Ｏ１針％を超えて含有さ
せても所望の効果が飽和するからである。
べきである。その理由は、０．Ｏ１針％を超えて含有さ
せても所望の効果が飽和するからである。
また、Ｓは快削元素ではあるが本発明においては、快削
元素としてのＳの効果は期待していない。そればかりか
、逆にＳを含有させることによりＢ窒化物による被削性
の改善効果を損なう。従って、Ｓは極力含有しないほう
がよい。但し、細粒化による機械的性質の調整等のため
含有させる場合もある。ただし、この場合にもＳ含有量
は上記理由から０．０７ ｉｌｔ、％以下とすべきであ
る。
元素としてのＳの効果は期待していない。そればかりか
、逆にＳを含有させることによりＢ窒化物による被削性
の改善効果を損なう。従って、Ｓは極力含有しないほう
がよい。但し、細粒化による機械的性質の調整等のため
含有させる場合もある。ただし、この場合にもＳ含有量
は上記理由から０．０７ ｉｌｔ、％以下とすべきであ
る。
なお、被削性をさらに向上させるために、ｐｂ（鉛）お
よびＢｉ（ビスマス）のうちのいずれかを含有させるこ
とも有効である。しかしながら、ｐｂおよびＢｉのうち
のいずれか１種の含有量が０、０１ ｌｉｔ％未満では
被削性をさらに向上させるという所望の効果が得られな
い。また、ＰｂまたはＢ１含有量が０．３１ｌｌｔ％を
超えても所望の効果は飽和する。従って、ＰｂおよびＢ
ｉのうちのいずれか１種の含有量は０．Ｏ１〜０．３
ｗｔ．％の範囲に限定すべきである。
よびＢｉ（ビスマス）のうちのいずれかを含有させるこ
とも有効である。しかしながら、ｐｂおよびＢｉのうち
のいずれか１種の含有量が０、０１ ｌｉｔ％未満では
被削性をさらに向上させるという所望の効果が得られな
い。また、ＰｂまたはＢ１含有量が０．３１ｌｌｔ％を
超えても所望の効果は飽和する。従って、ＰｂおよびＢ
ｉのうちのいずれか１種の含有量は０．Ｏ１〜０．３
ｗｔ．％の範囲に限定すべきである。
次ぎに、この発明の機械構造用鋼を実施例により説明す
る。
る。
第１表に示す本発明範囲外の化学成分組成を有する比較
鋼Ｎｏ８〜１８、および、本発明範囲内の化学成分組成
を有する本発明鋼Ｎｏ１〜７の溶鋼１５０ｋｇを鋳造し
インゴットとした。そして、鋳造された各インゴットの
比重を測定することにより、インゴット内部の気孔の生
成（気孔率）を調べ鋳造性を評価した。その結果、気孔
率が５％未満のものについてのみ直径３０■まで熱間圧
延を行い、表面の割れの有無を調べ、これにより熱間圧
延性を評価した。次いで、前記評価の結果、割れの無か
った供試材についてのみ切削試験を行い被削性を評価し
た。被削性の評価は切り屑の破砕性によって行った。試
験方法は、切削速度を５０〜１５０ｍ／ｓｉｎ 、送り
量を０．０３〜０．１２ｍ／ｒｅｖ、切り込み量を０．
５〜Ｌ ５■の範囲に限定し、この範囲内で５０の条件
を選び、選んだ各条件での切り屑を採取し、長さが２０
−以下の切り屑が生成する条件を調べることにより行っ
た。以上の評価結果を第２表に示す。第２表において鋳
造性、熱間圧延性、被削性の評価方法は下記の通りであ
った。
鋼Ｎｏ８〜１８、および、本発明範囲内の化学成分組成
を有する本発明鋼Ｎｏ１〜７の溶鋼１５０ｋｇを鋳造し
インゴットとした。そして、鋳造された各インゴットの
比重を測定することにより、インゴット内部の気孔の生
成（気孔率）を調べ鋳造性を評価した。その結果、気孔
率が５％未満のものについてのみ直径３０■まで熱間圧
延を行い、表面の割れの有無を調べ、これにより熱間圧
延性を評価した。次いで、前記評価の結果、割れの無か
った供試材についてのみ切削試験を行い被削性を評価し
た。被削性の評価は切り屑の破砕性によって行った。試
験方法は、切削速度を５０〜１５０ｍ／ｓｉｎ 、送り
量を０．０３〜０．１２ｍ／ｒｅｖ、切り込み量を０．
５〜Ｌ ５■の範囲に限定し、この範囲内で５０の条件
を選び、選んだ各条件での切り屑を採取し、長さが２０
−以下の切り屑が生成する条件を調べることにより行っ
た。以上の評価結果を第２表に示す。第２表において鋳
造性、熱間圧延性、被削性の評価方法は下記の通りであ
った。
鋳造性：
気孔率が５％未満のもの（良）６６．○、気孔率が５％
以上のもの（悪）−Ｘ。
以上のもの（悪）−Ｘ。
熱間圧延性：
表面割れがないもの（良）−〇、
表面割れがあるもの（悪）、−Ｘ。
被削性：
切り屑長さが２０１以下の良好なものが４０条件以上で
観察されたもの（良）−１−○、切り屑長さが２０−以
下の良好なものが３９条件以下で観察されたもの（悪）
−” ｘ 。
観察されたもの（良）−１−○、切り屑長さが２０−以
下の良好なものが３９条件以下で観察されたもの（悪）
−” ｘ 。
なお、上記切削性試験に先立って、比較鋼漱９は９３０
℃、１４は、８５０℃でそれぞれ焼きなまし処理を行っ
た。また、比較側１３および１６においては、上記切削
性試験に先立って、焼入れ焼もどし処理を行ったもので
、いずれも焼入れ温度は８５０℃、焼もどし温度は６０
０”Ｃであった。
℃、１４は、８５０℃でそれぞれ焼きなまし処理を行っ
た。また、比較側１３および１６においては、上記切削
性試験に先立って、焼入れ焼もどし処理を行ったもので
、いずれも焼入れ温度は８５０℃、焼もどし温度は６０
０”Ｃであった。
第
表
第１表、第２表からあきらかなように、Ｃ含有量が本発
明範囲を外れて低い比較鋼Ｎｏｌ、Ｎ含有量が本発明範
囲を外れて高い比較鋼Ｎｏ３、ＭｎおよびＣｒの合計量
が本発明範囲を外れて低い比較鋼ＮＯ６、および、ｍ式
ｔ（Ａｌ＋Ｔｉ＋Ｚｒ＋Ｖ＋Ｎｂ＋Ｃａ−３）／Ｎ＞ｔ
ｌを満足しない比較鋼Ｎｏ７はいずれも鋳造性が劣って
いた。Ｂ／Ｎの数値が本発明範囲を外れて高い比較鋼Ｎ
ｏ２は熱間圧延性が劣っていた。Ｂ／Ｎの数値が本発明
範囲を外れて低い比較鋼Ｎｏ４、Ｎ含有量が本発明範囲
を外れて低い比較鋼Ｎｏ５は被削性が劣っている。
明範囲を外れて低い比較鋼Ｎｏｌ、Ｎ含有量が本発明範
囲を外れて高い比較鋼Ｎｏ３、ＭｎおよびＣｒの合計量
が本発明範囲を外れて低い比較鋼ＮＯ６、および、ｍ式
ｔ（Ａｌ＋Ｔｉ＋Ｚｒ＋Ｖ＋Ｎｂ＋Ｃａ−３）／Ｎ＞ｔ
ｌを満足しない比較鋼Ｎｏ７はいずれも鋳造性が劣って
いた。Ｂ／Ｎの数値が本発明範囲を外れて高い比較鋼Ｎ
ｏ２は熱間圧延性が劣っていた。Ｂ／Ｎの数値が本発明
範囲を外れて低い比較鋼Ｎｏ４、Ｎ含有量が本発明範囲
を外れて低い比較鋼Ｎｏ５は被削性が劣っている。
これに対して１、本発明鋼Ｎｏ８〜１８は鋳造性、熱間
圧延性および被削性のいずれも優れていることがわかる
。
圧延性および被削性のいずれも優れていることがわかる
。
以上説明したように、本発明によれば、鋼中に安定した
Ｂ窒化物を多量に含有した被削性の優れた機械構造用鋼
を得ることができる産業上有用な効果がもたらされる。
Ｂ窒化物を多量に含有した被削性の優れた機械構造用鋼
を得ることができる産業上有用な効果がもたらされる。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ｃ：０．０７〜０．６０ｗｔ．％、 Ｓｉ：０．１０〜１．００ｗｔ．％、 Ｎ：０．０１〜０．０７ｗｔ．％、 Ｂ：Ｂ／Ｎ；０．５〜２．０、 および、 Ｍｎ、ＣｒおよびＭｏのうちの１種または２種以上：０
．３〜５．５ｗｔ．％、 および、 Ａｌ：０．５ｗｔ．％以下、 Ｔｉ：０．５ｗｔ．％以下、 Ｚｒ：０．５ｗｔ．％以下、 Ｖ：０．５ｗｔ．％以下、 Ｎｂ：０．５ｗｔ．％以下、 Ｃａ：０．０１ｗｔ．％以下、 Ｓ：０．０７ｗｔ．％以下、 但し、Ａｌ、Ｔｌ、Ｚｒ、Ｖ、ＮｂおよびＣａうちの１
種または２種以上：（Ａｌ＋Ｔｉ＋Ｚｒ＋Ｖ＋Ｎｂ＋Ｃ
ａ−Ｓ）／Ｎ＞１、 および、 残部：Ｆｅおよび不可避的不純物からなることを特徴と
する被削性に優れた機械構造用鋼。 ２ Ｃ：０．０７〜０．６０ｗｔ．％、 Ｎｉ：０．０１〜５．００ｗｔ．％、 Ｓｉ：０．１０〜１．００ｗｔ．％、 Ｎ：０．０１〜０．０７ｗｔ．％、 Ｂ：Ｂ／Ｎ；０．５〜２．０、 および、 Ｍｎ、ＣｒおよびＭｏのうちの１種または２種以上：０
．３〜５．５ｗｔ．％、 および、 Ａｌ：０．５ｗｔ．％以下、 Ｔｉ：０．５ｗｔ．％以下、 Ｚｒ：０．５ｗｔ．％以下、 Ｖ：０．５ｗｔ．％以下、 Ｎｂ：０．５ｗｔ．％以下、 Ｃａ：０．０１ｗｔ．％以下、 Ｓ：０．０７ｗｔ．％以下、 但し、Ａｌ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｖ、ＮｂおよびＣａうちの１
種または２種以上：（Ａｌ＋Ｔｉ＋Ｚｒ＋Ｖ＋Ｎｂ＋Ｃ
ａ−Ｓ）／Ｎ＞１、 および、 残部：Ｆｅおよび不可避的不純物からなることを特徴と
する被削性に優れた機械構造用鋼。 ３ ＰｂおよびＢｉのうちのいずれか１種を０．０１〜
０．３０ｗｔ．％の範囲内で更に含有する請求項１また
は２記載の被削性に優れた機械構造用鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3459290A JPH03240931A (ja) | 1990-02-15 | 1990-02-15 | 被削性に優れた機械構造用鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3459290A JPH03240931A (ja) | 1990-02-15 | 1990-02-15 | 被削性に優れた機械構造用鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03240931A true JPH03240931A (ja) | 1991-10-28 |
Family
ID=12418601
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3459290A Pending JPH03240931A (ja) | 1990-02-15 | 1990-02-15 | 被削性に優れた機械構造用鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03240931A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001059170A1 (en) * | 2000-02-10 | 2001-08-16 | Aichi Steel Works, Ltd. | Machine structural steel being free of lead, excellent in machinability and reduced in strength anisotropy |
| JP2010514929A (ja) * | 2006-12-28 | 2010-05-06 | ポスコ | 被削性及び熱間圧延性の優れた環境親和型無鉛快削鋼 |
| JP2014040645A (ja) * | 2012-08-23 | 2014-03-06 | National Institute For Materials Science | 快削鉄系形状記憶合金 |
-
1990
- 1990-02-15 JP JP3459290A patent/JPH03240931A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001059170A1 (en) * | 2000-02-10 | 2001-08-16 | Aichi Steel Works, Ltd. | Machine structural steel being free of lead, excellent in machinability and reduced in strength anisotropy |
| US7195736B1 (en) | 2000-02-10 | 2007-03-27 | Sanyo Special Steel Co., Ltd. | Lead-free steel for machine structural use with excellent machinability and low strength anisotropy |
| US7445680B2 (en) | 2000-02-10 | 2008-11-04 | Sanyo Special Steel Co., Ltd. | Lead-free steel for machine structural use with excellent machinability and low strength anisotropy |
| JP2010514929A (ja) * | 2006-12-28 | 2010-05-06 | ポスコ | 被削性及び熱間圧延性の優れた環境親和型無鉛快削鋼 |
| JP2014040645A (ja) * | 2012-08-23 | 2014-03-06 | National Institute For Materials Science | 快削鉄系形状記憶合金 |
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