JPH03243757A - 表層部高強度良加工性冷延鋼板の製造法 - Google Patents
表層部高強度良加工性冷延鋼板の製造法Info
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- JPH03243757A JPH03243757A JP3817590A JP3817590A JPH03243757A JP H03243757 A JPH03243757 A JP H03243757A JP 3817590 A JP3817590 A JP 3817590A JP 3817590 A JP3817590 A JP 3817590A JP H03243757 A JPH03243757 A JP H03243757A
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- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、板厚表層部を高強度化した良加工性冷延鋼板
の製造法に関するものである。
の製造法に関するものである。
（従来の技術）
冷延鋼板は自動車の内外板や電気器具等に広く用いられ
ている。冷延鋼板に要求される特性は、機械的性質の面
からは、適度の強度と加工性を有することである。加工
性は大別して張り出し性と絞り性に区分される。張り出
し性は引張試験で得られる伸びが大きい程良好であり、
絞り性は同じく引張試験で得られるｆ値が大きいほど良
好である。強度と伸びは一般に相反する特性であり、強
度が高くなるほど伸びは劣化する。同様に、強度が高く
なると大きなｆ値が得にくくなる傾向がある。
ている。冷延鋼板に要求される特性は、機械的性質の面
からは、適度の強度と加工性を有することである。加工
性は大別して張り出し性と絞り性に区分される。張り出
し性は引張試験で得られる伸びが大きい程良好であり、
絞り性は同じく引張試験で得られるｆ値が大きいほど良
好である。強度と伸びは一般に相反する特性であり、強
度が高くなるほど伸びは劣化する。同様に、強度が高く
なると大きなｆ値が得にくくなる傾向がある。
この１０年来、数多くの高強度冷延鋼板が開発され、例
えば特公昭５５−３１８１２号公報では低次アルミキル
ド鋼Ｍｎ、Ｐを添加し箱焼鈍することにより、引張強さ
最大５０ｋｇ／−１級の良加工性冷延鋼板を製造する方
法が提案されている。また、特公昭５７−５７９４５号
公報では極低次Ｔｉ添加鋼にＳｌ。
えば特公昭５５−３１８１２号公報では低次アルミキル
ド鋼Ｍｎ、Ｐを添加し箱焼鈍することにより、引張強さ
最大５０ｋｇ／−１級の良加工性冷延鋼板を製造する方
法が提案されている。また、特公昭５７−５７９４５号
公報では極低次Ｔｉ添加鋼にＳｌ。
Ｍｎ、Ｐを添加し主に連続焼鈍することにより同じく引
張強さ最大５０ｋｇ／ｍＪ級の良加工性冷延鋼板を製造
する方法が提案されている。
張強さ最大５０ｋｇ／ｍＪ級の良加工性冷延鋼板を製造
する方法が提案されている。
このような高強度冷延鋼板の開発により板厚低減による
自動車等の軽量化が図られている。
自動車等の軽量化が図られている。
しかしながら、高強度化に伴う加工性の劣化は完全には
防ぎ得ないため、高強度化の上限は加工性の点から制約
を受け、十分な軽量化が達成されていないというのが実
情である。
防ぎ得ないため、高強度化の上限は加工性の点から制約
を受け、十分な軽量化が達成されていないというのが実
情である。
本発明者らは、自動車の内外板等への高強度冷延鋼板の
適用状況を詳細に調査した結果、高強度冷延鋼板の使用
目的の大部分を占める、デンソと呼ばれる鋼板の小さな
凹みや張り剛性の改善に対しては、鋼板の板厚全体を高
強度化する必要はなく、表層部のみを高強度化すればよ
いとの知見を得、以下述べる発明を行った。
適用状況を詳細に調査した結果、高強度冷延鋼板の使用
目的の大部分を占める、デンソと呼ばれる鋼板の小さな
凹みや張り剛性の改善に対しては、鋼板の板厚全体を高
強度化する必要はなく、表層部のみを高強度化すればよ
いとの知見を得、以下述べる発明を行った。
（発明が解決しようとする課題）
本発明は、前述の高強度冷延鋼板の問題点を解決するた
め、板厚表層部のみを高強度化し、且つ、鋼板自体の張
り出し性（伸び）と絞り性（ｉ値）は優れた表層部高強
度良加工性冷延鋼板を得ることを目的とする。
め、板厚表層部のみを高強度化し、且つ、鋼板自体の張
り出し性（伸び）と絞り性（ｉ値）は優れた表層部高強
度良加工性冷延鋼板を得ることを目的とする。
（課題を解決するための手段）
本発明者らは、前記目的を達成すべく検討を重ねた結果
、極低炭ＴＩ添加冷延鋼板を焼鈍過程でアンモニア含有
雰囲気中に保持して表層部のみ窒化することにより、板
厚表層部のみが高強度化され、且つ、張り出し性（伸び
）と絞り性（７値）の優れた表層部高強度良加工性冷延
鋼板が得られることを知見し、本発明を完成したもので
ある。
、極低炭ＴＩ添加冷延鋼板を焼鈍過程でアンモニア含有
雰囲気中に保持して表層部のみ窒化することにより、板
厚表層部のみが高強度化され、且つ、張り出し性（伸び
）と絞り性（７値）の優れた表層部高強度良加工性冷延
鋼板が得られることを知見し、本発明を完成したもので
ある。
すなわち、本発明の要旨とするところは、重量％で、Ｃ
： ０．００５０％以下、Ｓｉ：０．１％以下、Ｍｎ：
０．８％以下、Ｐ ： ０．０４％以下、Ｓ ： ０．
０４％以下、Ｎ ： ０．００６０％以下、ｌ！：０．
０１〜０．１％、Ｔｉ ：ｏ、ｏｏｓ〜０．１５％を
含み、さらに必要に応じテＢ ： ０．０００１−０．
００１５％、ｖ ： ｏ、ｏｔ 〜（１，０５９６、Ｎ
ｂ 二 ０．００１ 〜０．０５％、 Ｗ ：
０．００５ 〜０．１ ％、Ｍｏ ： ０．００５〜
０．１％の１種または２種以上を含有し、残部鉄および
不可避的不純物からなる冷延鋼板を焼鈍過程で、アンモ
ニア含有雰囲気中に保持して、板厚表層部を窒化高強度
化することを特徴とする表層部高強度良加工性冷延鋼板
の製造法にある。
： ０．００５０％以下、Ｓｉ：０．１％以下、Ｍｎ：
０．８％以下、Ｐ ： ０．０４％以下、Ｓ ： ０．
０４％以下、Ｎ ： ０．００６０％以下、ｌ！：０．
０１〜０．１％、Ｔｉ ：ｏ、ｏｏｓ〜０．１５％を
含み、さらに必要に応じテＢ ： ０．０００１−０．
００１５％、ｖ ： ｏ、ｏｔ 〜（１，０５９６、Ｎ
ｂ 二 ０．００１ 〜０．０５％、 Ｗ ：
０．００５ 〜０．１ ％、Ｍｏ ： ０．００５〜
０．１％の１種または２種以上を含有し、残部鉄および
不可避的不純物からなる冷延鋼板を焼鈍過程で、アンモ
ニア含有雰囲気中に保持して、板厚表層部を窒化高強度
化することを特徴とする表層部高強度良加工性冷延鋼板
の製造法にある。
（作 用）
以下本発明について詳細に説明する。
窒化前の酸分の限定理由は次の通りである。
Ｃは、ＴＩと結びついてＴｉＣを形成し、後述するＴ１
の高強度化作用を失わせるので、上限を０．００５０％
とする。０．００３５％以下が好ましい。
の高強度化作用を失わせるので、上限を０．００５０％
とする。０．００３５％以下が好ましい。
Ｓｌは、伸びを劣化させるので、少ない方が好ましく、
上限を０．１％とする。
上限を０．１％とする。
Ｍｎは、伸びと７値を劣化させるので、少ない方が好ま
しく、上限を０．８％とする。
しく、上限を０．８％とする。
ＰとＳは、伸びを劣化させるので、少ない方が好ましく
、いずれも上限を０．０４％とする。
、いずれも上限を０．０４％とする。
Ｎは、ＴＩと結びついて粗大なＴｉＮを形成し、後述す
るＴＩの高強度化作用を失わせるので、上限を０．００
６０％とする。０．００３５％以下が好ましい。
るＴＩの高強度化作用を失わせるので、上限を０．００
６０％とする。０．００３５％以下が好ましい。
Ａｌは、脱酸に必要な元素であり、下限を０．０１％と
する。しかしながら、過度に存在すると後述する表層窒
化時に、強度に殆ど効果のない粗大なＡｇＮを形成して
窒化の効果を失わせるので、上限を０．１％とする。
する。しかしながら、過度に存在すると後述する表層窒
化時に、強度に殆ど効果のない粗大なＡｇＮを形成して
窒化の効果を失わせるので、上限を０．１％とする。
ＴＩは、本発明で特に重要な元素であり、ＣとＮを固定
してｆ値を顕著に向上させまた後述する表層窒化時に電
子顕微鏡では捕らえられないくらいの極めて微細なＴｉ
Ｎを形成し、析出硬化により著しく強度を上昇させる。
してｆ値を顕著に向上させまた後述する表層窒化時に電
子顕微鏡では捕らえられないくらいの極めて微細なＴｉ
Ｎを形成し、析出硬化により著しく強度を上昇させる。
しかしながら、微量ではその効果が小さくなるので、下
限を０．００５％とする。また、あまり多量に添加する
と合金コストが上昇するので、上限を０．１５％とする
。
限を０．００５％とする。また、あまり多量に添加する
と合金コストが上昇するので、上限を０．１５％とする
。
０．０２０〜０．１０％の範囲が好ましい。
Ｂは、二次加工割れと呼ばれる鋼板の脆性破壊を防止す
る効果があり、その効果を奏するには０．０００１％以
上の添加が必要である。しかしながら、過度に添加する
と伸びとｆ値が劣化するので、上限を０．００１５％と
する。
る効果があり、その効果を奏するには０．０００１％以
上の添加が必要である。しかしながら、過度に添加する
と伸びとｆ値が劣化するので、上限を０．００１５％と
する。
Ｎｂは、熱間圧延後の鋼板の結晶粒を細かくし、これを
通じて冷延鋼板のｉ値を向上させる効果がある。これを
奏するには０．００１％以上の添加が必要である。しか
しながら、あまり多量に添加すると合金コストが上昇す
るので、上限を０．０５％とする。
通じて冷延鋼板のｉ値を向上させる効果がある。これを
奏するには０．００１％以上の添加が必要である。しか
しながら、あまり多量に添加すると合金コストが上昇す
るので、上限を０．０５％とする。
ＷとＭｏは、ｆ値を向上させる効果があり、これを奏す
るにはともに０．００５％以上の添加が必要である。し
かしながら、あまり多量に添加すると合金コストが上昇
するので、上限をともに０．１％とする。
るにはともに０．００５％以上の添加が必要である。し
かしながら、あまり多量に添加すると合金コストが上昇
するので、上限をともに０．１％とする。
■は、後述する表層窒化時に微細なＶＮを形成して析出
強化により強度を上昇させる。その効果を奏するには０
．０１％以上の添加が必要である。しかしながら、あま
り多量に添加すると合金コストが上昇するので、上限を
０．０５％とする。
強化により強度を上昇させる。その効果を奏するには０
．０１％以上の添加が必要である。しかしながら、あま
り多量に添加すると合金コストが上昇するので、上限を
０．０５％とする。
これらＢ、Ｎｂ 、Ｗ、Ｍｏ、Ｖは選択的に含有される
。
。
前記成分を含有し残部が鉄および不可避的不純物からな
る冷延された鋼板は焼鈍される。
る冷延された鋼板は焼鈍される。
次に、焼鈍方法および焼鈍過程での板厚表層部の窒化方
法について述べる。
法について述べる。
焼鈍方法は、オーブンコイル焼鈍や連続焼＃ＩｉＩ等鋼
板の表面が雰囲気ガスに充分に曝されるものであればい
ずれでもよい。
板の表面が雰囲気ガスに充分に曝されるものであればい
ずれでもよい。
板厚表層部の窒化は焼鈍雰囲気ガス（通常水素と窒素か
らなる）にアンモニアを添加して行う。
らなる）にアンモニアを添加して行う。
アンモニアの添加時期は特に限定しないが、オーブンコ
イル焼鈍の場合、焼鈍後の冷却過程で鋼板の温度を一定
として添加するのが好ましい。
イル焼鈍の場合、焼鈍後の冷却過程で鋼板の温度を一定
として添加するのが好ましい。
また、連続焼鈍の場合、焼鈍保定中にアンモニアを添加
するのが好ましい。アンモニアの添加濃度、添加温度お
よび添加時間も特に限定しないが、アンモニアの添加濃
度が高くなるほど、添加温度が高くなるほどおよび添加
時間が長くなるほど鋼板の中心部まで窒化される傾向が
あり、必要な窒化深さが得られるように制御する必要が
ある。
するのが好ましい。アンモニアの添加濃度、添加温度お
よび添加時間も特に限定しないが、アンモニアの添加濃
度が高くなるほど、添加温度が高くなるほどおよび添加
時間が長くなるほど鋼板の中心部まで窒化される傾向が
あり、必要な窒化深さが得られるように制御する必要が
ある。
また、同時に、アンモニアの添加濃度が高くなるほど、
添加温度が高くなるほどおよび添加時間が長くなるほど
、さらには、鋼板のＴＩ量が多くなるほど鋼板表面部の
強度が高くなるので、目的とする鋼板表面部の強度が得
られるように制御する必要がある。
添加温度が高くなるほどおよび添加時間が長くなるほど
、さらには、鋼板のＴＩ量が多くなるほど鋼板表面部の
強度が高くなるので、目的とする鋼板表面部の強度が得
られるように制御する必要がある。
これらの成分および表層窒化条件の冷延鋼板は連続鋳造
−熱間圧延一酸洗一冷間圧延一焼鈍（表層窒化を含む）
−調質圧延、の工程に従って製造される。
−熱間圧延一酸洗一冷間圧延一焼鈍（表層窒化を含む）
−調質圧延、の工程に従って製造される。
また、表面処理用鋼板とする場合は、冷間圧延−焼鈍（
表層窒化を含む）−調質圧延−めっき、あるいは、冷間
圧延−焼鈍（表層窒化を含む）めっき−調質圧延、の工
程に従って製造される。
表層窒化を含む）−調質圧延−めっき、あるいは、冷間
圧延−焼鈍（表層窒化を含む）めっき−調質圧延、の工
程に従って製造される。
適用される表面処理用鋼板の種類は如何なるものでもよ
く、例えば電気亜鉛めっき鋼板、ターン・シート、連続
溶融亜鉛めっき鋼板、連続溶融アルミニウムめっき鋼板
などである。
く、例えば電気亜鉛めっき鋼板、ターン・シート、連続
溶融亜鉛めっき鋼板、連続溶融アルミニウムめっき鋼板
などである。
（実 施 例）
実施例 １
第１表に示す成分の溶鋼を、連続鋳造によりスラブとし
、１１５０℃に加熱したスラブを仕上温度８９０℃で３
．０ｍｍに熱間圧延し、６３０℃で捲取り、酸洗後０．
８ｍｍまで冷間圧延した。
、１１５０℃に加熱したスラブを仕上温度８９０℃で３
．０ｍｍに熱間圧延し、６３０℃で捲取り、酸洗後０．
８ｍｍまで冷間圧延した。
冷延された鋼板を２０％Ｈ＋８０％Ｎ２の雰囲気のオー
プンコイル焼鈍法により８００℃２ｈの焼ｉｔｔを行い
、その冷却途中で５００℃２ｈの保定を行い、その際、
２５％ＮＨ＋１５％Ｈ＋６０％Ｎ２のアン２ モニア含有雰囲気中で窒化を行った。窒化を行った冷延
鋼板は０．８％の調質圧延を行ったのち、引張試験、二
次加工性の調査、Ｎ分析およびビッカース硬度計による
板厚方向硬度分布の測定に供した。
プンコイル焼鈍法により８００℃２ｈの焼ｉｔｔを行い
、その冷却途中で５００℃２ｈの保定を行い、その際、
２５％ＮＨ＋１５％Ｈ＋６０％Ｎ２のアン２ モニア含有雰囲気中で窒化を行った。窒化を行った冷延
鋼板は０．８％の調質圧延を行ったのち、引張試験、二
次加工性の調査、Ｎ分析およびビッカース硬度計による
板厚方向硬度分布の測定に供した。
得られた結果を第２表に示す。
鋼符号Ｂ、 Ｃ，Ｅ、 Ｆ、 Ｈが本発明方法によ
る冷延鋼板であり、鋼符号Ａ、Ｄ、Ｇは本発明方法を逸
脱した比較冷延鋼板である。本発明方法による冷延鋼板
は表面層の引張強さが４５ｋｇ／＋ｅ！以上と高くかつ
ｆ値も２．０を超えて、優れた表層部高強度良加工性冷
延鋼板が得られた。
る冷延鋼板であり、鋼符号Ａ、Ｄ、Ｇは本発明方法を逸
脱した比較冷延鋼板である。本発明方法による冷延鋼板
は表面層の引張強さが４５ｋｇ／＋ｅ！以上と高くかつ
ｆ値も２．０を超えて、優れた表層部高強度良加工性冷
延鋼板が得られた。
これに対し、比較冷延鋼板は表面層の引張強さが低いか
あるいはｉ値が低い。
あるいはｉ値が低い。
これに対し、比較冷延鋼板は表面層の引張強さが低いか
あるいはｉ値が低い。
あるいはｉ値が低い。
参考のため、本発明方法による冷延鋼板Ｅと比較冷延鋼
板Ａの板厚内硬変分布を第１図に示す。
板Ａの板厚内硬変分布を第１図に示す。
なお、本発明鋼Ｅの冷延鋼板を使用して、電気亜鉛めっ
き鋼板とターン・シートを製造したが、表面層の引張強
さやｆ値その他の機械的性質に大きな変化はなく、また
、めっき密着性や耐食性にも問題なく、優れた表層部品
強度良加工性電気亜鉛めっき鋼板および表層部高強度良
加工性ターン・シートが得られた。
き鋼板とターン・シートを製造したが、表面層の引張強
さやｆ値その他の機械的性質に大きな変化はなく、また
、めっき密着性や耐食性にも問題なく、優れた表層部品
強度良加工性電気亜鉛めっき鋼板および表層部高強度良
加工性ターン・シートが得られた。
実施例 ２
第１表に示す成分の溶鋼を、連続鋳造によりスラブとし
、１１００℃に加熱したスラブを仕上温度８９０℃テ２
．７ｍｍ１．：熱間圧延し、６００”Ｃテ捲取り、酸洗
後０．７ｍｍまで冷間圧延した。
、１１００℃に加熱したスラブを仕上温度８９０℃テ２
．７ｍｍ１．：熱間圧延し、６００”Ｃテ捲取り、酸洗
後０．７ｍｍまで冷間圧延した。
冷延された鋼板を冷延鋼板用連続焼鈍ライン、連続溶融
亜鉛めっきラインおよび連続溶融アルミニウムめっきラ
インをおのおの連続焼鈍条件７７５’Ｃ１，５ｍ１ｎの
条件で通板した。その際、１．５ｇ＋ｉｎの連続焼鈍の
うち、最初の１．Ｏｇ＋ｉｎは３％ＮＨ３千４％Ｈ２＋
９３％Ｎ２のアンモニア含有雰囲気中で窒化を行った
。そして、残る０、５ｓｉｎは５％Ｈ２＋９５％Ｎ２の
雰囲気中で通常の連続焼鈍を行った。窒化を行ったこれ
ら各種鋼板は１．２％の調質圧延を行ったのち、引張試
験、二次加工性の調査、Ｎ分析およびビッカース硬度計
による板厚方向硬度分布の測定に供した。
亜鉛めっきラインおよび連続溶融アルミニウムめっきラ
インをおのおの連続焼鈍条件７７５’Ｃ１，５ｍ１ｎの
条件で通板した。その際、１．５ｇ＋ｉｎの連続焼鈍の
うち、最初の１．Ｏｇ＋ｉｎは３％ＮＨ３千４％Ｈ２＋
９３％Ｎ２のアンモニア含有雰囲気中で窒化を行った
。そして、残る０、５ｓｉｎは５％Ｈ２＋９５％Ｎ２の
雰囲気中で通常の連続焼鈍を行った。窒化を行ったこれ
ら各種鋼板は１．２％の調質圧延を行ったのち、引張試
験、二次加工性の調査、Ｎ分析およびビッカース硬度計
による板厚方向硬度分布の測定に供した。
冷延鋼板につき得られた結果を第３表に示す。
綱符号Ｂ、 Ｃ，Ｅ、 Ｆ、 Ｈが本発明方法によ
る冷延鋼板であり、鋼符号Ａ、Ｄ、Ｇは本発明方法を逸
脱した比較冷延鋼板である。
る冷延鋼板であり、鋼符号Ａ、Ｄ、Ｇは本発明方法を逸
脱した比較冷延鋼板である。
本発明方法による冷延鋼板は表面層の引張強さが５０ｋ
ｇ／−以上と高くかつｉ値も１．８を越えて優れた表層
部高強度良加工性冷延鋼板が得られた。
ｇ／−以上と高くかつｉ値も１．８を越えて優れた表層
部高強度良加工性冷延鋼板が得られた。
これに対し、比較冷延鋼板は表面層の引張強さが低いか
あるいはＦ値が低い。
あるいはＦ値が低い。
参考のため、本発明方法による冷延鋼板Ｅと比較冷延鋼
板Ａの板厚的硬度分布を１２図に示す。
板Ａの板厚的硬度分布を１２図に示す。
なお、連続溶融亜鉛めっき鋼板と連続溶融アルミニウム
めっき鋼板の機械的性質は冷延鋼板と大差なく、また、
めっき密着性や耐食性にも問題なく、優れた表層部高強
度良加工性溶融亜鉛めっき鋼板と表層部高強度良加工性
溶融アルミニウムめっき鋼板が得られた。
めっき鋼板の機械的性質は冷延鋼板と大差なく、また、
めっき密着性や耐食性にも問題なく、優れた表層部高強
度良加工性溶融亜鉛めっき鋼板と表層部高強度良加工性
溶融アルミニウムめっき鋼板が得られた。
（発明の効果）
以上説明したように、本発明方法に従えば表面層の強度
が高くかつｆ値や伸びの優れた表層部高強度良加工性冷
延鋼板（表面処理用鋼板としても使用可）が安定して且
つ安価にて得られ、自動車等の軽量化や剛性の向上に寄
与すること大である。
が高くかつｆ値や伸びの優れた表層部高強度良加工性冷
延鋼板（表面処理用鋼板としても使用可）が安定して且
つ安価にて得られ、自動車等の軽量化や剛性の向上に寄
与すること大である。
第１図は本発明の実施例１において板厚方向における硬
度分布を示す図表、第２図は本発明の実施例２において
板厚方向における硬度分布を示す図表である。
度分布を示す図表、第２図は本発明の実施例２において
板厚方向における硬度分布を示す図表である。
Claims (4)
- １．重量％で、 Ｃ：０．００５０％以下、 Ｓｉ：０．１％以下、 Ｍｎ：０．８％以下、 Ｐ：０．０４％以下、 Ｓ：０．０４％以下、 Ｎ：０．００６０％以下、 Ａｌ：０．０１〜０．１％、 Ｔｉ：０．００５〜０．１５％ 残部鉄および不可避的不純物からなる冷延鋼板を焼鈍過
程で、アンモニア含有雰囲気中に保持して、板厚表層部
を窒化高強度化することを特徴とする表層部高強度良加
工性冷延鋼板の製造法。 - ２．重量％で、 Ｂ：０．０００１〜０．００１５％、 Ｎｂ：０．００１〜０．０５％、 Ｗ：０．００５〜０．１％、 Ｍｏ：０．００５〜０．１％ の１種または２種以上を含有する請求項１記載の表層部
高強度良加工性冷延鋼板の製造法。 - ３．重量％で、 Ｖ：０．０１〜０．０５％を含有する請求項１記載の表
層部高強度良加工性冷延鋼板の製造法。 - ４．重量％で、 Ｃ：０．００５０％以下、 Ｓｉ：０．１％以下、 Ｍｎ：０．８％以下、 Ｐ：０．０４％以下、 Ｓ：０．０４％以下、 Ｎ：０．００６０％以下、 Ａｌ：０．０１〜０．１％、 Ｔｉ：０．００５〜０．１５％ を含み、さらに Ｂ：０．０００１〜０．００１５％、 Ｎｂ：０．００１〜０．０５％、 Ｗ：０．００５〜０．１％、 Ｍｏ：０．００５〜０．１％ の１種または２種以上 Ｖ：０．０１〜０．０５％ を含有する請求項１記載の表層部高強度良加工性冷延鋼
板の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3817590A JPH03243757A (ja) | 1990-02-21 | 1990-02-21 | 表層部高強度良加工性冷延鋼板の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3817590A JPH03243757A (ja) | 1990-02-21 | 1990-02-21 | 表層部高強度良加工性冷延鋼板の製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03243757A true JPH03243757A (ja) | 1991-10-30 |
Family
ID=12518051
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3817590A Pending JPH03243757A (ja) | 1990-02-21 | 1990-02-21 | 表層部高強度良加工性冷延鋼板の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03243757A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006009069A (ja) * | 2004-06-24 | 2006-01-12 | Nippon Steel Corp | 加工後表面被覆膜損傷の少ない高剛性鋼板及びその製造方法 |
| KR100821273B1 (ko) * | 2000-06-29 | 2008-04-10 | 니폰 스틸 코포레이션 | 가공성 및 도금 밀착성이 뛰어난 고강도 강판 및 그제조방법 |
| JP2013151738A (ja) * | 2011-12-28 | 2013-08-08 | Jfe Steel Corp | 耐デント性に優れた高強度薄鋼板およびその製造方法 |
| JP2023524109A (ja) * | 2020-05-08 | 2023-06-08 | ティッセンクルップ ラッセルシュタイン ゲー エム ベー ハー | 鋼板及び容器用の鋼板の製造方法 |
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1990
- 1990-02-21 JP JP3817590A patent/JPH03243757A/ja active Pending
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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