JPH0324425B2 - - Google Patents
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- JPH0324425B2 JPH0324425B2 JP58064888A JP6488883A JPH0324425B2 JP H0324425 B2 JPH0324425 B2 JP H0324425B2 JP 58064888 A JP58064888 A JP 58064888A JP 6488883 A JP6488883 A JP 6488883A JP H0324425 B2 JPH0324425 B2 JP H0324425B2
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- magnesia
- bricks
- chromium
- maguro
- brick
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Landscapes
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Description
本発明はマグネシア・クロム質焼成耐火煉瓦の
改良関するものである。 従来、焼成のマグネシア・クロム質煉瓦として
はダイレクトボンドマグクロ煉瓦、リボンデツド
マグクロ煉瓦、セミリボンドマグクロ煉瓦があ
る。 ダイレクトボンドマグクロ煉瓦は、マグネシア
クリンカーとクロム鉄鉱を主体とし、必要に応じ
て少量の酸化クロムを添加し、混練、成形、乾燥
後1700℃以上の高温に焼成することによつて、粒
子間をいわゆる「ダイレクトボンド」による強固
な結合形態とし、高温度においても高い強度を維
持して高温容積安定性、耐荷重軟化性等の熱間特
性を得ている。 また、クロム鉄鉱を配合することによりマグネ
シア煉瓦特有の構造的スポールが減少するととも
に、特に低塩基度（CaO／SiO2重量比＜２）の
スラグに対して優れた耐食性を示す。さらに、マ
グネシア粒子とクロム鉄鉱粒との熱膨張収縮率の
差により、焼成工程における冷却時に両粒子間に
微小亀裂を生起させ、この微小亀裂により、熱応
力を吸収させて耐スポール性を向上させている。 リボンデツドマグクロ煉瓦はマグネシアクリン
カーとクロム鉄鉱を電融して製造した電融マグク
ロ原料を粉砕し、混練、成形、乾燥、焼成した煉
瓦であつて、ダイレクトボンドマグクロ煉瓦に比
して耐侵食性に優れが耐スポール性に劣る欠点が
ある。 セミリボンドマグクロ煉瓦はマグネシアとクロ
ム鉄鉱に電融マグクロを組合せ、必要に応じて酸
化クロムを添加し、混練、成形、乾燥、焼成した
もので、ダイレクトボンドマグクロ煉瓦とリボン
ドマグクロ煉瓦の中間的な性質を示す。すなわ
ち、耐食性はダイレクトボンドマグクロ煉瓦より
優れ耐スポール性はリボンドマグクロ煉瓦より優
れる。 本発明は上記のダイレクトボンドマグクロ煉
瓦、セミリボンドマグクロ煉瓦の改良に関するも
のである。これらの煉瓦はある種の窯炉で長期間
使用していると組織が劣化して脆弱化する。この
原因について調査検討した結果、煉瓦中に含有さ
れる酸化鉄が窯炉内の温度変動あるいは雰囲気変
動によりFeOFe2O3なる変化を起こし、これに
伴う容積変化により組織劣化を起こすことに着目
した。 この対策について種々研究した結果煉瓦中の
Cr2O3／Fe2O3重量比を3.5〜4.5とすることによ
り、組織劣化が非常に少なく、また各種窯炉での
耐用性が飛躍的に向上することを見出し、本発明
を完成するに至つた。 すなわち、本発明は電融マグネシアおよび／ま
たはマグネシアクリンカーとクロム鉄鉱の組合
せ、あるいはさらに電融マグネシア・クロム、ま
たは酸化クロム、あるいはその両者を添加した焼
成マグネシア・クロム質煉瓦において、該煉瓦中
のCr2O3含有量が５〜35重量％で、Cr2O3含有量
とFe2O3に換算した酸化鉄量の重量比Cr2O3／
Fe2O3が3.5〜4.5であることを特徴とするマグネ
シア・クロム質焼成耐火煉瓦である。 以下、本発明をさらに詳しく説明する。なお、
以下に示す％はすべて重量％とする。 本発明に使用する電融マグネシアまたはマグネ
シアクリンカーは一般市販品であり、MgO98％
以上、SiO2は0.5％以下のものが望ましい。 クロム鉄鉱としてはC2O330％以上、Fe2O320％
以上のものが用いられる。 本発明において、煉瓦中に含まれるCr2O3含有
量は、耐スポール性および耐食性の両面からみ
て、５〜35％に調整する必要がある。５％以下で
は耐スポール性が低下し、35％以上では塩基性ス
ラグに対する耐食性が低下する。 焼成温度は1750℃以下では熱間強度が小さく、
1900℃以上では焼成費用が嵩む上に焼成変形が大
きくなるので、1750〜1900℃間で焼成するのが好
ましい。 本発明の最大の特徴であるCr2O3／Fe2O3重量
比を3.5〜4.5とするのが温度変動あるいは雰囲気
変動による組織劣化が小さいことおよび経済性か
ら望ましい。すなわち、Cr2O3／Fe2O3重量比が
3.5以下では温度変動あるいは雰囲気変動により
組織が棕弱化し強度の低下が大きいため、3.5以
上とすることによつてこの強度の低下が少なくな
り、各種窯炉に使用した場合の耐用性は著しく向
上してくる。Cr2O3／Fe2O3重量比は4.5以上に高
めても改善の効果はなく、これを高めるために酸
化クロムの添加量が多くなり、不経済となる。 次に、本発明に至つた実験結果について記述す
る。 第１表に示す化学成分のマグネシ・アクリンカ
ーと、クロム鉄鉱Ａと、酸化クロムとを用いて、
第２表に示す化学成分の配合に結合剤として10ボ
ーメの苦汁２％添加し、混練し、1000Kg／cm2の圧
力で成形して1750℃で5h焼成した。この煉瓦か
ら25×40×120mmの供試片を切出し電気炉で４
℃／分の速度で昇温し、1500℃で3h加熱した後、
自然冷却した。この加熱冷却を５回繰返した後の
曲げ強さを測定し、加熱前の曲げ強さとの比率を
計算した。この結果を第１図に示す。 Cr2O3／Fe2O3重量比が３以下では加熱、冷却
の繰返しによつて曲げ強さは原煉瓦の20％程度し
かなく、組織の劣化が著しいことが判る。３〜
3.5の間で強度は上昇し、3.5以上になると原煉瓦
の55％に向上した。 以下に本発明を実施例に基づいて説明する。 実施例 １ 第３表に示す配合割合により得られた化学成分
の原料に10ボーメの苦汁２％をそれぞれ添加、混
練して1000Kg／cm2の圧力で成形し、８種類の成形
体を得た。この成形体をいずれも120℃で24h乾
燥した後、1800℃で5h焼成した。 本発明品４，５，６，７，８は、従来品１，２
改良関するものである。 従来、焼成のマグネシア・クロム質煉瓦として
はダイレクトボンドマグクロ煉瓦、リボンデツド
マグクロ煉瓦、セミリボンドマグクロ煉瓦があ
る。 ダイレクトボンドマグクロ煉瓦は、マグネシア
クリンカーとクロム鉄鉱を主体とし、必要に応じ
て少量の酸化クロムを添加し、混練、成形、乾燥
後1700℃以上の高温に焼成することによつて、粒
子間をいわゆる「ダイレクトボンド」による強固
な結合形態とし、高温度においても高い強度を維
持して高温容積安定性、耐荷重軟化性等の熱間特
性を得ている。 また、クロム鉄鉱を配合することによりマグネ
シア煉瓦特有の構造的スポールが減少するととも
に、特に低塩基度（CaO／SiO2重量比＜２）の
スラグに対して優れた耐食性を示す。さらに、マ
グネシア粒子とクロム鉄鉱粒との熱膨張収縮率の
差により、焼成工程における冷却時に両粒子間に
微小亀裂を生起させ、この微小亀裂により、熱応
力を吸収させて耐スポール性を向上させている。 リボンデツドマグクロ煉瓦はマグネシアクリン
カーとクロム鉄鉱を電融して製造した電融マグク
ロ原料を粉砕し、混練、成形、乾燥、焼成した煉
瓦であつて、ダイレクトボンドマグクロ煉瓦に比
して耐侵食性に優れが耐スポール性に劣る欠点が
ある。 セミリボンドマグクロ煉瓦はマグネシアとクロ
ム鉄鉱に電融マグクロを組合せ、必要に応じて酸
化クロムを添加し、混練、成形、乾燥、焼成した
もので、ダイレクトボンドマグクロ煉瓦とリボン
ドマグクロ煉瓦の中間的な性質を示す。すなわ
ち、耐食性はダイレクトボンドマグクロ煉瓦より
優れ耐スポール性はリボンドマグクロ煉瓦より優
れる。 本発明は上記のダイレクトボンドマグクロ煉
瓦、セミリボンドマグクロ煉瓦の改良に関するも
のである。これらの煉瓦はある種の窯炉で長期間
使用していると組織が劣化して脆弱化する。この
原因について調査検討した結果、煉瓦中に含有さ
れる酸化鉄が窯炉内の温度変動あるいは雰囲気変
動によりFeOFe2O3なる変化を起こし、これに
伴う容積変化により組織劣化を起こすことに着目
した。 この対策について種々研究した結果煉瓦中の
Cr2O3／Fe2O3重量比を3.5〜4.5とすることによ
り、組織劣化が非常に少なく、また各種窯炉での
耐用性が飛躍的に向上することを見出し、本発明
を完成するに至つた。 すなわち、本発明は電融マグネシアおよび／ま
たはマグネシアクリンカーとクロム鉄鉱の組合
せ、あるいはさらに電融マグネシア・クロム、ま
たは酸化クロム、あるいはその両者を添加した焼
成マグネシア・クロム質煉瓦において、該煉瓦中
のCr2O3含有量が５〜35重量％で、Cr2O3含有量
とFe2O3に換算した酸化鉄量の重量比Cr2O3／
Fe2O3が3.5〜4.5であることを特徴とするマグネ
シア・クロム質焼成耐火煉瓦である。 以下、本発明をさらに詳しく説明する。なお、
以下に示す％はすべて重量％とする。 本発明に使用する電融マグネシアまたはマグネ
シアクリンカーは一般市販品であり、MgO98％
以上、SiO2は0.5％以下のものが望ましい。 クロム鉄鉱としてはC2O330％以上、Fe2O320％
以上のものが用いられる。 本発明において、煉瓦中に含まれるCr2O3含有
量は、耐スポール性および耐食性の両面からみ
て、５〜35％に調整する必要がある。５％以下で
は耐スポール性が低下し、35％以上では塩基性ス
ラグに対する耐食性が低下する。 焼成温度は1750℃以下では熱間強度が小さく、
1900℃以上では焼成費用が嵩む上に焼成変形が大
きくなるので、1750〜1900℃間で焼成するのが好
ましい。 本発明の最大の特徴であるCr2O3／Fe2O3重量
比を3.5〜4.5とするのが温度変動あるいは雰囲気
変動による組織劣化が小さいことおよび経済性か
ら望ましい。すなわち、Cr2O3／Fe2O3重量比が
3.5以下では温度変動あるいは雰囲気変動により
組織が棕弱化し強度の低下が大きいため、3.5以
上とすることによつてこの強度の低下が少なくな
り、各種窯炉に使用した場合の耐用性は著しく向
上してくる。Cr2O3／Fe2O3重量比は4.5以上に高
めても改善の効果はなく、これを高めるために酸
化クロムの添加量が多くなり、不経済となる。 次に、本発明に至つた実験結果について記述す
る。 第１表に示す化学成分のマグネシ・アクリンカ
ーと、クロム鉄鉱Ａと、酸化クロムとを用いて、
第２表に示す化学成分の配合に結合剤として10ボ
ーメの苦汁２％添加し、混練し、1000Kg／cm2の圧
力で成形して1750℃で5h焼成した。この煉瓦か
ら25×40×120mmの供試片を切出し電気炉で４
℃／分の速度で昇温し、1500℃で3h加熱した後、
自然冷却した。この加熱冷却を５回繰返した後の
曲げ強さを測定し、加熱前の曲げ強さとの比率を
計算した。この結果を第１図に示す。 Cr2O3／Fe2O3重量比が３以下では加熱、冷却
の繰返しによつて曲げ強さは原煉瓦の20％程度し
かなく、組織の劣化が著しいことが判る。３〜
3.5の間で強度は上昇し、3.5以上になると原煉瓦
の55％に向上した。 以下に本発明を実施例に基づいて説明する。 実施例 １ 第３表に示す配合割合により得られた化学成分
の原料に10ボーメの苦汁２％をそれぞれ添加、混
練して1000Kg／cm2の圧力で成形し、８種類の成形
体を得た。この成形体をいずれも120℃で24h乾
燥した後、1800℃で5h焼成した。 本発明品４，５，６，７，８は、従来品１，２
【表】
【表】
【表】
【表】
【表】
３に比較して第３表に示すように加熱冷却の繰返
しによる曲げ強さの変化が少ない。 この煉瓦をRH真空脱ガス装置の部部槽側壁に
それぞれ張り合せて使用した時の損毛速度は、従
来品に比して本発明品は大幅に向上した。 実施例 ２ 第４表に示す配合割合に結合剤として10ボーメ
の苦汁2.5％を添加し、混練した後1000Kg／cm2の
圧力で成形し、２種類の成形体を得た。この成形
体を120℃で24h乾燥後、1770℃で5h焼成した。
第４表に示すように従来品９に比して、本発明10
は加熱、冷却の繰返しによる曲げ強度の変化が少
なかつた。 この煉瓦をRH真空脱ガス装置の下部槽側壁で
使用した時の損耗速度は、従来品に比して本発明
品は格段に向上した。
しによる曲げ強さの変化が少ない。 この煉瓦をRH真空脱ガス装置の部部槽側壁に
それぞれ張り合せて使用した時の損毛速度は、従
来品に比して本発明品は大幅に向上した。 実施例 ２ 第４表に示す配合割合に結合剤として10ボーメ
の苦汁2.5％を添加し、混練した後1000Kg／cm2の
圧力で成形し、２種類の成形体を得た。この成形
体を120℃で24h乾燥後、1770℃で5h焼成した。
第４表に示すように従来品９に比して、本発明10
は加熱、冷却の繰返しによる曲げ強度の変化が少
なかつた。 この煉瓦をRH真空脱ガス装置の下部槽側壁で
使用した時の損耗速度は、従来品に比して本発明
品は格段に向上した。
【表】
第１図は第２表に示す化学組成のマグネシア・
クロム質焼成煉瓦を1500℃加熱、冷却を５回繰返
し、その前後の曲げ強さを測定し、
加熱後の曲げ強さ／加熱前の曲げ強さ×100＝曲げ強さ
変化指数 （％）で計算した曲げ強さ変化指数とCr2O3／
Fe2O3重量比の関係をプロツトしたものである。
クロム質焼成煉瓦を1500℃加熱、冷却を５回繰返
し、その前後の曲げ強さを測定し、
加熱後の曲げ強さ／加熱前の曲げ強さ×100＝曲げ強さ
変化指数 （％）で計算した曲げ強さ変化指数とCr2O3／
Fe2O3重量比の関係をプロツトしたものである。
Claims (1)
- １ 電融マグネシアおよび／またはマグネシアク
リンカーとクロム鉄鉱の組合わせ、あるいはさら
に電融マグネシア・クロム、または酸化クロム、
あるいはその両者を添加した焼成マグネシア・ク
ロム質煉瓦において、該煉瓦中のCr2O3含有量が
５〜35重量％で、Cr2O3含有量とFe2O3に換算し
た酸化鉄量の重量比Cr2O3／Fe2O3が3.5〜4.5であ
ることを特徴とする焼成マグネシア・クロム質焼
成耐火煉瓦。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58064888A JPS59190257A (ja) | 1983-04-12 | 1983-04-12 | マグネシア・クロム質焼成耐火煉瓦 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58064888A JPS59190257A (ja) | 1983-04-12 | 1983-04-12 | マグネシア・クロム質焼成耐火煉瓦 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59190257A JPS59190257A (ja) | 1984-10-29 |
| JPH0324425B2 true JPH0324425B2 (ja) | 1991-04-03 |
Family
ID=13271078
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58064888A Granted JPS59190257A (ja) | 1983-04-12 | 1983-04-12 | マグネシア・クロム質焼成耐火煉瓦 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59190257A (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61213317A (ja) * | 1985-03-18 | 1986-09-22 | Harima Refract Co Ltd | 真空脱ガス処理容器 |
| JP2968542B2 (ja) * | 1989-07-20 | 1999-10-25 | 黒崎窯業株式会社 | 耐火材 |
| JP5388305B2 (ja) * | 2010-03-31 | 2014-01-15 | 黒崎播磨株式会社 | セミリボンドマグネシア−クロムれんが |
| CN102659432B (zh) * | 2012-05-14 | 2013-08-28 | 攀枝花市银江金勇工贸有限责任公司 | 一种rh喷补料 |
-
1983
- 1983-04-12 JP JP58064888A patent/JPS59190257A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59190257A (ja) | 1984-10-29 |
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