JPH03244644A - 発泡断熱材 - Google Patents
発泡断熱材Info
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- JPH03244644A JPH03244644A JP4179490A JP4179490A JPH03244644A JP H03244644 A JPH03244644 A JP H03244644A JP 4179490 A JP4179490 A JP 4179490A JP 4179490 A JP4179490 A JP 4179490A JP H03244644 A JPH03244644 A JP H03244644A
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Landscapes
- Manufacture Of Porous Articles, And Recovery And Treatment Of Waste Products (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、冷蔵庫、冷凍庫等に用いる発泡断熱材に関す
るものである。
るものである。
従来の技術
近年、クロロフルオロカーボン（以下ＣＦＣと称する）
の影響によるオゾン層破壊及び地球の温暖化等の環境問
題が注目されている。このような観点より、発泡剤であ
るＣＦＣの使用量削減が、極めて重要なテーマとなって
きている。
の影響によるオゾン層破壊及び地球の温暖化等の環境問
題が注目されている。このような観点より、発泡剤であ
るＣＦＣの使用量削減が、極めて重要なテーマとなって
きている。
このため、代表的な発泡断熱材である硬質ウレタンフオ
ームの製造にあたっては、有機ポリイソシネートと水の
反応によって得られる炭酸ガスを発泡剤の一部として用
いる方法や、ＣＦＣの代替物質であり、オゾン破壊に対
する影響の少ない１．】−ジクロロ−１−フルオロエタ
ン（以下ＨＣＦＣ−１４１ｂと称する）及び、２，２−
ジクロロ −１，１，１−）リフルオロエタン（以下Ｈ
ＣＦＣ−１２３と称する）による発泡等、種々の改善取
組みが検討されている。
ームの製造にあたっては、有機ポリイソシネートと水の
反応によって得られる炭酸ガスを発泡剤の一部として用
いる方法や、ＣＦＣの代替物質であり、オゾン破壊に対
する影響の少ない１．】−ジクロロ−１−フルオロエタ
ン（以下ＨＣＦＣ−１４１ｂと称する）及び、２，２−
ジクロロ −１，１，１−）リフルオロエタン（以下Ｈ
ＣＦＣ−１２３と称する）による発泡等、種々の改善取
組みが検討されている。
例えば、昭和６３年７月１５日に開催された、（社）産
業公害防止協会「特定物質の規制等によるオゾン層の保
護に関する法律」における説明会で発表されたように、
ＨＣＦＣ−１４１ｂ及びＨＣＦＣ−１２３を発泡剤とし
て用いた場合、硬質ウレタンフオームの熱伝導率は、Ｃ
ＦＣ−１１で発泡した硬質ウレタンフオームの熱伝導率
に比べて７〜１２％悪化することが述べられている。
業公害防止協会「特定物質の規制等によるオゾン層の保
護に関する法律」における説明会で発表されたように、
ＨＣＦＣ−１４１ｂ及びＨＣＦＣ−１２３を発泡剤とし
て用いた場合、硬質ウレタンフオームの熱伝導率は、Ｃ
ＦＣ−１１で発泡した硬質ウレタンフオームの熱伝導率
に比べて７〜１２％悪化することが述べられている。
このように、オゾン破壊に対する影響の少ないＨＣＦＣ
−１４１ｂ及び、ＨＣＦＣ−１２３を現行の硬質ウレタ
ンフオーム用の発泡剤として代替することは断熱箱体の
性能を維持する上で極めて困難であり、断熱箱体の断熱
壁厚を厚くするなど構造面の対応や、新規原料系の開発
が個々に取り組まれているのが現状である。
−１４１ｂ及び、ＨＣＦＣ−１２３を現行の硬質ウレタ
ンフオーム用の発泡剤として代替することは断熱箱体の
性能を維持する上で極めて困難であり、断熱箱体の断熱
壁厚を厚くするなど構造面の対応や、新規原料系の開発
が個々に取り組まれているのが現状である。
発明が解決しようとする課題
発泡剤であるＨＣＦＣ−１４１ｂ及び、ＨＣＦＣ−１２
３は、ＣＦＣ−１１に比べ、オゾン破壊力が１／１０〜
１１５０とされ、環境保護には必要不可欠であるが、そ
の気体熱伝導率は、ＣＦＣ−１１の気体熱伝導率に比べ
１０％程度大きいとされている。このため、従来の発泡
処方に代替し発泡した場合、硬質ウレタンフオームの熱
伝導率は、悪化することは明白であり、断熱箱体に適用
する場合、断熱壁厚を厚くするなどの対応により容積効
率が低下し、庫内容積向上といった市場のニズに対応で
きない問題が生じている。
３は、ＣＦＣ−１１に比べ、オゾン破壊力が１／１０〜
１１５０とされ、環境保護には必要不可欠であるが、そ
の気体熱伝導率は、ＣＦＣ−１１の気体熱伝導率に比べ
１０％程度大きいとされている。このため、従来の発泡
処方に代替し発泡した場合、硬質ウレタンフオームの熱
伝導率は、悪化することは明白であり、断熱箱体に適用
する場合、断熱壁厚を厚くするなどの対応により容積効
率が低下し、庫内容積向上といった市場のニズに対応で
きない問題が生じている。
このように、ＣＦＣ−１１に比べ気体熱伝導率の大きい
ＨＣＦＣ−１４１ｂ及び、ＨＣＦＣ−１２３の適用にあ
たっては、優れたフオーム熱伝導率が得られる新規原料
系の適用開発が課題となっている。
ＨＣＦＣ−１４１ｂ及び、ＨＣＦＣ−１２３の適用にあ
たっては、優れたフオーム熱伝導率が得られる新規原料
系の適用開発が課題となっている。
本発明は、上記課題を鑑み発泡断熱材の熱伝導率を悪化
させることなく、オゾン層破壊といった環境問題を解決
する発泡断熱材を提供するものである。
させることなく、オゾン層破壊といった環境問題を解決
する発泡断熱材を提供するものである。
課題を解決するための手段
本発明は、上記課題を解決するために、有機ポリイソシ
アネートと、ポリオールと、触媒と、整泡剤と、ゼオラ
イト粉末と、１，１−ジクロロ−１−フルオロエタン、
または、２，２−ジクロロ−１，１，１−）リフルオロ
エタンを単独、または、混合して用いた発泡剤とを構成
原料とし、前記有機ポリイソシアネートと前記ポリオー
ルとのＮ ＣＯｌｏ Ｈ当量比を１゜３〜３．０で配合
し、前記触媒としてイソシアネート三量化触媒を単独、
または、混合して用いたことを特徴とする発泡断熱材を
得るものである。
アネートと、ポリオールと、触媒と、整泡剤と、ゼオラ
イト粉末と、１，１−ジクロロ−１−フルオロエタン、
または、２，２−ジクロロ−１，１，１−）リフルオロ
エタンを単独、または、混合して用いた発泡剤とを構成
原料とし、前記有機ポリイソシアネートと前記ポリオー
ルとのＮ ＣＯｌｏ Ｈ当量比を１゜３〜３．０で配合
し、前記触媒としてイソシアネート三量化触媒を単独、
または、混合して用いたことを特徴とする発泡断熱材を
得るものである。
原料となる有機ポリイソシアネート、ポリオール、整泡
剤は、従来から発泡断熱材の製造に用いるものをそのま
ま使用できる。また、イソシアネート三量化触媒として
は、有機カルボン酸金属塩、第３級アミン化合物、第４
級アンモニウム塩などがあり、従来から発泡断熱材の製
造に用いるウレタン化触媒を併用して用いてもよい。
剤は、従来から発泡断熱材の製造に用いるものをそのま
ま使用できる。また、イソシアネート三量化触媒として
は、有機カルボン酸金属塩、第３級アミン化合物、第４
級アンモニウム塩などがあり、従来から発泡断熱材の製
造に用いるウレタン化触媒を併用して用いてもよい。
作用
上記構成によって、ＮＧＯ１０Ｈ当量比を１゜３〜３．
０にすることで、過剰なイソシアネートのＮＧＯ成分が
イソシアネート三量化触媒により三量化反応を起こし、
熱振動構造に強い分子構造を得ることができ、樹脂固体
熱伝導率を小さくすることが可能となる。また、三量化
反応は、樹脂のゲル化近傍で急激に起こるため、気泡骨
格がより配向し、同じ平均気泡径でも気泡骨格上を伝わ
る伝熱距離が長くなり、固体熱伝導率を小さくすること
が可能となる。
０にすることで、過剰なイソシアネートのＮＧＯ成分が
イソシアネート三量化触媒により三量化反応を起こし、
熱振動構造に強い分子構造を得ることができ、樹脂固体
熱伝導率を小さくすることが可能となる。また、三量化
反応は、樹脂のゲル化近傍で急激に起こるため、気泡骨
格がより配向し、同じ平均気泡径でも気泡骨格上を伝わ
る伝熱距離が長くなり、固体熱伝導率を小さくすること
が可能となる。
また、ＮＧＯ１０Ｈ当量比を大きくするとイソシアネー
トの三量化反応や、未反応ＮＧＯと水分による反応によ
り、炭酸ガスが過剰に発生するが、これに対しては、ゼ
オライト粉末が吸着しフオームの気体熱伝導率を悪化さ
せることがなく、優れた発泡断熱材が得られるものであ
る。
トの三量化反応や、未反応ＮＧＯと水分による反応によ
り、炭酸ガスが過剰に発生するが、これに対しては、ゼ
オライト粉末が吸着しフオームの気体熱伝導率を悪化さ
せることがなく、優れた発泡断熱材が得られるものであ
る。
実施例
以下、実施例を挙げて本発明の発泡断熱材を説明する。
表１に一実施例の原料処方を示した。
ポリエーテルＡは、水酸基価８８０ｍｇＫＯＨ／ｇのト
リメチロールプロパンｔｍ始剤とするポリエーテルポリ
オールと水酸基１１４６０ ｍ ｇ Ｋ ＯＨ／ｇの芳
香族アミン系ポリエーテルポリオールを５０１５０でブ
レンドしたものである。整泡剤Ａは信越化学（株）製Ｆ
−３３５．触媒Ａは三共エアープロダクツ（株）製ＤＡ
ＢＣＯ−ＴＭＲ。
リメチロールプロパンｔｍ始剤とするポリエーテルポリ
オールと水酸基１１４６０ ｍ ｇ Ｋ ＯＨ／ｇの芳
香族アミン系ポリエーテルポリオールを５０１５０でブ
レンドしたものである。整泡剤Ａは信越化学（株）製Ｆ
−３３５．触媒Ａは三共エアープロダクツ（株）製ＤＡ
ＢＣＯ−ＴＭＲ。
触媒Ｂは花王（株）製カオライザーＮｏ、ｌ、発泡剤Ａ
はＨＣＦＣ−１４１ｂ、発泡剤ＢはＨＣＦＣ１２３１発
泡剤ＣはＣＦＣ−１１，ゼオライト粉末Ａは東ソー（株
）製合成ゼオライト５Ａ（粉末タイプ）である、各原料
は所定の配合部数で混合し、プレミックス成分として構
成する。
はＨＣＦＣ−１４１ｂ、発泡剤ＢはＨＣＦＣ１２３１発
泡剤ＣはＣＦＣ−１１，ゼオライト粉末Ａは東ソー（株
）製合成ゼオライト５Ａ（粉末タイプ）である、各原料
は所定の配合部数で混合し、プレミックス成分として構
成する。
一方、イソシアネート成分は、アミン当量１３５のクル
ードＭＤＩからなる有機ポリイソシアネートＡである。
ードＭＤＩからなる有機ポリイソシアネートＡである。
このようにして調合したプレミックス成分とイソシア
ネート成分を所定の配合部数で混合し、高圧発泡機にて
発泡し、発泡断熱材を得た。このときの発泡断熱材の熱
伝導率及び、気泡中の炭酸ガス濃度を表１に示した。
ネート成分を所定の配合部数で混合し、高圧発泡機にて
発泡し、発泡断熱材を得た。このときの発泡断熱材の熱
伝導率及び、気泡中の炭酸ガス濃度を表１に示した。
なお、同時に比較例として、ゼオライト粉末を添加しな
い場合のＨＣＦＣ−１４１ｂ処方（比較例Ａ）、ＨＣＦ
Ｃ−１２３処方（比較例Ｂ）、ＣＦＣ−１１処方（比較
例Ｃ）と、Ｎ００１０８等量比を１．１で、かつ、三量
化触媒を添加しなかった場合のＨＣＦＣ−１”４１ｂ処
方（比較例Ｄ）。
い場合のＨＣＦＣ−１４１ｂ処方（比較例Ａ）、ＨＣＦ
Ｃ−１２３処方（比較例Ｂ）、ＣＦＣ−１１処方（比較
例Ｃ）と、Ｎ００１０８等量比を１．１で、かつ、三量
化触媒を添加しなかった場合のＨＣＦＣ−１”４１ｂ処
方（比較例Ｄ）。
ＨＣＦＣ−１２３処方（比較例Ｅ）、ＣＦＣ−１１処方
（比較例Ｆ）についても同様に表１に示した。
（比較例Ｆ）についても同様に表１に示した。
（以下余白）
このように本発明の発泡断熱材は、気体熱伝導率の高い
発泡剤、ＨＣＦＣ−１４１ｂまたは、ＨＣＦＣ−１２３
を用いた場合においても、得られる発泡断熱材の熱伝導
率は、ＣＦＣ−１１を発泡剤として用いた場合と同等の
断熱性能が得られることが判った。これは、ＮＧＯ１０
Ｈ当等量比を１．３〜３．０にすることで、過剰なイソ
シアネートのＮＣｏｒｔｃ分がイソシアネート三量化触
媒により三量化反応を起こし、熱振動構造に強い分子構
造を得ることができ、樹脂固体熱伝導率の低減に寄与す
るものである。まが、三量化反応は、樹脂のゲル化近傍
で急激に起こるため、気泡骨格がより配向し、同じ平均
気泡径でも気泡骨相上を伝わる伝熱距離が長くなり、同
様に、固体熱伝導率の低減に寄与するものである。
発泡剤、ＨＣＦＣ−１４１ｂまたは、ＨＣＦＣ−１２３
を用いた場合においても、得られる発泡断熱材の熱伝導
率は、ＣＦＣ−１１を発泡剤として用いた場合と同等の
断熱性能が得られることが判った。これは、ＮＧＯ１０
Ｈ当等量比を１．３〜３．０にすることで、過剰なイソ
シアネートのＮＣｏｒｔｃ分がイソシアネート三量化触
媒により三量化反応を起こし、熱振動構造に強い分子構
造を得ることができ、樹脂固体熱伝導率の低減に寄与す
るものである。まが、三量化反応は、樹脂のゲル化近傍
で急激に起こるため、気泡骨格がより配向し、同じ平均
気泡径でも気泡骨相上を伝わる伝熱距離が長くなり、同
様に、固体熱伝導率の低減に寄与するものである。
また、ＮＧＯ１０Ｈ当量比を大きくするとイソシアネー
トの三量化反応や、未反応ＮＧＯと水分による反応によ
り、炭酸ガスが過剰に発生するが、これに対しては、ゼ
オライト粉末が吸着しフオームの気体熱伝導率を悪化さ
せることがなく、優れた発泡断熱材が得られるものであ
る。
トの三量化反応や、未反応ＮＧＯと水分による反応によ
り、炭酸ガスが過剰に発生するが、これに対しては、ゼ
オライト粉末が吸着しフオームの気体熱伝導率を悪化さ
せることがなく、優れた発泡断熱材が得られるものであ
る。
なお、比較例において、ゼオライト粉末を添加しない場
合（比較例Ａ１及びＢ）では、炭酸ガスの発生量が多く
フオームの気体熱伝導率を悪化させるため、発泡断熱材
の熱伝導率は大きくなる。
合（比較例Ａ１及びＢ）では、炭酸ガスの発生量が多く
フオームの気体熱伝導率を悪化させるため、発泡断熱材
の熱伝導率は大きくなる。
また、Ｎ００１０８等量比を１．１で、かつ、三量化触
媒を添加しなかった場合（比較例Ｄ、及びＥ）において
は、三量価反応が起こらず固体熱伝導率が大きくなり、
発泡断熱材の熱伝導率も高いものとなる。
媒を添加しなかった場合（比較例Ｄ、及びＥ）において
は、三量価反応が起こらず固体熱伝導率が大きくなり、
発泡断熱材の熱伝導率も高いものとなる。
発明の効果
以上のように本発明は、有機ポリイソシアネートと、ポ
リオールと、触媒と、整泡剤と、ゼオライト粉末と、１
，１−ジクロロ−１−フルオロエタン、または、２，２
−ジクロロ−１，１，１−トリフルオロエタンを単独、
または、混合して用いた発泡剤とを構成原料とし、前記
有機ポリイソシアネートと前記ポリオールとのＮＣ０１
０Ｈ当量比ｅ１．３〜３．０で配合し、前記触媒として
イソシアネート三量化触媒を単独、または、混合して用
いたことを特徴とし、発泡断熱材を得ているため、Ｎ
Ｇ Ｏｌｏ Ｈ当量比を１．３〜３．０にすることで、
過剰なイソシアネートのＮＧＯ成分がイソシアネート三
量化触媒により三量化反応を起こし、熱振動構造に強い
分子構造を得ることができ、樹脂固体熱伝導率の低減に
寄与するものである。また、三量化反応は、樹脂のゲル
化近傍で急激に起こるため、気泡骨格がより配向し、同
じ平均気泡径でも気泡骨格上を伝わる伝熱距離が長くな
り、同様に、固体熱伝導率の低減に寄与するものである
。
リオールと、触媒と、整泡剤と、ゼオライト粉末と、１
，１−ジクロロ−１−フルオロエタン、または、２，２
−ジクロロ−１，１，１−トリフルオロエタンを単独、
または、混合して用いた発泡剤とを構成原料とし、前記
有機ポリイソシアネートと前記ポリオールとのＮＣ０１
０Ｈ当量比ｅ１．３〜３．０で配合し、前記触媒として
イソシアネート三量化触媒を単独、または、混合して用
いたことを特徴とし、発泡断熱材を得ているため、Ｎ
Ｇ Ｏｌｏ Ｈ当量比を１．３〜３．０にすることで、
過剰なイソシアネートのＮＧＯ成分がイソシアネート三
量化触媒により三量化反応を起こし、熱振動構造に強い
分子構造を得ることができ、樹脂固体熱伝導率の低減に
寄与するものである。また、三量化反応は、樹脂のゲル
化近傍で急激に起こるため、気泡骨格がより配向し、同
じ平均気泡径でも気泡骨格上を伝わる伝熱距離が長くな
り、同様に、固体熱伝導率の低減に寄与するものである
。
また、Ｎ Ｇ Ｏｌｏ Ｈ当量比を大きくするとイソシ
アネートの三量化反応や、未反応ＮＧＯと水分による反
応により、炭酸ガスが過剰に発生するが、これに対して
は、ゼオライト粉末が吸着しフオームの気体熱伝導率を
悪化させることがなく、優れた発泡断熱材が得られるも
のである。この結果、ＣＦＣの影響によるオゾン層破壊
及び地球の温暖化等の環境問題の解決に対して、寄与す
ることができるものである。
アネートの三量化反応や、未反応ＮＧＯと水分による反
応により、炭酸ガスが過剰に発生するが、これに対して
は、ゼオライト粉末が吸着しフオームの気体熱伝導率を
悪化させることがなく、優れた発泡断熱材が得られるも
のである。この結果、ＣＦＣの影響によるオゾン層破壊
及び地球の温暖化等の環境問題の解決に対して、寄与す
ることができるものである。
Claims (1)
- 有機ポリイソシアネートと、ポリオールと、触媒と、整
泡剤と、ゼオライト粉末と、１，１−ジクロロ−１−フ
ルオロエタン、または、２，２−ジクロロ−１，１，１
−トリフルオロエタンを単独、または、混合して用いた
発泡剤とを混合撹拌し、発泡生成して成る発泡断熱材に
おいて、前記有機ポリイソシアネートと前記ポリオール
とのＮＣＯ／ＯＨ当量比を１．３〜３．０で配合し、前
記触媒としてイソシアネート三量化触媒を単独、または
、混合して用いたことを特徴とする発泡断熱材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4179490A JPH03244644A (ja) | 1990-02-22 | 1990-02-22 | 発泡断熱材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4179490A JPH03244644A (ja) | 1990-02-22 | 1990-02-22 | 発泡断熱材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03244644A true JPH03244644A (ja) | 1991-10-31 |
Family
ID=12618244
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4179490A Pending JPH03244644A (ja) | 1990-02-22 | 1990-02-22 | 発泡断熱材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03244644A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1993000379A1 (en) * | 1991-06-21 | 1993-01-07 | Allied-Signal Inc. | Catalysts which stabilize hydrohalocarbon blowing agent in polyisocyanurate foam formulations during polymerization |
-
1990
- 1990-02-22 JP JP4179490A patent/JPH03244644A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1993000379A1 (en) * | 1991-06-21 | 1993-01-07 | Allied-Signal Inc. | Catalysts which stabilize hydrohalocarbon blowing agent in polyisocyanurate foam formulations during polymerization |
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