JPH0325487B2 - - Google Patents
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- JPH0325487B2 JPH0325487B2 JP61171358A JP17135886A JPH0325487B2 JP H0325487 B2 JPH0325487 B2 JP H0325487B2 JP 61171358 A JP61171358 A JP 61171358A JP 17135886 A JP17135886 A JP 17135886A JP H0325487 B2 JPH0325487 B2 JP H0325487B2
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- stainless steel
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Cleaning And De-Greasing Of Metallic Materials By Chemical Methods (AREA)
Description
（産業上の利用分野）
本発明は、重量％でCrを５〜18％、Ｃを0.2％
以下含有するマルテンサイト系或はフエライト系
ステンレス鋼薄板の新しい製造方法に関する。 （従来の技術） 従来、13％Cr、0.08Cに代表されるマルテンサ
イト系ステンレス鋼或は11％Cr系で含Ti鋼のよ
うなフエライト系ステンレス鋼薄板の製造におい
ては、連続鋳造鋳片（CC鋳片）を熱間圧延し、
巻き取り後、熱間圧延組織やマルテンサイト組織
を焼鈍によつて軟化再結晶させた後、酸洗、デス
ケーリングし、次いで研削によつて鋼帯の表面欠
陥を除去し、然る後冷間圧延、最終焼鈍、酸洗を
行うプロセスによつて製造されて来た。就中、マ
ルテンサイト系ステンレス鋼は、熱間圧延後の冷
却時にマルテンサイト化して硬く、従つて熱延板
焼鈍においては、特開昭59−153830号公報、特開
昭59−153832号公報に開示されているように、バ
ツチ焼鈍と呼ばれる、ステンレス鋼帯をコイル状
のままで800℃以上の温度域に数時間以上保持し
冷却するという、非能率な製造方法を余儀無くさ
れて来た。このように長時間熱処理すると、酸化
スケールが厚く生成しデスケーリング性も劣化
し、デスケーリング後の鋼帯表面は、粗度が大き
く従つてコイル研削工程（鋼帯表面を研削する工
程）で表面の欠陥を除去した後に冷間圧延するこ
とが必要であつた。 このように、従来技術においては、低Cr領域
のフエライト系或はマルテンサイト系ステンレス
鋼薄板の製造にあつて、熱延板焼鈍工程やコイル
研削工程は不可欠であつた。 （発明が解決しようとする問題点） 本発明は、ステンレス鋼薄板の新しい製造方法
として普通鋼薄板と同様に、熱間圧延後の焼鈍工
程を省略し、さらに、酸洗、デスケーリングを行
つた後に遂行される、コイル研削工程を省略し、
大径のロールを用いるタンデム冷間圧延法による
高能率なステンレス鋼薄板製造方法を提供するこ
とを目的としてなされた。 （問題点を解決するための手段） 本発明の要旨とする処は、重量％で、Cr：５
〜18％を主要合金元素として含有するマルテンサ
イト系或はフエライト系ステンレス鋼薄板の製造
方法であつて、熱間圧延鋼帯の長さ方向および幅
方向中央部分の巻き取り温度を、800〜600℃とす
るとともに熱間圧延におけるランアウトテーブル
での鋼帯冷却水量を、鋼帯の長さ方向および幅方
向部位に応じて個別に制御し、鋼帯巻き取り中お
よび巻き取り後の復熱によつてコイル全体の軟化
或は焼戻しの進行を均一化することによつて、熱
延板焼鈍工程を省略し、次いで鋼帯のデスケーリ
ングにおいて、硫酸或は塩酸を主成分とする酸洗
液で、鋼帯表面層を片面当り10マイクロメートル
以上溶削し、コイル研削工程を省略若しくは簡略
化し、然る後、冷間圧延することを特徴とする
Cr系ステンレス鋼薄板の製造方法にある。 以下に、本発明を説明する。 発明者等は、重量％で、Crを５〜18％含有す
るマルテンサイト系或はフエライト系ステンレス
鋼薄板の製造プロセスにおいて、熱延板焼鈍工程
やコイル研削工程を省略するとともに、高能率下
に冷間圧延が可能なプロセスについて研究を進め
た。その結果、次の問題を解決しなければならな
いことが判明した。 即ち、現状のバツチ方式の熱延板焼鈍工程を省
略するためには、熱間圧延後の鋼帯巻き取り過程
で、後の工程の冷間圧延に支障のない程度に鋼帯
を軟化させることが必要である。 さらに、熱延板焼鈍工程を省略したとしても、
鋼帯は、熱間圧延工程での巻き取り後、メカニカ
ルデスケーリングを施しさらに酸洗してデスケー
リングを行なうが、酸洗液によつては、鋼帯表面
に粒界腐食を発生させる。かくして、粒界腐食を
生じた部分は、冷間圧延工程において、たおれ込
み鋼帯表面にかぶさりを生じて、製品表面におけ
る欠陥（ゴールドダスト）となり、光沢を劣化さ
せる。 従つて、コイル研削工程の省略を可能ならしめ
るためには、粒界腐食の防止が不可欠となる。 一方、熱間圧延後の鋼帯表面には、平均値で、
10μm程度の脱炭層が生成することがある。この
脱炭層を残したまま鋼帯を冷間圧延し、焼鈍、酸
洗すると、最終酸洗工程で、粒界腐食状の光沢不
良が発生する。 従つて、鋼帯表面における脱炭層の生成を防止
するか或はこれを溶削することが必要となる。 このように、Cr：５〜18％を含有するステン
レス鋼、就中、マルテンサイト系ステンレス鋼の
熱延板焼鈍工程を省略しかつ、コイル研削工程を
省略若しくは簡略化して、十分な冷延性ならび
に、材質および表面性状を確保するには、 熱延板焼鈍工程省略のための、熱間圧延鋼帯
の巻取り条件 鋼帯における粒界腐食を防止するための酸洗
条件や熱間圧延鋼帯の巻取り条件 熱間圧延鋼帯表面の脱炭層の生成防止および
溶削条件 が明らかにされねばならない。 発明者等は、実験を伴なう研究を重ねた結果、
先ず熱延板焼鈍工程の省略のための熱間圧延鋼帯
の巻取り条件としては、鋼帯の長さ方向、幅方向
における中央部が800〜600℃の温度域で、鋼帯を
巻取ると、巻取られたコイルの内部は復熱して、
軟化や焼戻しは十分に進行するけれども、鋼帯の
頭端部や尾端部或は幅方向側縁部は、鋼帯が巻取
られコイルとなつた後も復熱が不十分で硬化して
おり、この硬化部分は、後の冷間圧延工程で問題
となる。 従つて、本発明のプロセスにあつては、鋼帯の
頭部および尾部ならびに両側縁部を相対的に高温
の状態にして鋼帯を巻取る。 このため、本発明のプロセスにあつては、鋼帯
を熱間圧延後、ランアウトテーブル上で水冷する
に際して、鋼帯の頭部、尾部ならびに両側縁部の
冷却強度を中央部のそれよりも低くする如く、つ
まり鋼帯の頭部および尾部が中央部よりも100℃
程度高温となるように、また両側縁部が中央部よ
りも50℃程度高くなるように冷却を制御して巻取
り、その後、コイル状で冷却するようにすること
で、熱延板焼鈍工程を省略しても、後の冷間圧延
に支障のないストリツプコイルを得ることができ
る。 さらに、Ｃ含有量やＮ量によつて、特にマルテ
ンサイトの硬度が高い鋼帯にあつては、上記条件
で巻取つた後に、保温徐冷炉或は内部に熱源を組
込んだ保温炉に、直ちに装入し、コイルの復熱を
より均一化して徐冷することが有効である。 前記、保温炉によつてコイルの復熱をより均一
に進行せしめる場合でも、鋼帯のランアウトテー
ブル上での冷却に際して、鋼帯の頭部および尾部
ならびに両側縁部を、中央部よりも相対的に高温
となる如く冷却制御して巻取るようにすることが
有効であり、保温炉での所要時間を大幅に短縮し
得る。 このようにして得られた熱間圧延ストリツプコ
イルは、メカニカルデスケーリングを経て、酸洗
される。 フエライト系ステンレス鋼やマルテンサイト系
ステンレス鋼は、熱延板焼鈍工程を省略した場
合、粒界にCr炭化物を析出し、粒界にCrの欠乏
属を生じている。 従つて、粒界腐食を生ぜしめ易い酸の使用は避
けねばならない。この観点から、HNO3／HF酸
洗は、危険である。H2SO4やHClを主とする酸を
用いる酸洗でなければならない。 また、酸洗に伴なつて生じるスマツトの除去に
際しても、HNO3／HFやHNO3の使用は有害で
あり、ブラツシング等のメカニカル作用と水中で
のスマツト処理が望ましい。 酸洗後の鋼帯の表面性状は、極力表面粗さが小
さいことが望ましく、この点からメカニカルデス
ケーリングにおける研掃剤として、細粒の砂鉄を
使用した高圧水デスケーリングが有効であり、他
方、H2SO4やHClを主とする酸液で鋼帯表面を溶
削することも有効である。 酸洗後の熱延鋼帯の表面直下には、熱間圧延時
に生じた脱炭粒が存在することがある。熱延板に
おける脱炭層は、厚さ約10μm程度であり、酸洗
後、この脱炭粒を残したまま冷間圧延し、最終焼
鈍し、酸洗を行なうと、脱炭部は前記最終焼鈍過
程で炭化物の析出が顕著に生じ、これによつて脱
Cr部を生じ、最終のHNO3による酸洗時に；粒
界腐食状に模様が生じ、鋼帯の光沢を劣化させ
る。 従つて、熱延板の酸洗においては、鋼帯の表面
に生じた、10μm内外の脱炭粒を溶解除去するこ
とが必要であり、このため、たとえばH2SO4や
HClを主とする酸洗液によつて溶削する。 勿論、熱間圧延に先立つ鋼片の加熱の温度を低
目にすることのほか、加熱雰囲気の制御や在炉時
間の制御によつて、鋼帯表面の脱炭層を極力浅く
することも有効であり、連続鋳造プロセスからの
直送圧延や、ホツトチヤージ（高温鋳片を直接、
加熱炉へ装入）によつて在炉時間を短縮すること
が有効な手段となる。 次に、本発明における成分、プロセス条件の限
定理由について述べる。 本発明は、Cr量が、重量％で５〜18％の、フ
エライト系或はマルテンサイト系ステンレス鋼を
対象としている。 Crが、５％未満では耐食性が不十分であり、
Cr：５〜18％のフエライト系或はマルテンサイ
ト系ステンレス鋼では、γ相が現われ、本発明に
なる熱間圧延後のランアウトテーブルにおける冷
却制御と、鋼帯巻取中の分解が有効に機能するか
らである。Cr含有量が18％を超えると、γ相は
殆んど現われず、この発明のプロセスは有効に機
能しない。 熱間圧延後の鋼帯の巻取温度は、鋼帯の長さ方
向、幅方向中央部で800〜600℃とする。 800℃を超えると、スケール生成量が多くなつ
て有害であり、600℃未満では、製品の伸びが低
下するからである。 熱間圧延後の鋼帯は、ランアウトテーブルで、
頭部および尾部或は両側縁を中央部よりも、頭部
および尾部は約100℃、両側縁部は約50℃高温と
なるように、適用する冷却水量を制御して冷却す
る。然る後、コイルに巻取る。 これは、コイル状での復熱で、焼戻しや軟化を
コイル全体で均一化するものである。 マルテンサイトの多い鋼種では、鋼帯をコイル
に巻取つた後、直ちに保温炉に装入し、より均一
な焼戻し、軟化を進行せしめる。 このようにして、熱延板焼鈍工程を省略した鋼
帯の酸洗を行なうに際しては、粒界腐食を防止す
るため、H2SO4やHClを主とする酸洗液で酸洗す
る。 粒界腐食を生ぜしめるHNO3／HFやHNO3は、
使用しない。 さらに、熱間圧延後の鋼帯表面に散在する脱炭
組織を除去すべく、少なくとも表面層片面10μm
の溶削が必要である。 溶削厚さが10μm未満と不足すると、脱炭組織
が残留し、製品表面の光沢を阻害する。 （実施例） 以下に、この発明になるCr系ステンレス鋼薄
板の製造方法の実施例について述べる。 第１表に、通常通り溶製した、６％Cr〜18Cr
までの合金組成を示す。 何れも、低Ｃ系のフエライト系およびマルテン
サイト系ステンレス鋼である。これらのステンレ
ス溶鋼を、それ自体公知の連続鋳造プロセスで鋳
造して鋳片とし、これを冷却した後、部分手入れ
し、再加熱したもの或は、熱間圧延工程における
加熱炉へホツトチヤージし、ホツトストリツプミ
ルによつて３〜４mm厚さのホツトストリツプへ熱
間圧延した。 熱間圧延された鋼帯は、仕上圧延機列後段のラ
ンアウトテーブルにおける冷却に際し、鋼帯の頭
部約30m、尾部約100mについて、冷却水量の適
用を、長さ方向中央部よりも少なくし、鋼帯頭部
および尾部の温度を中央部よりも約100℃高くし
て巻取つた（第２表にＡパターンとして示す）。
この第２表のＡパターンの鋼帯の冷却制御に加え
て、鋼帯の両側縁部への適用冷却水量を制御し
て、この部分の温度を幅方向中央部の温度よりも
約50℃高くして鋼帯を巻取つた（第２表に、Ｂパ
ターンとして示す）。 さらに、第２表のＢパターンの冷却制御を行な
つた鋼帯を、巻取後、750℃に予熱してある保温
炉に装入し、30分間保持した後、取出し、コイル
状のまま冷却した（第２表にパターンＣとして示
す）。 比較のために、従来技術における如くランアウ
トテーブルで鋼帯を冷却し、巻取るものも実施し
た。 これらの各パターンによつて得られた鋼帯の各
部位の硬度を測定した結果を第２表に示す。第２
表から明らかなように、本発明になるプロセスに
よる場合は、鋼帯の何れの部位においても、硬度
は、HVで185未満でありかつ各部位間における硬
度の差は小さく、冷間圧延用素材として十分な硬
化程度を確保している。 これに対し従来技術に依つたものは、硬度が高
く、各部位間における硬度差も大きく、そのまま
冷間圧延素材とすることは不可能で、熱延板焼鈍
を必要とした。 上記、本発明になるプロセスによつて得られた
ホツトストリツプコイルは、熱延板焼鈍すること
なく、砂鉄材を研掃材とする高圧水によるメカニ
カルデスケーリングを施し、300g／のH2SO4
を85℃とした酸洗液中で酸洗した。この酸洗過程
で、鋼帯表面の厚さ10μmの脱炭層を溶削すると
ともに、鋼帯表面の凹凸を小さくするよう、酸洗
時間を変化させた。 酸洗処理後、鋼帯を水中でブラツシングし、得
られたホツトストリツプコイルを、コイル研削す
ることなく、400mm直径のロールをもつ冷間タン
デムミルで、累積圧下率50％の冷間圧延を行なつ
た。 こうして得られた冷間圧延ストリツプコイルの
一部は、直径60mmのロールをもつゼンジミアミル
で３回の冷間リバース圧延を行なつた。然る後、
最終焼鈍、酸洗、調質圧延を行なつて2B製品と
した。2B製品の表面特性として、光沢の評価を
第３表に示す。 ホツトストリツプの酸洗時に、10μm未満の溶
削量であつたものは、表面に部分的に脱炭層が残
留し、最終製品においても光沢が不良であつた
が、10μm以上溶削したものは、光沢が良好であ
つた。
以下含有するマルテンサイト系或はフエライト系
ステンレス鋼薄板の新しい製造方法に関する。 （従来の技術） 従来、13％Cr、0.08Cに代表されるマルテンサ
イト系ステンレス鋼或は11％Cr系で含Ti鋼のよ
うなフエライト系ステンレス鋼薄板の製造におい
ては、連続鋳造鋳片（CC鋳片）を熱間圧延し、
巻き取り後、熱間圧延組織やマルテンサイト組織
を焼鈍によつて軟化再結晶させた後、酸洗、デス
ケーリングし、次いで研削によつて鋼帯の表面欠
陥を除去し、然る後冷間圧延、最終焼鈍、酸洗を
行うプロセスによつて製造されて来た。就中、マ
ルテンサイト系ステンレス鋼は、熱間圧延後の冷
却時にマルテンサイト化して硬く、従つて熱延板
焼鈍においては、特開昭59−153830号公報、特開
昭59−153832号公報に開示されているように、バ
ツチ焼鈍と呼ばれる、ステンレス鋼帯をコイル状
のままで800℃以上の温度域に数時間以上保持し
冷却するという、非能率な製造方法を余儀無くさ
れて来た。このように長時間熱処理すると、酸化
スケールが厚く生成しデスケーリング性も劣化
し、デスケーリング後の鋼帯表面は、粗度が大き
く従つてコイル研削工程（鋼帯表面を研削する工
程）で表面の欠陥を除去した後に冷間圧延するこ
とが必要であつた。 このように、従来技術においては、低Cr領域
のフエライト系或はマルテンサイト系ステンレス
鋼薄板の製造にあつて、熱延板焼鈍工程やコイル
研削工程は不可欠であつた。 （発明が解決しようとする問題点） 本発明は、ステンレス鋼薄板の新しい製造方法
として普通鋼薄板と同様に、熱間圧延後の焼鈍工
程を省略し、さらに、酸洗、デスケーリングを行
つた後に遂行される、コイル研削工程を省略し、
大径のロールを用いるタンデム冷間圧延法による
高能率なステンレス鋼薄板製造方法を提供するこ
とを目的としてなされた。 （問題点を解決するための手段） 本発明の要旨とする処は、重量％で、Cr：５
〜18％を主要合金元素として含有するマルテンサ
イト系或はフエライト系ステンレス鋼薄板の製造
方法であつて、熱間圧延鋼帯の長さ方向および幅
方向中央部分の巻き取り温度を、800〜600℃とす
るとともに熱間圧延におけるランアウトテーブル
での鋼帯冷却水量を、鋼帯の長さ方向および幅方
向部位に応じて個別に制御し、鋼帯巻き取り中お
よび巻き取り後の復熱によつてコイル全体の軟化
或は焼戻しの進行を均一化することによつて、熱
延板焼鈍工程を省略し、次いで鋼帯のデスケーリ
ングにおいて、硫酸或は塩酸を主成分とする酸洗
液で、鋼帯表面層を片面当り10マイクロメートル
以上溶削し、コイル研削工程を省略若しくは簡略
化し、然る後、冷間圧延することを特徴とする
Cr系ステンレス鋼薄板の製造方法にある。 以下に、本発明を説明する。 発明者等は、重量％で、Crを５〜18％含有す
るマルテンサイト系或はフエライト系ステンレス
鋼薄板の製造プロセスにおいて、熱延板焼鈍工程
やコイル研削工程を省略するとともに、高能率下
に冷間圧延が可能なプロセスについて研究を進め
た。その結果、次の問題を解決しなければならな
いことが判明した。 即ち、現状のバツチ方式の熱延板焼鈍工程を省
略するためには、熱間圧延後の鋼帯巻き取り過程
で、後の工程の冷間圧延に支障のない程度に鋼帯
を軟化させることが必要である。 さらに、熱延板焼鈍工程を省略したとしても、
鋼帯は、熱間圧延工程での巻き取り後、メカニカ
ルデスケーリングを施しさらに酸洗してデスケー
リングを行なうが、酸洗液によつては、鋼帯表面
に粒界腐食を発生させる。かくして、粒界腐食を
生じた部分は、冷間圧延工程において、たおれ込
み鋼帯表面にかぶさりを生じて、製品表面におけ
る欠陥（ゴールドダスト）となり、光沢を劣化さ
せる。 従つて、コイル研削工程の省略を可能ならしめ
るためには、粒界腐食の防止が不可欠となる。 一方、熱間圧延後の鋼帯表面には、平均値で、
10μm程度の脱炭層が生成することがある。この
脱炭層を残したまま鋼帯を冷間圧延し、焼鈍、酸
洗すると、最終酸洗工程で、粒界腐食状の光沢不
良が発生する。 従つて、鋼帯表面における脱炭層の生成を防止
するか或はこれを溶削することが必要となる。 このように、Cr：５〜18％を含有するステン
レス鋼、就中、マルテンサイト系ステンレス鋼の
熱延板焼鈍工程を省略しかつ、コイル研削工程を
省略若しくは簡略化して、十分な冷延性ならび
に、材質および表面性状を確保するには、 熱延板焼鈍工程省略のための、熱間圧延鋼帯
の巻取り条件 鋼帯における粒界腐食を防止するための酸洗
条件や熱間圧延鋼帯の巻取り条件 熱間圧延鋼帯表面の脱炭層の生成防止および
溶削条件 が明らかにされねばならない。 発明者等は、実験を伴なう研究を重ねた結果、
先ず熱延板焼鈍工程の省略のための熱間圧延鋼帯
の巻取り条件としては、鋼帯の長さ方向、幅方向
における中央部が800〜600℃の温度域で、鋼帯を
巻取ると、巻取られたコイルの内部は復熱して、
軟化や焼戻しは十分に進行するけれども、鋼帯の
頭端部や尾端部或は幅方向側縁部は、鋼帯が巻取
られコイルとなつた後も復熱が不十分で硬化して
おり、この硬化部分は、後の冷間圧延工程で問題
となる。 従つて、本発明のプロセスにあつては、鋼帯の
頭部および尾部ならびに両側縁部を相対的に高温
の状態にして鋼帯を巻取る。 このため、本発明のプロセスにあつては、鋼帯
を熱間圧延後、ランアウトテーブル上で水冷する
に際して、鋼帯の頭部、尾部ならびに両側縁部の
冷却強度を中央部のそれよりも低くする如く、つ
まり鋼帯の頭部および尾部が中央部よりも100℃
程度高温となるように、また両側縁部が中央部よ
りも50℃程度高くなるように冷却を制御して巻取
り、その後、コイル状で冷却するようにすること
で、熱延板焼鈍工程を省略しても、後の冷間圧延
に支障のないストリツプコイルを得ることができ
る。 さらに、Ｃ含有量やＮ量によつて、特にマルテ
ンサイトの硬度が高い鋼帯にあつては、上記条件
で巻取つた後に、保温徐冷炉或は内部に熱源を組
込んだ保温炉に、直ちに装入し、コイルの復熱を
より均一化して徐冷することが有効である。 前記、保温炉によつてコイルの復熱をより均一
に進行せしめる場合でも、鋼帯のランアウトテー
ブル上での冷却に際して、鋼帯の頭部および尾部
ならびに両側縁部を、中央部よりも相対的に高温
となる如く冷却制御して巻取るようにすることが
有効であり、保温炉での所要時間を大幅に短縮し
得る。 このようにして得られた熱間圧延ストリツプコ
イルは、メカニカルデスケーリングを経て、酸洗
される。 フエライト系ステンレス鋼やマルテンサイト系
ステンレス鋼は、熱延板焼鈍工程を省略した場
合、粒界にCr炭化物を析出し、粒界にCrの欠乏
属を生じている。 従つて、粒界腐食を生ぜしめ易い酸の使用は避
けねばならない。この観点から、HNO3／HF酸
洗は、危険である。H2SO4やHClを主とする酸を
用いる酸洗でなければならない。 また、酸洗に伴なつて生じるスマツトの除去に
際しても、HNO3／HFやHNO3の使用は有害で
あり、ブラツシング等のメカニカル作用と水中で
のスマツト処理が望ましい。 酸洗後の鋼帯の表面性状は、極力表面粗さが小
さいことが望ましく、この点からメカニカルデス
ケーリングにおける研掃剤として、細粒の砂鉄を
使用した高圧水デスケーリングが有効であり、他
方、H2SO4やHClを主とする酸液で鋼帯表面を溶
削することも有効である。 酸洗後の熱延鋼帯の表面直下には、熱間圧延時
に生じた脱炭粒が存在することがある。熱延板に
おける脱炭層は、厚さ約10μm程度であり、酸洗
後、この脱炭粒を残したまま冷間圧延し、最終焼
鈍し、酸洗を行なうと、脱炭部は前記最終焼鈍過
程で炭化物の析出が顕著に生じ、これによつて脱
Cr部を生じ、最終のHNO3による酸洗時に；粒
界腐食状に模様が生じ、鋼帯の光沢を劣化させ
る。 従つて、熱延板の酸洗においては、鋼帯の表面
に生じた、10μm内外の脱炭粒を溶解除去するこ
とが必要であり、このため、たとえばH2SO4や
HClを主とする酸洗液によつて溶削する。 勿論、熱間圧延に先立つ鋼片の加熱の温度を低
目にすることのほか、加熱雰囲気の制御や在炉時
間の制御によつて、鋼帯表面の脱炭層を極力浅く
することも有効であり、連続鋳造プロセスからの
直送圧延や、ホツトチヤージ（高温鋳片を直接、
加熱炉へ装入）によつて在炉時間を短縮すること
が有効な手段となる。 次に、本発明における成分、プロセス条件の限
定理由について述べる。 本発明は、Cr量が、重量％で５〜18％の、フ
エライト系或はマルテンサイト系ステンレス鋼を
対象としている。 Crが、５％未満では耐食性が不十分であり、
Cr：５〜18％のフエライト系或はマルテンサイ
ト系ステンレス鋼では、γ相が現われ、本発明に
なる熱間圧延後のランアウトテーブルにおける冷
却制御と、鋼帯巻取中の分解が有効に機能するか
らである。Cr含有量が18％を超えると、γ相は
殆んど現われず、この発明のプロセスは有効に機
能しない。 熱間圧延後の鋼帯の巻取温度は、鋼帯の長さ方
向、幅方向中央部で800〜600℃とする。 800℃を超えると、スケール生成量が多くなつ
て有害であり、600℃未満では、製品の伸びが低
下するからである。 熱間圧延後の鋼帯は、ランアウトテーブルで、
頭部および尾部或は両側縁を中央部よりも、頭部
および尾部は約100℃、両側縁部は約50℃高温と
なるように、適用する冷却水量を制御して冷却す
る。然る後、コイルに巻取る。 これは、コイル状での復熱で、焼戻しや軟化を
コイル全体で均一化するものである。 マルテンサイトの多い鋼種では、鋼帯をコイル
に巻取つた後、直ちに保温炉に装入し、より均一
な焼戻し、軟化を進行せしめる。 このようにして、熱延板焼鈍工程を省略した鋼
帯の酸洗を行なうに際しては、粒界腐食を防止す
るため、H2SO4やHClを主とする酸洗液で酸洗す
る。 粒界腐食を生ぜしめるHNO3／HFやHNO3は、
使用しない。 さらに、熱間圧延後の鋼帯表面に散在する脱炭
組織を除去すべく、少なくとも表面層片面10μm
の溶削が必要である。 溶削厚さが10μm未満と不足すると、脱炭組織
が残留し、製品表面の光沢を阻害する。 （実施例） 以下に、この発明になるCr系ステンレス鋼薄
板の製造方法の実施例について述べる。 第１表に、通常通り溶製した、６％Cr〜18Cr
までの合金組成を示す。 何れも、低Ｃ系のフエライト系およびマルテン
サイト系ステンレス鋼である。これらのステンレ
ス溶鋼を、それ自体公知の連続鋳造プロセスで鋳
造して鋳片とし、これを冷却した後、部分手入れ
し、再加熱したもの或は、熱間圧延工程における
加熱炉へホツトチヤージし、ホツトストリツプミ
ルによつて３〜４mm厚さのホツトストリツプへ熱
間圧延した。 熱間圧延された鋼帯は、仕上圧延機列後段のラ
ンアウトテーブルにおける冷却に際し、鋼帯の頭
部約30m、尾部約100mについて、冷却水量の適
用を、長さ方向中央部よりも少なくし、鋼帯頭部
および尾部の温度を中央部よりも約100℃高くし
て巻取つた（第２表にＡパターンとして示す）。
この第２表のＡパターンの鋼帯の冷却制御に加え
て、鋼帯の両側縁部への適用冷却水量を制御し
て、この部分の温度を幅方向中央部の温度よりも
約50℃高くして鋼帯を巻取つた（第２表に、Ｂパ
ターンとして示す）。 さらに、第２表のＢパターンの冷却制御を行な
つた鋼帯を、巻取後、750℃に予熱してある保温
炉に装入し、30分間保持した後、取出し、コイル
状のまま冷却した（第２表にパターンＣとして示
す）。 比較のために、従来技術における如くランアウ
トテーブルで鋼帯を冷却し、巻取るものも実施し
た。 これらの各パターンによつて得られた鋼帯の各
部位の硬度を測定した結果を第２表に示す。第２
表から明らかなように、本発明になるプロセスに
よる場合は、鋼帯の何れの部位においても、硬度
は、HVで185未満でありかつ各部位間における硬
度の差は小さく、冷間圧延用素材として十分な硬
化程度を確保している。 これに対し従来技術に依つたものは、硬度が高
く、各部位間における硬度差も大きく、そのまま
冷間圧延素材とすることは不可能で、熱延板焼鈍
を必要とした。 上記、本発明になるプロセスによつて得られた
ホツトストリツプコイルは、熱延板焼鈍すること
なく、砂鉄材を研掃材とする高圧水によるメカニ
カルデスケーリングを施し、300g／のH2SO4
を85℃とした酸洗液中で酸洗した。この酸洗過程
で、鋼帯表面の厚さ10μmの脱炭層を溶削すると
ともに、鋼帯表面の凹凸を小さくするよう、酸洗
時間を変化させた。 酸洗処理後、鋼帯を水中でブラツシングし、得
られたホツトストリツプコイルを、コイル研削す
ることなく、400mm直径のロールをもつ冷間タン
デムミルで、累積圧下率50％の冷間圧延を行なつ
た。 こうして得られた冷間圧延ストリツプコイルの
一部は、直径60mmのロールをもつゼンジミアミル
で３回の冷間リバース圧延を行なつた。然る後、
最終焼鈍、酸洗、調質圧延を行なつて2B製品と
した。2B製品の表面特性として、光沢の評価を
第３表に示す。 ホツトストリツプの酸洗時に、10μm未満の溶
削量であつたものは、表面に部分的に脱炭層が残
留し、最終製品においても光沢が不良であつた
が、10μm以上溶削したものは、光沢が良好であ
つた。
【表】
【表】
【表】
（発明の効果）
本発明によれば、フエライト系或はマルテンサ
イト系ステンレス鋼薄板の製造にあたり、熱延板
焼鈍工程を省略しかつコイル研削工程を省略ない
し簡略化することができるとともに、高能率なタ
ンデム冷延ミルによる冷間圧延プロセスを採るこ
とができるので、本発明は産業上〓益するところ
が極めて大である。
イト系ステンレス鋼薄板の製造にあたり、熱延板
焼鈍工程を省略しかつコイル研削工程を省略ない
し簡略化することができるとともに、高能率なタ
ンデム冷延ミルによる冷間圧延プロセスを採るこ
とができるので、本発明は産業上〓益するところ
が極めて大である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 重量％で、Cr：５〜18％を主要合金元素と
して含有するマルテンサイト系或はフエライト系
ステンレス鋼薄板の製造方法であつて、熱間圧延
鋼帯の長さ方向および幅方向中央部分の巻き取り
温度を、800〜600℃とするとともに熱間圧延にお
けるランアウトテーブルでの鋼帯冷却水量を、鋼
帯の長さ方向および幅方向部位に応じて個別に制
御し、鋼帯巻き取り中および巻き取り後の復熱に
よつてコイル全体の軟化或は焼戻しの進行を均一
化することによつて、熱延板焼鈍工程を省略し、
次いで鋼帯のデスケーリングにおいて、硫酸或は
塩酸を主成分とする酸洗液で、鋼帯表面層を片面
当り10マイクロメートル以上溶削し、コイル研削
工程を省略若しくは簡略化し、然る後、冷間圧延
することを特徴とするCr系ステンレス鋼薄板の
製造方法。 ２ 熱間圧延鋼帯を巻き取つた後、コイルを保熱
炉に装入し、コイルの復熱を、より均一にする特
許請求の範囲第１項記載のCr系ステンレス鋼薄
板の製造方法。 ３ 硫酸或は塩酸を主成分とする酸洗液で、鋼帯
表面層を片面当たり10マイクロメートル以上溶削
したステンレス鋼帯を、ロール直径が150mm以上
の大径ロールを有するタンデム圧延機で冷間圧延
する特許請求の範囲第１項または第２項記載の
Cr系ステンレス鋼薄板の製造方法。 ４ ロール直径が150mm以上の大径ロールを有す
るタンデム圧延機で冷間圧延したステンレス鋼帯
を、さらに、直径が100mm以下のロールを有する
冷間圧延機で仕上冷間圧延する特許請求の範囲第
１項乃至第３項の何れか一つに記載のCr系ステ
ンレス鋼薄板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61171358A JPS6328829A (ja) | 1986-07-21 | 1986-07-21 | Ｃｒ系ステンレス鋼薄板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61171358A JPS6328829A (ja) | 1986-07-21 | 1986-07-21 | Ｃｒ系ステンレス鋼薄板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6328829A JPS6328829A (ja) | 1988-02-06 |
| JPH0325487B2 true JPH0325487B2 (ja) | 1991-04-08 |
Family
ID=15921705
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61171358A Granted JPS6328829A (ja) | 1986-07-21 | 1986-07-21 | Ｃｒ系ステンレス鋼薄板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6328829A (ja) |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1997003216A1 (en) * | 1995-07-07 | 1997-01-30 | Highveld Steel & Vanadium Corporation Limited | A steel |
| KR20020051269A (ko) * | 2000-12-22 | 2002-06-28 | 이구택 | 표면 색상이 균일한 고크롬 스테인레스 강판의 소둔산세방법 |
| JP2008190009A (ja) * | 2007-02-06 | 2008-08-21 | Nippon Steel Corp | 硫酸酸洗性の良好なフェライト系ステンレス熱延鋼帯の製造方法 |
| CN103014303A (zh) * | 2012-12-13 | 2013-04-03 | 内蒙古北方重工业集团有限公司 | 细长薄板类零件的生产方法 |
| CN103215422A (zh) * | 2013-04-06 | 2013-07-24 | 山东泰山钢铁集团有限公司 | 一种利用热轧钢带塑性生产薄规格不锈钢冷轧板的方法 |
| CN105934288B (zh) * | 2014-12-09 | 2019-12-24 | Posco公司 | Ahss热轧卷板的热处理方法、利用其的冷轧方法及热处理装置 |
| JP6128291B2 (ja) * | 2015-04-21 | 2017-05-17 | Ｊｆｅスチール株式会社 | マルテンサイト系ステンレス鋼 |
| KR102523533B1 (ko) * | 2020-12-03 | 2023-04-19 | 주식회사 포스코 | 입계침식이 개선된 페라이트계 스테인리스강 및 그 제조방법 |
| KR102959091B1 (ko) * | 2021-10-26 | 2026-04-30 | 주식회사 포스코 | 페라이트계 스테인리스강 및 그 제조방법 |
-
1986
- 1986-07-21 JP JP61171358A patent/JPS6328829A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6328829A (ja) | 1988-02-06 |
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Legal Events
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|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |