JPH03260542A - 冷凍装置の運転制御装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、冷凍装置の運転制御装置に係り、特に、湿度
を考慮して蒸発器の能力を制御するようにしたものに関
する。

（従来の技術） 従来より、例えば特開昭６２−２１８０１２号公報に開
示される如く、圧縮機、熱源側熱交換器、開度の調節可
能な減圧弁及び利用側熱交換器を順次接続してなる冷媒
回路に対して、熱源側熱交換器に並列に凝縮器としての
み機能する再熱器を流量調節弁と共に接続し、かつ該再
熱器を利用側熱交換器ファンの通風路において利用側熱
交換器下流側に配置しておき、冷房運転時、利用側熱交
換器を蒸発器として機能させることにより室内の冷房を
行う一方、利用側熱交換器と再熱器とを利用して、除湿
運転をするようにしたものは公知の技術である。

（発明か解決しようとする課題） ところで、上記従来のものにおいて、冷房運転時、減圧
弁の開度は吸込空気温度と設定温度の温度偏差に応じて
調節するようになされている。すなわち、設定温度に対
する吸込空気温度の温度偏差を要求能力として捉え、こ
の偏差が「０」になるように減圧弁の開度をＰＩ制御等
するようになされている。

しかしながら、例えば、第１６図に示すように、同じ吸
込空気温度ｔｈｌてかつ湿度の異なる２つの状態点（ｐ
１）と（ｐ２）から蒸発器を通過することにより、各状
態点（ｑ＋　）、　　（ｑ２）の吹出空気を室内に供給
するとする。その場合、湿度の高い状態点（ｐ１）に対
するＳＨＦ線は図中■のように、湿度の低い状態点（ｐ
２）に対するＳＨＦ線は図中■のようになるので、蒸発
器における熱交換量りを同じとすると、吹出空気温度か
図中Ｓ　ａｌ、　　Ｓ　ａ２のように違ってくる。すな
わち、吸込空気の状態に見合った適切な吹出空気温度を
供給することができないという問題がある。

本発明の第１の目的は、斯かる点に鑑み、蒸発器の能力
を湿度をも考慮して制御することにより、空調効果の向
上を図ることにある。

一方、上記従来のもので再熱器を使用した除湿運転の場
合、通常、吸込空気温度で蒸発器の能力を制御する一方
、湿度に応じて再熱器の能力を制御するようになされて
いる。

しかしながら、その場合、いったん室内温度が蒸発器に
より冷却、除湿され、その後再熱器により加熱されるの
で、再熱器の再熱量は直接除湿に貢献するものではなく
、室温が上昇することで冷却量が増大してはじめて所定
の除湿が達成されるのである。したがって、湿度だけで
除湿運転時の能力制御を行うと、吹出空気温度を室内側
の要求に応じて制御することができず、空調の快適性が
損なわれる虞れがある。

本発明の第２の目的は、斯かる点に鑑み、再熱器の能力
を吸込空気温度をも考慮して制御することにより、空調
の快適性の向上を図ることにある。

（課題を解決するための手段） 上記目的を達成するため第１の解決手段は、第１Ａ図に
示すように、圧縮機（１）、凝縮器（２）、開度の調節
可能な減圧弁（５１）及び蒸発器（５）を順次接続して
なる冷媒回路（１０）を備えた冷凍装置を前提とする。

そして、冷凍装置の運転制御装置として、吸込空気温度
を検出する吸込空気温度検出手段（Ｔ　ｈ１）と、吸込
空気の湿度を検出する湿度検出手段（ＨＵ）と、上記吸
込空気温度検出手段（Ｔｈ１）及び湿度検出手段（Ｈｕ
　）の出力を受け、吸込空気温度及び吸込空気湿度がそ
れぞれ設定温度及び設定湿度になるよう上記減圧弁（５
１）の開度を制御する開度制御手段（１０１Ａ）とを設
ける構成としたものである。

第２の解決手段は、第１Ｂ図に示すように、上記第１の
解決手段と同様の冷凍装置を前提とし、冷凍装置の運転
制御装置として、吸込空気温度を検出する吸込空気温度
検出手段（Ｔ　ｈ１）と、吸込空気の湿度を検出する湿
度検出手段（Ｈｕ　）と、上記吸込空気温度検出手段（
Ｔ　ｈ１）で検出される吸込空気温度と設定温度との温
度差に基づく要求能力を演算する温度依存能力演算手段
（１０２）と、上記湿度検出手段（Ｈｕ　）で検出され
る吸込空気湿度と設定湿度との湿度差に基づく要求能力
を演算する湿度依存能力演算手段（１０３）と、蒸発器
（５）の能力が上記再演算手段（１０２）。

（１０３）で演算される両要求能力のうち大きい側の要
求能力になるよう上記減圧弁（５１）の開度を制御する
開度制御手段（１０１Ｂ）とを設ける構成としたもので
ある。

第３の解決手段は、第１Ｂ図に示すように、上記第２の
解決手段と同様の冷凍装置を前提とし、同様の吸込空気
温度検出手段（Ｔ　ｈ１）と、湿度検出手段（Ｈｕ　）
と、温度依存能力演算手段（１０２）と、湿度依存能力
演算手段（１０３）とを設ける。

そして、両要求能力のうち予め定められた優先要求能力
が所定値以下になるまで蒸発器（５）の能力が上記優先
要求能力になるよう減圧弁（５１）の開度を制御する一
方、優先要求能力が所定値以下になると蒸発器（５）の
能力が他方の要求能力になるよう減圧弁（５１）の開度
を制御する開度制御手段（１０１Ｃ）とを設けたもので
ある。

第４の解決手段は、第１Ｂ図に示すように、上記第２の
解決手段と同様の冷凍装置を前提とし、同様の吸込空気
温度検出手段（Ｔｈ１）と、湿度検出手段（Ｈｕ　）と
、温度依存能力演算手段（１０２）と、湿度依存能力演
算手段（１０３）とを設ける。

そして、蒸発器（５）の能力が両要求能力の合計値にな
るよう上記減圧弁（５１）の開度を制御する開度制御手
段（１０１Ｄ）とを設ける構成としたものである。

第５の解決手段は、上記第４の解決手段において、開度
制御手段（１０１Ｄ）を、両要求能力のうち予め定めら
れた優先要求能力が設定値以下になると、強制的にサー
モオフにするよう制御するものとしたものである。

第６の解決手段は、第１Ｃ図に示すように、上記第１の
解決手段と同様の冷凍装置を前提とし、さらに、蒸発器
ファン（５７）の通風路の蒸発器（５）下流側に設置さ
れて送風を加熱する再熱器（６）を設けるものとする。

そして、吸込空気温度を検出する吸込空気温度検出手段
（Ｔ　ｈ１）と、吸込空気の湿度を検出する湿度検出手
段（Ｈｕ　）と、除湿運転時、上記湿度検出手段（Ｈｕ
　）で検出される吸込空気湿度が設定湿度になるよう減
圧弁（５１）の開度を制御する開度制御手段（１０１Ｅ
）と、除湿運転時、上記吸込空気温度検出手段（Ｔ　ｈ
１）で検出される吸込空気温度が設定温度になるよう上
記再熱器（６）の能力を制御する能力制御手段（１０４
Ａ）とを設ける構成としたものである。

第７の解決手段は、第１Ｄ図に示すように（破線部分を
含まず）、上記第４又は第５の解決手段に加えて、蒸発
器ファン（５７）の通風路の蒸発器（５）下流側に設置
されて送風を加熱する再熱器（６）を設ける。

さらに、温度依存能力演算手段（１０２）で演算される
温度に基づく要求能力に応じて再熱器（６）の能力を制
御する能力制御手段（１０４Ｂ）を設ける構成としたも
のである。

第８の解決手段は、第１Ｄ図に示すように（破線部分を
含まず）、上記第４又は第５の解決手段に加えて、上記
第７の解決手段と同様の再熱器（６）を設ける。

さらに、湿度依存能力演算手段（１０３）で演算される
要求能力と温度依存能力演算手段（１０２）で演算され
る要求能力との要求能力差に応じて上記再熱器（６）の
能力を制御する能力制御手段（１０４Ｃ）を設ける構成
としたものである。

第９の解決手段は、第１Ｄ図に示すように（破線部分を
含む）、上記第４又は第５の解決手段に加えて、上記第
７の解決手段と同様の再熱器（６）を設置する。

さらに、吸込空気温度検出手段（Ｔ　ｈ１）の出力を受
け、吸込空気温度とその設定温度との温度差に基づき吹
出空気温度の目標温度を設定する目標吹出温設定手段（
１０５）と、吹出空気温度を検出する吹出温検出手段（
Ｔ　ｈ２）と、該吹出温検出手段（Ｔ　ｈ２）の出力を
受け、吹出空気温度が上記目標吹出温設定手段（１０５
）で設定される目標吹出空気温度になるよう上記再熱器
（６）の能力を制御する能力制御手段（１０４Ｄ）とを
設ける構成としたものである。

（作用） 以上の構成により、請求項（１）の発明では、開度制御
手段（１０１Ａ）により、吸込空気温度検出手段（Ｔ　
ｈ１）で検出される吸込空気温度及び湿度検出手段（Ｈ
ｕ　）で検出される吸込空気湿度がそれぞれ設定温度、
設定湿度に収束するよう減圧弁（５１）の開度か制御さ
れる。

したがって、湿度をも考慮した制御が行われ、同し吸込
空気温度に対して異なる吹出空気温度の空調空気が供給
されるような不具合が抑制され、空調の快適性が向上す
ることになる。

請求項（２）の発明では、開度制御手段（１０１Ｂ）に
より、温度依存能力演算手段（１０２）で演算された温
度に基づく要求能力と、湿度依存能力演算手段（１０３
）で演算された湿度に基づく要求能力とのうち大きい側
の能力に蒸発器（５）の能力か収束するよう減圧弁（５
］）の開度が制御される。

したがって、特に湿度の高いために蒸発器（５）の能力
が除湿にほとんど費やされ、吹出空気温度が充分低下し
なくなるような冷却量の不足が解渭されることになる。

請求項（３）の発明では、開度制御手段（１０１Ｃ）に
より、予め設定された優先要求能力が所定値以下になる
までは、その要求能力に従い蒸発器（５）の能力が制御
される一方、優先要求能力か減少すると、他の要求能力
に応じて蒸発器（５）の能力が減圧弁（５１）の開度制
御により調節されるので、空調空気の状態量が順次目標
点に収束することになり、空調の快適性が向上する。

請求項（４）の発明では、開度制御手段（１０１Ｄ）に
より、蒸発器（５）の蒸発能力が温度に基づく要求能力
と湿度に基づく要求能力との和になるよう減圧弁（５１
）の開度が制御されるので、真に室内側が要求する能力
で冷却能力か制御され、例えば湿度及び温度が高いよう
なときにも、大きな冷却量で室内か急速に冷却されるこ
とになり、より顕著に空調の快適性が向上する。

請求項（５）の発明では、上記請求項（４）の発明にお
いて、優先側の状態量（例えば吸込空気温度）が設定値
に達すると、強制的にサーモオフにされるので、室内が
速やかに目標の状態に近付ける一方、優先側の状態量が
設定値に近付くと直ぐにサーモオフ状態になるので、冷
却量の過剰によるオーバシュートが可及的に抑制される
。

請求項（６）の発明では、除湿運転時、開度制御手段（
１０１Ｅ）により、減圧弁（５１）の開度が吸込空気湿
度と設定湿度との湿度偏差に基づき制御され、まず、湿
度が設定湿度に近付く。しかる後、能力制御手段（１０
４Ａ）により、再熱器（６）の能力が吸込空気温度と設
定温度との温度偏差に基づき調節され、最終的に吹出空
気温度か設定温度に近付く。

したがって、通常、温度が設定値に近い状態で行われる
除湿運転時、湿度に基づき蒸発器（５）の冷却能力、除
湿能力が制御される一方、再熱器（６）の能力が温度偏
差に基づき制御されるので、湿度及び温度が共に迅速に
目標値に収束することになる。

請求項（７）の発明では、上記請求項（４）又は（５）
の発明に加えて、能力制御手段（１０４Ｂ）により、吸
込空気温度に基づく要求能力に応じて再熱器（６）の能
力が制御される。

したかって、蒸発器（５）における冷却量が過大となる
ような場合にも、再熱器（６）における加熱により吹出
空気の温度低下が保障されることになる。そして、この
ように、再熱器（６）の能力が制御されるので、通常冷
房運転、除湿運転及び暖房運転の切換を不連続に行うこ
となく、連続的な制御が可能となる。

請求項（８）の発明では、能力制御手段（１０４Ｃ）に
より、湿度に基づく要求能力と温度に基づく要求能力と
の能力差に応じて再熱器（６）の能力が制御されるので
、制御の進行中、前回の制御に対して今回の制御で冷却
量が増大した場合にも、その増大分だけ再熱器（６）に
おける加熱量が増量されることになり、吸込空気温度が
同じであれば、吹出空気温度が前回の吹出空気温度と略
等しくなる。すなわち、より安定した制御が可能となり
、空調の快適性が顕著に向上することになる。

請求項（９）の発明では、目標吹出温設定手段（１０５
）により、吸込空気温度の値に基づき目標吹出温度が演
算され、吹出空気温度がその目標吹出温度になるよう再
熱器（６）の能力が制御される。

すなわち、吹出空気温度が室内を通過することなく、直
接目標値に収束するよう制御されるので、吸込空気温度
を制御するのに比べて、室内を通過した後のフィードバ
ックの遅れを招くことなく、迅速かつ安定した制御が可
能となる。

（実施例） 以下、本発明の実施例について、第２図以下の図面に基
づき説明する。

第２図は本発明の実施例に係る空気調和装置の冷媒配管
系統を示し、−台の室外ユニッ）　（Ｘ）に対し、二台
の室内ユニット（Ａ）、　　（Ｂ）が接続されたいわゆ
るマルチ形空気調和装置である。

上記室外ユニット（Ｘ）において、圧縮機（１）の吐出
側には高圧側ガスライン（３１）の一端が接続される一
方、吸入側には低圧側ガスライン（３２）か接続されて
いる。一方、室外熱交換器（２）の液管には液ライン（
３３）の一端が接続されていて、上記高圧側ガスライン
（３１）、低圧側ガスライン（３２）及び液ライン（３
３）が室外ユニット（Ｘ）から各室内ユニット（Ａ）。

（Ｂ）に亘って延びる三本配管からなる冷媒回路（１０
）が構成されている。

ここで、上記室外熱交換器（２）のガス管（２２）の先
端は四路切換弁（２１）の−ポートに接続されていて、
該四路切換弁（２１）により、暖機管（２４ａ）、（２
４ｂ）を介して、室外熱交換器（２）のガス管（２２）
を上記高圧側ガスライン（３１）又は低圧側ガスライン
（３２）に交互に連通させるようになされている。

なお、（４１）は低圧側ガスライン（３２）の上記分岐
管（２４ｂ）との接続部と圧縮機（１）との間に介設さ
れたアキュムレータ、（２６）は上記四路切換弁（２１
）の−ポートから室外熱交換器（２）のガス管（２２）
に冷媒を逃かすためのリリーフ路（２７）に介設された
キャピラリチューブである。また、上記液ライン（３３
）において、室外熱交換器（２）側から順に室外電動膨
張弁（２５）と、レシーバ（４３）とが介設されている
。

そして、上記各ライン（３１）、（３２）。

（３３）の先端には、それぞれ分流器（３１ａ）。

（３２ａ）、　　（３３ａ）が設けられていて、上記各
室内ユニット（Ａ）の室内熱交換器（５）のガス管（５
ａ）は、第１開閉弁（５２）及び第２開閉弁（５３）を
介して分岐管（３１ｂ）、　　Ｃ３２ｂ）により高圧側
ガスライン（３１）及び低圧側ガスライン（３２）の各
分流器（３１ａ）、　　（３２ａ）に連通可能に接続さ
れている。さらに、各室内熱交換器（５）の液管（３３
ｂ）には室内電動膨張弁（５１）か介設されており、各
液管（３３ｂ）は液ライン（３３）の分流器（３３ａ）
に接続されている。

ここで、上記一方の室内ユニット（Ａ）には、室内ファ
ン（５７）の通風路の室内熱交換器（５）下流側に再熱
器（６）が配置されていて、該再熱器（６）は、上記液
管（３３ｂ）と上記高圧側ガスライン（３１）の分流器
（３１ａ）とを接続するバイパス路（６２）に介設され
ている。そして、該バイパス路（６２）において、再熱
器（６）の流側にはバイパス路（６２）の冷媒流量を調
節する再熱電動膨張弁（６］）が介設されている。すな
わち、上記再熱器（６）のガス管側は高圧側ガスライン
（３１）にのみ連通していて、常時凝縮器として機能す
るようになされている。

また、各室内ユニット（Ａ）、　　（Ｂ）にはセンサ類
が配置されていて、（Ｔ　ｈ１）は空気吸込口に配置さ
れ、吸込空気温度Ｔａを検出する吸込空気温度検出手段
としての吸込センサ、（Ｔ　ｈ２）は空気吹出口に配置
され、吹出空気温度ＳＡを検出する吹出センサ、（Ｈｕ
　）は空気吸込口に配置され、吸込空気湿度Ｒ１（を検
出する湿度検出手段としての湿度センサ、（Ｐｃ　）は
高圧ガスライン（３１）に配置され、高圧側圧力を検出
する高圧圧力センサ、（Ｐｅ　）は低圧側ガスライン（
３２）に配置され、低圧側圧力を検出する低圧圧力セン
サである。また、（Ｔ　ｈ３）は室内ユニット（Ａ）の
再熱器（６）の液管側に配置され、液管温度を検出する
液管センサである。

そして、上記各センサは空気調和装置のコントローラ（
図示せず）に信号線で接続されていて、該コントローラ
により、各センサの検出値に応じて空気調和装置の運転
を制御するようになされている。

次に、上記構成を有する空気調和装置の作動について説
明するに、各室内ユニット（Ａ）の冷房運転時、第１開
閉弁（５２）が閉し第２開閉弁（５３）が開いて、室内
熱交換器（５）のガス管（５ａ）側が低圧側ガスライン
（３２）に連通ずることにより、室内熱交換器（５）か
蒸発器として機能し、各室内ファン（５７）からの冷風
を室内に供給する一方、暖房運転時には、第１開閉弁（
５２）が開き第２開閉弁（５３）が閉じて、室内熱交換
器（５）のガス管（５ａ）側か高圧側ガスライン（３１
）に連通ずることにより、室内熱交換器（５）が凝縮器
として機能し、室内ファン（５７）による温風を室内に
供給する。そして、各室内ユニット（Ａ）、（Ｂ）かい
ずれも冷房運転を行っているときには、室外ユニット（
Ｘ）において、四路切換弁（２１）が図中実線のごとく
切換わり、室外熱交換器（２）のガス管（２２）か高圧
側ガスライン（３１）に連通ずることにより、室外熱交
換器（２）が凝縮器として機能する一方、各室内ユニッ
ト（Ａ）、（Ｂ）がいずれも暖房運転を行っているとき
には、四路切換弁（２１）が図中破線のごとく切換わり
、室外熱交換器（２）のガス管（２２）が低圧側ガスラ
イン（３２）に連通ずることにより、室外熱交換器（２
）が凝縮器として機能する。また、各室内ユニット（Ａ
）、　　（Ｂ）がそれぞれ個別に冷暖房運転を行ってい
るときには、両ユニット（Ａ）、　　（Ｂ）の合計負荷
が冷房負荷か暖房負荷かに応じて四路切換弁（２１）か
実線又は破線側に切換わり、室外熱交換器（２）か蒸発
器又は凝縮器として機能し、室内側の要求に対応しうる
ようになされている。

ここで、上記各室内ユニット（Ａ）の冷房運転時におけ
る室内熱交換器（５）の能力制御に関する第１実施例に
ついて、第３図のフローチャートに基づき説明するに、
ステップＳ１で室内の設定温度Ｔｓ及び設定温度ＲＨｓ
を入力すると、ステップＳごて吸込空気温度Ｔａ及び吸
込空気湿度ＲＨを入力し、ステップＳ３て、下記式によ
り温度に基づく要求能力ｅ１と、湿度に基づく要求能力
ｅごとを演算する。すなわち、 ｅｌ　−Ｋｌ　　（Ｔａ　−Ｔｓ　） ｅ２−に、−（ＲＨ−ＲＨ３） （但し、Ｋｌ、に、は定数）とおいて、ステップＳ４て
、上記で求めた各能力ｅｌｄｅｒを大小比較し、ステッ
プＳ５．Ｓ６て大きいほうを制御関数ｅ　　（ｔ）とす
る。

そして、ステップＳ７て、室内熱交換器（５）の能力を
制御関数ｅ　（ｔ）に基づきＰ１制御するための目標過
熱度５）Ｉｓの変化量ΔＳｈｓを下記式３式％（ ］］ （たたし、ｅ（ｔ）′は前回のサンプリング時における
制御関数、Ｔｉｐは積分時間、Δｔはサンプリング時間
である）に基づき求めた後、新たな過熱度ＳＨの目標値
５ｌｌｓを下記式 ３式％ で算出し、さらに、目標過熱度５ｌ（ｓ及び制御関数ｅ
　（ｔ）の更新を行う。

次に、ステップＳ８で、現在の過熱度Ｓ１１と上記で求
めた目標過熱度ＳＨｓとの差から、室内電動膨張弁（５
１）の開度をＰＩ制御するための開度ＥＶの増分ΔＥＶ
を下記式 ％式％） に基づき演算する。

そして、ステップＳ９て、新たな室内電動膨張弁（５１
）の開度ＥＶの算出とその更新とを行って、ステップＳ
ＩＯで室内電動膨張弁（５１）の駆動信号を出力し、ス
テップＳ＋＋でサンプリング時間か経過すると、ステッ
プＳごに戻って上記制御を繰り返す。

上記フローにおいて、ステップＳ４〜ＳＩＯの制御によ
り、請求項（１１，［２）の発明における開度制御手段
（１０１Ａ）及び（１０１Ｂ）が構成されている。

また、ステップＳ３の制御により、吸込センサ（Ｔ　ｈ
１）で検出される吸込空気温度Ｔａと設定温度Ｔｓとの
温度差に基づく要求能力ｅ１を演算する温度依存能力演
算手段（１０２）が構成され、同じくステップＳ３の制
御により、湿度センサ（Ｈｕ　）で検出される吸込空気
湿度ＲＨと設定湿度ＲＨｓとの湿度差に基づく要求能力
ｅ２を演算する湿度依存能力演算手段（１０３）が構成
されている。

したかって、請求項（１）の発明では、開度制御手段（
１０１Ａ）により、吸込センサ（Ｔ　ｈ１）で検出され
る吸込空気温度Ｔａ及び湿度センサ（Ｈｕ　）で検出さ
れる吸込空気湿度ＲＨがそれぞれ設定温度Ｔｓ、設定湿
度ＲＨｓに収束するよう室内電動膨張弁（減圧弁）（５
１）の開度が制御される。すなわち、従来のように吸込
空気温度Ｔａに基づく開度制御のみ行うものでは、第１
６図に示すように、湿度ＲＨが異なる場合、同じ吸込空
気温度Ｔａに対して吹出空気温度Ｔｄに差を生じる。特
に、除湿に費やされる蒸発能力は温度の下降に比較して
大きいので、湿度を無視すると、空調の快適性が損なわ
れる虞れがあるが、本発明では湿度ＲＨをも考慮した制
御を行うので、そのような吹出空気温度の差が低減され
、空調の快適性の向上を図ることができる。

請求項（２）の発明では、温度依存能力演算手段（１０
２）で演算された温度に基づく要求能力ｅ１と、湿度依
存能力演算手段（１０３）で演算された湿度に基づく要
求能力ｅ２のうち大きい側の能力ｅ１又はｅ２に室内熱
交換器（５）の能力が収束するよう室内電動膨張弁（５
１）の開度が制御される。

すなわち、第４図に示すように、空気線図において、現
在の状態点Ｐと目標点Ｓ　（Ｔｓ　、　ＲＨｓ）、との
状態量の差に対し、エンタルピ線１１）ｅ線上で湿度差
ΔＲ）Ｉに対応するエンタルピ差ΔｉＲ＋（＝に＋　Δ
ＲＨ）か温度差ΔＴに対応するエンタルピ差Δ１７（−
に２Δ丁）のいずれか大きい方で制御されることになり
、従来のものに比べて、特に湿度ＲＨの高い時などに、
冷却量の不足を解消しうる利点がある。なお、上記定数
に、、Ｋ。

は、例えば、５：１など、重みを付けて設定されており
、装置の状態に応じて、最も合理的な値になるよう設定
されているものである。

次に、請求項（３）の発明に係る第２実施例の制御内容
について、第５図のフローチャートに基づき説明する。

ここで、本実施例では、上記第１実施例における第３図
のステップＳ、％Ｓ６に対応する部分のみ示し、以下の
制御は上記第３図のステップ８７〜Ｓ１１の制御に従う
ようになされている。

すなわち、ステップＳ２１〜Ｓ２３で、上記第３図のス
テップＳ１〜Ｓ３と同様に、設定温度Ｔｓ及び設定湿度
ＲＨｓと、現在の吸込空気温度Ｔａ及び吸込空気湿度Ｒ
Ｈとを入力し、それらから温度に基づく要求能力ｅ１と
湿度に基づく要求能力ｅ２とを演算し、ステップＳ２４
で、予め優先要求能力として設定されている温度に基づ
く要求能力ｅ１が所定値Ｃ１より大きいか否かを判別し
、ｅｌ　＞ｃｌのＹＥＳであればステップＳ２５で制御
関数ｅ（ｔ）−ｅｌに設定する一方、ｅ１≦０１のＮ。

であればステップＳｓで制御関数ｅ　（ｔ）　５＝ｅ２
に設定し、以下、この制御関数ｅ　（ｔ）に基づき室内
電動膨張弁（５１）の開度をＰＩ制御するようになされ
ている。

上記フローにおいて、ステップ８２４〜３２６以下の制
御により、開度制御手段（１０１Ｃ）が構成されている
。

したがって、請求項（３）の発明では、上記第４図の空
気線図に示すように、開度制御手段（１０１Ｃ）により
、予め設定された優先要求能力（通常はｅｌとなること
が多い）が所定値以下になるまでは、その要求能力ｅ１
に従い室内熱交換器（５）の能力が制御される一方、優
先要求能力ｅ１が減少しても、もう一方の要求能力ｅ２
が大きい場合（例えば湿度ＲＨの高い場合）にも、速や
かに空調状態を設定状態（第４図の目標点Ｓ）に収束さ
せることができ、空調の快適性の向上を図ることができ
る。

次に、請求項（４）の発明に係る第３実施例の制御内容
について、第６図のフローチャートに基づき説明するに
、ステップ８３１〜Ｓ３３で、上記第３図のステップ８
１〜Ｓ３と同様にして、温度に基づく要求能力ｅ１と、
湿度に基づく要求能力ｅ２とを演算した後、ステップＳ
３４で制御関数ｅ　（ｔ）−ｅ１＋ｅ２として、つまり
両要求能力ｅｌ、ｅ２の和として設定し、以下、第３図
のステップ８７〜Ｓｌ＋の制御を行うようになされてい
る。

上記フローにおいて、ステップ８３４以下の制御により
、開度制御手段（１０１Ｄ）が構成されている。

したがって、請求項（４）の発明では、第７図に示すよ
うに、開度制御手段（１０１Ｄ）により、現在点Ｐと目
標点Ｓとの間における温度差ΔＴに対応するエンタルピ
差Δｉτ　（＝Ｋｔ　ΔＴ）と、湿度差ΔＸ（ΔＲＨ）
に対応するエンタルピ差Δ１ＲＴ（−に：ΔＲＨ）の総
和Δｉに対して、室内熱交換器（５）の能力が収束する
よう制御される。

すなわち、室内が真に要求する冷却能力にしたがって、
蒸発能力が制御されるので、室内を急速に目標状態に収
束させることができ、よって、より顕著な空調の快適性
の向上を図ることができるのである。

請求項（５）の発明では、実施例は省略するが、上記請
求項（４）の発明において、優先側のパラメータ（例え
ば吸込空気温度Ｔａ）が設定値Ｔｓに達すると、強制的
にサーモオフにするようにしているので、室内熱交換器
（５）の能力を吸込空気温度Ｔａ及び吸込空気湿度Ｈｕ
の双方に基づき大きく制御して、速やかに目標点Ｓの状
態に近付ける一方、目標点Ｓに近付くと直くにサーモオ
フ状態にすることにより、過剰能力によるオーバーシュ
ートを抑制しうる利点がある。

次に、請求項（６）の発明に係る第４実施例の制御内容
について、第８Ａ図〜第８Ｃ図のフローチャートに基づ
き説明するに、ステップＲ１で、設定温度Ｔｓ及び設定
湿度Ｒｈｓを人力し、ステップＲ・で、吸込センサ（Ｔ
　ｈ１）及び湿度センサ（Ｈｕ　）による吸込空気温度
Ｔａ及び吸込空気湿度Ｒ）ｌの検出値を人力して、ステ
ップＲ３で、上記吸込空気温度Ｔａが設定温度Ｔｓより
も高いか否かを判別し、Ｔａ　＞ＴｓのＹＥＳであれば
ステップＲ５で冷房運転に進む一方、Ｔａ≦ＴｓのＮｏ
であれば、さらにステップＲ４で、吸込空気湿度ＲＨと
設定湿度ＲＨｓの高低を比較して、ＲＨ＞ＲＨｓであれ
ばステップＲ６に進んで除湿運転を行い、ＲＨｓＲ１（
ｓであればステップＲ７に移行してサーモオフにする。

そして、ステップＲ８で、サンプリング時間が経過する
のを待って、ステップＲ，に戻る。

ここで、第８Ｂ図は冷房運転における制御のサブフロー
を示し、ＲＩＧで制御関数ｅ　（ｔ）　−ＴＢＴｓとし
、ステップＳＩ＋で室内電動膨張弁（５１）の開度ＥＶ
の変化量ΔＥＶを下記式％式％（ ：１ （但し、ＫＳは定数）に基づき演算して、ステップＲ＋
２”ｔニー新開度ＥＶ−ＥＶ’−＋４ＥＶとし、ステッ
プＲＩ３で、室内電動膨張弁（５１）を新開度ＥＶにす
べく駆動信号を出力する。なお、再熱電動膨張弁（６１
）は閉しられている。

また、第８Ｃ図は除湿運転における制御内容を示し、ス
テップＲＩ５で、室内電動膨張弁（５１）の制御関数ｅ
（ｔ）Ｅｖをｅ（ｔ）ｓｖ″−ＲＨＲＨｓに基づき、再
熱電動膨張弁（６１）の制御関数ｅ（ｔ）ｃｏをｅ　（
ｔ）　ｃ　ｏ　＝Ｔａ−Ｔｓに基づきそれぞれ求め、ス
テップＲＩ６で、各制御関数ｅ　（ｔ）ＥＶ、ｅ　（ｔ
）ｃｏを上記ステップＲ１＋の制御関数ｅ　（ｔ）の変
わりに代入した値（但し、定数に４　＋　ＫＳは変わる
）から、６弁（５１）。

（６１）の開度変化量ΔＥＶ、　ΔＣＯを求め、ステッ
プＲＩ７で６弁（５１）、（６１）の新開度ＥＶＥＶ、
ＥＶＣ○を演算した後、ステップＲ１１１で駆動信号を
出力する。

上記フローにおいて、ステップＲＩ５〜Ｒ１８の制御に
より、除湿運転時、吸込空気湿度ＲＨが設定湿度ＲＨｓ
になるよう室内電動膨張弁（減圧弁）（５１）の開度を
制御する開度制御手段（１０１Ｅ）と、除湿運転時、吸
込空気温度Ｔａが設定温度Ｔｓになるよう再熱電動膨張
弁（流量調節弁）（６１）の開度を制御して再熱器（６
）の能力を制御する能力制御手段（１０４Ａ）とが構成
されている。

したがって、請求項（６）の発明では、第９図に示すよ
うに、除湿運転時、状態点ＰＨ（Ｔａｌ、　ＲＨＩ）に
ある吸込空気が目標点Ｓ　（Ｔｓ、’　ＲＨｓ）の状態
になるよう制御される。つまり、室内熱交換器（蒸発器
）（５）の能力が吸込空気湿度Ｒ旧と設定湿度ＲＨｓと
の湿度偏差ΔＲＨに基づき制御され、室内熱交換器（５
）における蒸発により、室内熱交換器（５）からの吹出
空気が図中の状態点Ｐ２（Ｔ　ａ２．　ＲＲ２）の状態
に変化し、まず湿度ＲＨ２が設定湿度ＲＨｓに近付く。

しかる後、再熱器（６）の能力が吸込空気温度Ｔａｌと
設定温度Ｔｓとの温度偏差ΔＴに基づき調節され、最終
的に吹出空気温度が設定温度Ｔｓに近付いて、所定の除
湿効果が得られる。

したがって、通常、温度が設定値に近い状態で行われる
除湿運転時、湿度に基づき室内熱交換器（５）の冷却能
力、除湿能力が制御される一方、再熱器（６）の能力が
吸込空気温度Ｔａに基づき制御されるので、各状態量が
共に迅速に目標値に収束することになる。

次に、請求項（７）の発明に係る第５実施例について、
第１０Ａ図〜第１０Ｃ図のフローチャートに基づき説明
するに、ステップＲ２＋で設定温度Ｔｓ及び設定湿度Ｒ
Ｈｓを人力し、ステップＲ２２で吸込空気温度Ｔａ及び
吸込空気湿度ＲＨの検出値を入力して、ステップＲ２３
で温度偏差ΔＴ（−Ｔａ−Ｔｓ）及び湿度偏差ΔＲＨ（
−ＲＨ−ＲＨｓ）を演算した後、Ｒ２４及びＲ２５で、
それぞれ室内熱交換器（５）及び再熱器（６）の能力制
御を行う。そして、ステップＲ２６でサンプリング時間
が経過すると、上記ステップＲ２２に戻って、上記の制
御を繰り返すようになされている。

ここで、第１０３図は、上記ステップＲ２４における室
内熱交換器（５）の蒸発制御、つまり室内電動膨張弁（
５１）の開度制御の内容を示すサブフローであって、ス
テップＲＥ、で、制御関数ｅ（１）をｅ　（ｔ）−に６
ΔＲＨ十に７ΔＴ　（Ｋａ　。

Ｒ７はいずれも定数）に基づき演算し、ステップＲＥ２
で、室内電動膨張弁（５１）の開度変更量ΔＥｖを下記
式、 ΔＥＶ−ｅ　（ｔ）　−ｅ　（ｔ）　’　＋（Δｔ／２
Ｔｉｐ　　（ｅ　（ｔ）＋ｅ　（ｔ）’　１に基づき演
算して、ステップＲＥ３で、新開度ＥＶ　（−ＥＶ’　
十ΔＥＶ）を演算した後、ステップＲＥ４て室内電動膨
張弁（５１）の駆動信号を出力するようになされている
。

一方、第１０Ｃ図は、再熱器（６）の能力制御の内容を
示し、ステップＲＲ，て、制御関数ｅ（１）をｅ　（ｔ
）＝に３ΔＴ　（Ｋｓは定数）により演算して、ステッ
プＲＲ２で、再熱電動膨張弁（６１）の開度変更量ΔＣ
Ｏを下記式、ΔＣＯ＝に９［ｅ　（ｔ）　−ｅ　（ｔ）
　’　＋（Δｔ／２Ｔｉ　ｐ）（ｅ　（ｔ）＋ｅ　（ｔ
）’　］　］（但し、Ｒ９は定数）に基づき演算し、ス
テップＲＲ３で、新開度ＥＶｃＯを演算した後、ステッ
プＲＲ４で駆動信号を出力する。

上記フローにおいて、ステップＲＲＩにより、温度に基
づく要求能力ｅ　（ｔ）を演算する温度依存能力演算手
段（１０２）が構成され、ステップＲＲ，〜ＲＲ４によ
り、該温度依存能力演算手段（１０２）で演算される要
求能力ｅ　（ｔ）に応して再熱器（６）の能力を制御す
る能力制御手段（１０４Ｂ）か構成されている。

したがって、請求項（７）の発明では、第１１図に示す
ように、上記請求項（４）又は（５）の発明において、
室内熱交換器（５）の能力が温度偏差ΔＴと湿度偏差Δ
Ｒ１（とに基づき演算される要求能力（エンタルピ差）
Δｉに応して調節され、図中の状態点Ｑ＋　　（Ｔａｌ
、　ＲＨＩ）にある吸込空気かＱ　：　　（Ｔ　ａ２゜
ＲＨ２）の状態に移行した後、吸込空気温度Ｔａに基づ
く要求能力に８ΔＴに応して再熱電動膨張弁（６１）の
開度、つまり再熱器（６）の能力が制御され、図中の状
態点Ｑ３にある送風が室内に供給される。

つまり、特に、温度偏差ΔＲＨが大きいために室内熱交
換器（５）で冷却量が過大となるような場合にも、再熱
器（６）における加熱により吹出空気の温度低下を保障
することができる。そして、このように再熱器（６）の
能力を制御することにより、通常冷房運転、除湿運転及
び暖房運転の切換を不連続に行うことなく、連続的に制
御することができ、よって、空調の快適性がより顕著に
向上することになる。

次に、請求項（８）の発明に係る第６実施例の制御内容
について、第１２図のフローチャートに基づき説明する
。第１２図は上記第５実施例における再熱器（６）の能
力制御のサブフローのみ示し、メインフロー及び室内熱
交換器（５）の能力制御については上記第５実施例と同
様であるので、説明を省略する。ここで、ステップＲＲ
Ｉ＋で、再熱電動膨張弁（６１）の開度ＥＶｃＯを制御
するための制御関数ｅ（ｔ）ｃｏを下記式 ％式％ （但し、ＫＩＯ，Ｋｌ＋はいずれも定数）に基づき演算
し、ステップＲＲ１２で、この制御関数ｅ　（ｔ）ＣＯ
に基づき上記第５実施例におけるステップＲＲ，と同様
のＰＩ演算により再熱電動膨張弁（６１）の開度変更量
ΔＥＶｃＯを算出し、ステップＲＲＩ３で新開度ＥＶｃ
Ｏを演算した後、ステップＲＲ１４で駆動信号を出力す
る。

上記フローにおいて、ステップＲＲＩＩ〜ＲＲ。

により、湿度依存能力演算手段（１０３）で演算された
要求能力ＫＩＯΔＲＨから温度依存能力演算手段（１０
２）で演算された要求能力ＫｌｌΔＴを減じた要求能力
差に応じて再熱器（６）の能力を制御する能力制御手段
（１０４Ｃ）が構成されている。

したがって、請求項（８）の発明では、第１３図に示す
ように、状態点Ｔ１にある吸込空気に対して、前回の制
御で室内熱交換器（５）を通過する送風が状態点Ｔ２′
となり、今回の制御で状態点Ｔ２となって、冷却量か増
大した場合にも、その増大分たけ再熱器（６）における
加熱量か増量されることになり、吹出空気温度ＳＡが前
回の吹出空気温度ＳＡ’　と略等しくなる。すなわち、
より安定した制御が可能となり、よって、空調の快適性
をより顕著に向上させることができる。

次に、請求項（９）の発明に係る第７実施例の制御内容
について、第１４図のフローチャートに基づき説明する
。第１４図は上記第５実施例における再熱器（６）の制
御に関するサブフローのみ示し、メインフロー及び室内
熱交換器（５）の能力制御に関するサブフローは共通で
あるので説明を省略する。第１４図において、ステップ
ＲＲ２＋、　ＲＲごて、設定温度Ｔｓと吸込空気温度Ｔ
ａの人力を行い、ステップＲＲ２３で、両者の温度偏差
ΔＴを演算する。そして、ステップＲＲ２４で、この温
度偏差ΔＴに基づき吹出温度ＳＡの目標値（目標吹出温
）ＳＡｓを演算する。すなわち、下記式％式％） ）） （但し、Ｋｎは定数）に基づき、前回のサンプリング時
における温度偏差ΔＴ′に対する今回の温度偏差ΔＴか
ら目標吹出温の変更量ΔＳＡｓをＰＩ廣算し、さらに、
下記式 ％式％ に基づき、新目標吹出温ＳＡｓを演算する。

次に、ステップＲＲ２５で、上記液温センサ（Ｔｈ３）
で検出される冷媒の過冷却度Ｓｃがその最小値５ｃＩｌ
ｌｉｎよりも小さいか否か、或いは上記ステップＲＲ２
，１で算出した目標吹出温ＳＡｓがその最大値ＳＡｓ…
ａＸよりも大きいか否かを判別して、Ｓｃ＜Ｓｃｎ＋ｉ
ｎｓ又はＳ　Ａｓ　＞　Ｓ　Ａｓｍａｘのいずれかが成
立すると、再熱器（６）の能力をそれ以上増大できない
状態にあると判断して、ステップＲＲ２６で、ＳＡｓ　
−Ｓ　Ａｓａａｘに設定する一方、上記のいずれの関係
も成立しないときにはそのままステップＲＲ２７に進ん
で、さらに、Ｓ　Ａｓ＜　Ｓ　Ａｓ＋＋ｉｎか否かを判
別し、Ｓ　Ａｓ＜　Ｓ　Ａｓｍ１ｎが成立すれば、ステ
ップＲＲｎでＳ　Ａｓ　−Ｓ　Ａｓ’　とする。そして
、ステップＲＲ四で、サンプリング時間が経過すると、
ステップＲＲこに戻る。

そして、その間、ステップＲＲ３：ｌて、再熱電動膨張
弁（６１）の開度ＥＶの変更量ΔＥＶを下記式 ％式％） に基づき演算した後、さらに、下記式 ＥＶ−ＥＶ＋ΔＥＶ に基づき新開度ＥＶを算出し、ステップＲＲ３，で駆動
信号を出力し、ステップＲＲ３２でサンプリング時間が
経過するのを待って、ステップＲＲ３０に戻り、上記制
御を繰り返す。

上記フローにおいて、ステップＲＲ２４により、吸込空
気温度Ｔａとその設定温度Ｔｓとの温度偏差ΔＴに基づ
き目標吹出温度ＳＡｓを設定する目標吹出温設定手段（
１０５）が構成され、ステップＲＲｏ、ＲＲ３１により
、吹出空気温度Ｓ＾が上記目標吹出温設定手段（１０５
）で設定された目標吹出温度ＳＡｓになるよう再熱器（
６）の能力を制御する能力制御手段（１０４Ｄ）が構成
されている。

したがって、請求項（９）の発明では、第１５図に示す
ように、状態点Ｕ１の吸込空気が室内熱交換器（５）で
冷却されて状態点Ｕ２に移行した後、目標吹出温設定手
段（１０５）により、吸込空気温度Ｔａの値に基づき目
標吹出温度ＳＡｓが設定され、能力制御手段（１０４Ｄ
）により、吹出空気温度ＳＡがその目標吹出温度ＳＡｓ
になるよう再熱器（６）の能力が制御される。すなわち
、図中の状態点Ｕ３で示される吹出空気温度ＳＡが直接
目標値に収束するよう制御され、いったん室内空気との
混合により変化した吸込空気温度Ｔａのみで制御するも
のに比べて、フィードバックの遅れによる制御の不安定
を招くことなく吹出空気の状態を制御することができ、
よって、空調の快適性を顕著に向上させることができる
。

なお、上記実施例では、再熱器（６）を冷媒回路（１０
）の冷媒を凝縮する凝縮器として機能するもので構成し
たが、本発明は係る実施例に限定れるものではなく、例
えば電気ヒータ等を利用して送風を加熱するものでもよ
く、その場合にも、上記実施例のようにその能力を制御
することで、同様の効果を得ることができる。

（発明の効果） 以上説明したように、請求項（１）の発明によれば、冷
凍装置の蒸発器の能力を調節する減圧弁の開度を、吸込
空気温度と吸込空気湿度がそれぞれ目標値になるよう制
御するようにしたので、湿度が異なるときにも、同じ吸
込空気温度に対して概略同じ吹出空気温度を確保するこ
とができ、よって、空調の快適性の向上を図ることがで
きる。

請求項（２）の発明によれば、吸込空気温度に基づく要
求能力と吸込空気湿度に基づく要求能力のうち大きい方
の要求能力に応じて減圧弁の開度が制御されるので、特
に湿度の高いときにも、冷却量の不足を生じることなく
、蒸発器の能力を制御することができる。

請求項（３）の発明によれば、吸込空気温度に基づく要
求能力と、吸込空気湿度に基づく要求能力のうち予め設
定された優先要求能力に応じて減圧弁の開度を調節する
一方、優先要求能力が所定値になると、非優先側の要求
能力に応じて減圧弁の開度を制御するようにしたので、
当初簡便な制御により、蒸発器の能力制御を行いながら
、最終的に正確な能力調節を行うことができ、よって、
空調の快適性の向上を顕著に図ることができる。

請求項（４）の発明によれば、吸込空気温度に基づく要
求能力と吸込空気湿度に基づく要求能力との和に応じて
蒸発器の能力制御を行うようにしたので、吸込空気の状
態から真に要求される高い蒸発能力に一致するよう蒸発
器の能力制御を行うことができ、よって、急速な目標状
態への収束により空調の快適性を顕著に向上させること
ができる。

請求項（５）の発明によれば、上記請求項（４）の発明
において、予め設定された優先側の状態量が設定値に達
すると、強制的にサーモオフになるよう制御されるので
、当初蒸発器の能力を大きく制御して速やかな目標状態
への収束を図りながら、冷却量の過大によるオーバーシ
ュートを抑制することができる利点がある。

請求項（６）の発明によれば、蒸発器に対してファンの
通風路の下流側に配置され、送風を加熱する再熱器を配
置し、除湿運転時、蒸発器の減圧弁の開度を吸込空気温
度に基づく要求能力に応じて制御する一方、再熱器の能
力を吸込空気温度に基づく要求能力に応じて制御するよ
うにしたので、通常、吸込温度が目標値に近いような除
湿運転時、蒸発器の冷却量を湿度に基づき適性に制御し
ながら、再熱器で温度の微調整が可能となり、よって、
快適な除湿運転を行うことができる。

請求項（刀の発明によれば、上記請求項（４）又は（５
）の発明に加えて、再熱器をファンの通風路の蒸発器下
流側に配置し、再熱器への冷媒流量を吸込空気温度に基
づく要求能力に応じて制御するようにしたので、通常冷
房運転、除湿運転、暖房運転等の運転モードを不連続的
に切換えることなく、連続的に室内の空調状態を制御す
ることができ、よっで、空調の快適性の向上をより顕著
に図ることができる。

請求項（８）の発明によれば、上記請求項（４）又は（
５）の発明に加えて、再熱器をファンの通風路の蒸発器
下流側に配置し、吸込空気湿度に基づく要求能力と吸込
空気温度に基づく要求能力との要求能力差に応じて再熱
器の能力を制御するようにしたので、蒸発器の冷却量の
増大に伴ない吹出空気温度が低下しようとする場合にも
、その低下が再熱器の加熱量の増大により保障されるこ
とになり、よって、より安定した制御を行うことができ
る。

請求項（９）の発明によれば、上記請求項（４）又は（
５）の発明に加えて、ファン通風路の蒸発器下流側に再
熱器を配置し、吸込空気温度に基づき吹出空気温度の目
標値を設定するとともに、吹出温度がその目標吹出温度
に一致するよう再熱器の能力を制御するようにしたので
、いったん室内を通過した状態量を制御するような制御
の遅れを生じることなく、吹出空気温度を制御すること
ができ、よって、より顕著な空調の快適性の向上を図る
ことができる。

【図面の簡単な説明】

第１Ａ図〜第１Ｄ図は発明の構成を示し、第１Ａ図は請
求項（１）の発明、第１Ｂ図は請求項（２）〜（５）の
発明、第１Ｃ図は請求項（６）の発明、第１Ｄ図は請求
項（７）〜（９）の発明の構成を示すブロック図である
。 第２図〜第１５図は本発明の実施例を示し、第２図は空
気調和装置の冷媒配管系統図、第３図及び第４図は第１
実施例を示し、第３図は制御内容を示すフローチャート
図、第４図は送風の状態量変化を示す空気線図、第５図
は第２実施例における制御内容を示すフローチャート図
、第６図及び第７図は第３実施例を示し、第６図は制御
内容を示すフローチャート図、第７図は送風の状態量変
化を示す空気線図、第８図及び第９図は第４実施例を示
し、第８Ａ図〜第８Ｃ図は、それぞれメインフロー、室
内電動膨張弁の開度制御についてのサブフロー及び再熱
電動膨張弁の開度制御についてのサブフローを示すフロ
ーチャート図、第９図は送風の状態量変化を示す空気線
図、第１０図及び第１１図は第５実施例を示し、第１０
Ａ図〜第１０Ｃ図は、それぞれメインフロー、室内電動
膨張弁の開度制御についてのサブフロー及び再熱電動膨
張弁の開度制御についてのサブフローを示すフローチャ
ート図、第１１図は送風の状態量変化を示す空気線図、
第１２図及び第１３図は第６実施例を示し、第１２図は
再熱電動膨張弁の開度制御についてのサブフローを示す
フローチャート図、第１３図は送風の状態量変化を示す
空気線図、第１４図及び第１５図は第７実施例を示し、
第１４図は再熱電動膨張弁の開度制御についてのサブフ
ローを示すフローチャート図、第１５図は送風の状態量
変化を示す空気線図である。第１６図は従来の制御にお
ける空調空気の状態変化を示す空気線図である。 １　　圧縮機 ２　　室外熱交換器 （凝縮器） ５　　室内熱交換器 （蒸発器） １０ １ ０１ ０２ ０３ ０４ ０５ ｈｌ ｈ２ ｕ 再熱器 冷媒回路 室内電動膨張弁 （減圧弁） 開度制御手段 温度依存能力演算手段 湿度依存能力演算手段 能力制御手段 目標吹出温設定手段 吸込センサ （吸込空気温度検出手段） 吹出センサ （吹出温検出手段） 湿度センサ （湿度検出手段） 第 ４ 囮 第 医 第６ 図 第 図 ／ ２１ぎＲ８、 第 図 第８Ｂ 図 第８Ｃ 図 第１０８ｍ１ 第１０Ｃ図 第８Ａ 腐 第９ 図 第１０Ａ図 第１１ 冒 第１５ 馬 第１６ 茜 ２４６−

Claims (9)

【特許請求の範囲】
1. （１）圧縮機（１）、凝縮器（２）、開度の調節可能な
   減圧弁（５１）及び蒸発器（５）を順次接続してなる冷
   媒回路（１０）を備えた冷凍装置において、 吸込空気温度を検出する吸込空気温度検出手段（Ｔｈ１
   ）と、吸込空気の湿度を検出する湿度検出手段（Ｈｕ）
   と、上記吸込空気温度検出手段（Ｔｈ１）及び湿度検出
   手段（Ｈｕ）の出力を受け、吸込空気温度及び吸込空気
   湿度がそれぞれ設定温度及び設定湿度になるよう上記減
   圧弁（５１）の開度を制御する開度制御手段（１０１Ａ
   ）とを備えたことを特徴とする冷凍装置の運転制御装置
   。
2. （２）圧縮機（１）、凝縮器（２）、開度の調節可能な
   減圧弁（５１）及び蒸発器（５）を順次接続してなる冷
   媒回路（１０）を備えた冷凍装置において、 吸込空気温度を検出する吸込空気温度検出手段（Ｔｈ１
   ）と、吸込空気の湿度を検出する湿度検出手段（Ｈｕ）
   と、上記吸込空気温度検出手段（Ｔｈ１）で検出される
   吸込空気温度と設定温度との温度差に基づく要求能力を
   演算する温度依存能力演算手段（１０２）と、上記湿度
   検出手段（Ｈｕ）で検出される吸込空気湿度と設定湿度
   との湿度差に基づく要求能力を演算する湿度依存能力演
   算手段（１０３）と、蒸発器（５）の能力が上記両演算
   手段（１０２）、（１０３）で演算される両要求能力の
   うち大きい側の要求能力になるよう上記減圧弁（５１）
   の開度を制御する開度制御手段（１０１Ｂ）とを備えた
   ことを特徴とする冷凍装置の運転制御装置。
3. （３）圧縮機（１）、凝縮器（２）、開度の調節可能な
   減圧弁（５１）及び蒸発器（５）を順次接続してなる冷
   媒回路（１０）を備えた冷凍装置において、 吸込空気温度を検出する吸込空気温度検出手段（Ｔｈ１
   ）と、吸込空気の湿度を検出する湿度検出手段（Ｈｕ）
   と、上記吸込空気温度検出手段（Ｔｈ１）で検出される
   吸込空気温度と設定温度との温度差に基づく要求能力を
   演算する温度依存能力演算手段（１０２）と、上記湿度
   検出手段（Ｈｕ）で検出される吸込空気湿度と設定湿度
   との湿度差に基づく要求能力を演算する湿度依存能力演
   算手段（１０３）と、両要求能力のうち予め定められた
   優先要求能力が所定値以下になるまで蒸発器（５）の能
   力が上記優先要求能力になるよう上記減圧弁（５１）の
   開度を制御する一方、優先要求能力が所定値以下になる
   と蒸発器（５）の能力が他方の要求能力になるよう減圧
   弁（５１）の開度を制御する開度制御手段（１０１Ｃ）
   とを備えたことを特徴とする冷凍装置の運転制御装置。
4. （４）圧縮機（１）、凝縮器（２）、開度の調節可能な
   減圧弁（５１）及び蒸発器（５）を順次接続してなる冷
   媒回路（１０）を備えた冷凍装置において、 吸込空気温度を検出する吸込空気温度検出手段（Ｔｈ１
   ）と、吸込空気の湿度を検出する湿度検出手段（Ｈｕ）
   と、上記吸込空気温度検出手段（Ｔｈ１）で検出される
   吸込空気温度と設定温度との温度差に基づく要求能力を
   演算する温度依存能力演算手段（１０２）と、上記湿度
   検出手段（Ｈｕ）で検出される吸込空気湿度と設定湿度
   との湿度差に基づく要求能力を演算する湿度依存能力演
   算手段（１０３）と、蒸発器（５）の能力が両要求能力
   の合計値になるよう上記減圧弁（５１）の開度を制御す
   る開度制御手段（１０１Ｄ）とを備えたことを特徴とす
   る冷凍装置の運転制御装置。
5. （５）開度制御手段（１０１Ｄ）は、両要求能力のうち
   予め定められた優先要求能力が設定値以下になると、強
   制的にサーモオフにするよう制御するものである請求項
   （４）記載の冷凍装置の運転制御装置。
6. （６）圧縮機（１）、凝縮器（２）、開度の調節可能な
   減圧弁（５１）及び蒸発器（５）を順次接続してなる冷
   媒回路（１０）を備えた冷凍装置において、 蒸発器ファン（５７）の通風路の蒸発器（５）下流側に
   設置され、送風を加熱する再熱器（６）を備えるととも
   に、 吸込空気温度を検出する吸込空気温度検出手段（Ｔｈ１
   ）と、吸込空気の湿度を検出する湿度検出手段（Ｈｕ）
   と、除湿運転時、上記湿度検出手段（Ｈｕ）で検出され
   る吸込空気湿度が設定湿度になるよう減圧弁（５１）の
   開度を制御する開度制御手段（１０１Ｅ）と、除湿運転
   時、上記吸込空気温度検出手段（Ｔｈ１）で検出される
   吸込空気温度が設定温度になるよう上記再熱器（６）の
   能力を制御する能力制御手段（１０４Ａ）とを備えたこ
   とを特徴とする冷凍装置の運転制御装置。
7. （７）蒸発器ファン（５７）の通風路の蒸発器（５）下
   流側に設置され、送風を加熱する再熱器（６）を備える
   とともに、 温度依存能力演算手段（１０２）で演算される温度に基
   づく要求能力に応じて再熱器（６）の能力を制御する能
   力制御手段（１０４Ｂ）を備えた請求項（４）又は（５
   ）記載の冷凍装置の運転制御装置。
8. （８）蒸発器ファン（５７）の通風路の蒸発器（５）下
   流側に設置され、送風を加熱する再熱器（６）を備える
   とともに、 湿度依存能力演算手段（１０３）で演算される要求能力
   と温度依存能力演算手段（１０２）で演算される要求能
   力との要求能力差に応じて上記再熱器（６）の能力を制
   御する能力制御手段（１０４Ｃ）を備えた請求項（４）
   又は（５）記載の空気調和装置の運転制御装置。
9. （９）蒸発器ファン（５７）の通風路の蒸発器（５）下
   流側に設置され、送風を加熱する再熱器（６）を備える
   とともに、 吸込空気温度検出手段（Ｔｈ１）の出力を受け、吸込空
   気温度とその設定温度との温度差に基づき吹出空気温度
   の目標温度を設定する目標吹出温設定手段（１０５）と
   、吹出空気温度を検出する吹出温検出手段（Ｔｈ２）と
   、該吹出温検出手段（Ｔｈ２）の出力を受け、吹出空気
   温度が上記目標吹出温設定手段（１０５）で設定される
   目標吹出空気温度になるよう上記再熱器（６）の能力を
   制御する能力制御手段（１０４Ｄ）とを備えた請求項（
   ４）又は（５）記載の冷凍装置の運転制御装置。