JPH03261638A - 水硬性セメント - Google Patents
水硬性セメントInfo
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- JPH03261638A JPH03261638A JP2057955A JP5795590A JPH03261638A JP H03261638 A JPH03261638 A JP H03261638A JP 2057955 A JP2057955 A JP 2057955A JP 5795590 A JP5795590 A JP 5795590A JP H03261638 A JPH03261638 A JP H03261638A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B28/00—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements
- C04B28/02—Compositions of mortars, concrete or artificial stone, containing inorganic binders or the reaction product of an inorganic and an organic binder, e.g. polycarboxylate cements containing hydraulic cements other than calcium sulfates
- C04B28/04—Portland cements
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、モルタル、コンクリートの流動性を飛躍的に
改善し、線混水量を大幅に低減し、しかも強度、乾燥収
縮及び耐久性に優れた硬化体を得ることか可能な水硬性
セメントに関するものである。また、その強度発現性を
さらに改善した水硬性セメントに関するものである。
改善し、線混水量を大幅に低減し、しかも強度、乾燥収
縮及び耐久性に優れた硬化体を得ることか可能な水硬性
セメントに関するものである。また、その強度発現性を
さらに改善した水硬性セメントに関するものである。
土木・建築用モルタル及びコンクリートにおいては、硬
化体の強度及び耐久性の観点から、混線に使用する水量
をできるだけ低減し、密実な硬化体を形成することが重
要である。混線水量を低減し、かつ一定の流動性を保つ
には、一般には減水剤などの有機混和剤の相当量の使用
が必要であるが、その使用は、凝結の遅延及びスランプ
ロスの増大等の問題を引き起こし、また混和剤の材料価
格が高価であるため、モルタル及びコンクリートのコス
ト増を招き、好ましくない。このような観点から、でき
るだけ少量の混和剤の添加又は無添加で、しかも流動性
を改善したセメントの開発が望まれている。
化体の強度及び耐久性の観点から、混線に使用する水量
をできるだけ低減し、密実な硬化体を形成することが重
要である。混線水量を低減し、かつ一定の流動性を保つ
には、一般には減水剤などの有機混和剤の相当量の使用
が必要であるが、その使用は、凝結の遅延及びスランプ
ロスの増大等の問題を引き起こし、また混和剤の材料価
格が高価であるため、モルタル及びコンクリートのコス
ト増を招き、好ましくない。このような観点から、でき
るだけ少量の混和剤の添加又は無添加で、しかも流動性
を改善したセメントの開発が望まれている。
従来、セメント自身の流動性を改良するために、水と同
様な挙動を示す微粉粒子をセメントに添加する方法ある
いはセメントの粒度分布を広くする方法などが採用され
て来たが、これらの方法はセメントペーストについての
み試験され相応の効果を得ているが、モルタル及びコン
クリートに適用したときには必ずしも十分な流動性の低
減効果は得られなかった。
様な挙動を示す微粉粒子をセメントに添加する方法ある
いはセメントの粒度分布を広くする方法などが採用され
て来たが、これらの方法はセメントペーストについての
み試験され相応の効果を得ているが、モルタル及びコン
クリートに適用したときには必ずしも十分な流動性の低
減効果は得られなかった。
本発明者等は、セメントの粒度分布及び骨材の粒度分布
を詳細に調べた結果、モルタル及びコンクリートでは５
０〜３００μｍの粒度を持った固体粒子の量が極めて少
ないことが判明し、この粒度のボルトランドセメントク
リンカー。ボルトランドセメントおよびスラグ、フライ
アッシュ等のケイ酸質ポゾランの粒子をセメント中に混
合することにより、モルタル及びコンクリートの流動性
が飛躍的に改善されることを見出し、またさらに、これ
らの固体粒子の５μｍ以下のものの割合を増加させるこ
とにより、さらに高強度を得ることが可能であることを
見出して本発明を完成した。
を詳細に調べた結果、モルタル及びコンクリートでは５
０〜３００μｍの粒度を持った固体粒子の量が極めて少
ないことが判明し、この粒度のボルトランドセメントク
リンカー。ボルトランドセメントおよびスラグ、フライ
アッシュ等のケイ酸質ポゾランの粒子をセメント中に混
合することにより、モルタル及びコンクリートの流動性
が飛躍的に改善されることを見出し、またさらに、これ
らの固体粒子の５μｍ以下のものの割合を増加させるこ
とにより、さらに高強度を得ることが可能であることを
見出して本発明を完成した。
以下に本発明の詳細な説明する。
通常、ボルトランドセメントは塊状のクリンカーと石膏
を所定割合で混合し、これをボールミル又はローラー型
ミルで粉砕して製造される。これらミルで粉砕した場合
、第１図に示すように、セメント粒子は全体では０．１
〜８０μｍの範囲に分布するが、その９０％以上は直径
２．０〜５０μｍの粒子であり、早強セメントでは分布
は小径側ヘシフトするが、粒径の分布幅は狭くなる。ス
ラグセメント、フライアッシュセメント等の混合セメン
トは、ボルトランドセメントとスラグやフライアッシュ
等の混合材を粉砕し、各々の粉砕物を所定割合で混合し
て製造されるが、この場合も得られるセメント粉末はボ
ルトランドセメントと同程度の粒度分布を呈する。
を所定割合で混合し、これをボールミル又はローラー型
ミルで粉砕して製造される。これらミルで粉砕した場合
、第１図に示すように、セメント粒子は全体では０．１
〜８０μｍの範囲に分布するが、その９０％以上は直径
２．０〜５０μｍの粒子であり、早強セメントでは分布
は小径側ヘシフトするが、粒径の分布幅は狭くなる。ス
ラグセメント、フライアッシュセメント等の混合セメン
トは、ボルトランドセメントとスラグやフライアッシュ
等の混合材を粉砕し、各々の粉砕物を所定割合で混合し
て製造されるが、この場合も得られるセメント粉末はボ
ルトランドセメントと同程度の粒度分布を呈する。
一方骨材は細骨材と粗骨材からなり、ＪＡＳＳ ５には
、細骨材は５−ふるいを重量で８５％以上通過する骨材
、粗骨材は５ｇふるいに重量で８５％以上とどまる骨材
と定義されている。代表的な例では、第１図に示すよう
に、１５０μｍ以下の粒子は５％以下である。セメント
１：細骨材２のモルタルにおける固体部分の粒度分布（
体積率表示）を第２図に示す。モルタル及びコンクリー
トでは、粗骨材と細骨材の粒度分布は互いに重なり合う
が、セメントと細骨材の間では５０〜３００ａｍに分布
のギャップが存在する。
、細骨材は５−ふるいを重量で８５％以上通過する骨材
、粗骨材は５ｇふるいに重量で８５％以上とどまる骨材
と定義されている。代表的な例では、第１図に示すよう
に、１５０μｍ以下の粒子は５％以下である。セメント
１：細骨材２のモルタルにおける固体部分の粒度分布（
体積率表示）を第２図に示す。モルタル及びコンクリー
トでは、粗骨材と細骨材の粒度分布は互いに重なり合う
が、セメントと細骨材の間では５０〜３００ａｍに分布
のギャップが存在する。
セメントペーストの流動性を向上するには、充填したセ
メント粉体の実積率をあげ、粒子間の空隙を埋める水量
を少なくすることが必要であり、そのためにはセメント
の粒度分布を広くすること（たとえば、３０ｕｍ以上及
び１０μｍ以下の割合を増加すること）が有効である。
メント粉体の実積率をあげ、粒子間の空隙を埋める水量
を少なくすることが必要であり、そのためにはセメント
の粒度分布を広くすること（たとえば、３０ｕｍ以上及
び１０μｍ以下の割合を増加すること）が有効である。
この方法はセメントペーストでは効果が認められたが、
セメントの粒度分布の範囲のみについて検討されたにす
ぎず、モルタル及びコンクリートでは充分な効果が得ら
れなかった。実際にセメントはモルタル及びコンクリー
トで多用され、それらはセメント、細骨材及びセメント
、細骨材、粗骨材の混合物であり、これらの流動性を高
めるには、セメントのみならず細骨材及び粗骨材を含め
た混合物全体の充填性を高くする必要がある。従って、
本発明によれば、セメントと細骨材との間の５０−３０
０ μｍの粒径分布のギャップをボルトランドセメント
及び水硬性混合材で充填することにより、モルタルある
いはコンクリートの系全体の充填性を高め、流動性を大
幅に改善することができる。さらにこれと併せて、セメ
ント自体の粒度分布の幅を広くするために５μｍ以下の
ボルトランドセメントまたは各種混合材を混合すること
により、さらに流動性を改善することができる。
セメントの粒度分布の範囲のみについて検討されたにす
ぎず、モルタル及びコンクリートでは充分な効果が得ら
れなかった。実際にセメントはモルタル及びコンクリー
トで多用され、それらはセメント、細骨材及びセメント
、細骨材、粗骨材の混合物であり、これらの流動性を高
めるには、セメントのみならず細骨材及び粗骨材を含め
た混合物全体の充填性を高くする必要がある。従って、
本発明によれば、セメントと細骨材との間の５０−３０
０ μｍの粒径分布のギャップをボルトランドセメント
及び水硬性混合材で充填することにより、モルタルある
いはコンクリートの系全体の充填性を高め、流動性を大
幅に改善することができる。さらにこれと併せて、セメ
ント自体の粒度分布の幅を広くするために５μｍ以下の
ボルトランドセメントまたは各種混合材を混合すること
により、さらに流動性を改善することができる。
従って本発明は、ボルトランドセメントと、主として５
０〜３００μｍの粒子よりなる水硬性物質（ａ）とから
なる水硬性セメント（特許請求の範囲第１項の発明）を
提供するものであり、ここでボルトランドセメントと水
硬性物質（ａ）との重量割合は１００対１０〜１５０で
ある。更に、本発明は、上記水硬性物質（ａ）を含む水
硬性セメントと、主として５μｍ以下の粒子よりなる物
質（ｂ）とからなる水硬性セメント（特許請求の範囲第
３項の発明）を提供するものであり、ここで上記水硬性
物ｉｔ （ａ）を含む水硬性セメントと物質（ｂ）との
重量割合は１００対４５以下である。上記水硬性物質（
ａ）は５０〜３００μｍの粒子を８０％以上含むことが
好ましく、このような水硬性物質（ａ）としてはボルト
ランドセメントボルトランドセメントクリンカ−および
ケイ酸質ポゾラン、例えばスラグ、フライアッシュ等の
単独またはそれらの混合物が使用される。また、上記物
質（ｂ）は５μｍ以下の粒子を８０％以上含むことが好
ましく、このような物質（ｂ）としてはボルトランドセ
メント、ボルトランドセメントタリンカーケイ酸質ポゾ
ラン、例えばスラグ、フライアッシュ等および炭酸カル
シウム粉末の単独またはこれらの混合物が使用される。
０〜３００μｍの粒子よりなる水硬性物質（ａ）とから
なる水硬性セメント（特許請求の範囲第１項の発明）を
提供するものであり、ここでボルトランドセメントと水
硬性物質（ａ）との重量割合は１００対１０〜１５０で
ある。更に、本発明は、上記水硬性物質（ａ）を含む水
硬性セメントと、主として５μｍ以下の粒子よりなる物
質（ｂ）とからなる水硬性セメント（特許請求の範囲第
３項の発明）を提供するものであり、ここで上記水硬性
物ｉｔ （ａ）を含む水硬性セメントと物質（ｂ）との
重量割合は１００対４５以下である。上記水硬性物質（
ａ）は５０〜３００μｍの粒子を８０％以上含むことが
好ましく、このような水硬性物質（ａ）としてはボルト
ランドセメントボルトランドセメントクリンカ−および
ケイ酸質ポゾラン、例えばスラグ、フライアッシュ等の
単独またはそれらの混合物が使用される。また、上記物
質（ｂ）は５μｍ以下の粒子を８０％以上含むことが好
ましく、このような物質（ｂ）としてはボルトランドセ
メント、ボルトランドセメントタリンカーケイ酸質ポゾ
ラン、例えばスラグ、フライアッシュ等および炭酸カル
シウム粉末の単独またはこれらの混合物が使用される。
なお、一般に粉体の粒度を評価するのに、粒径の全範囲
を取り上げようとすると広いレンジが必要となるので、
８０％程度の分布幅を考えると取扱いが容易である。従
って、前記５０〜３００μｍの粒子および５μｍ以下の
粒子は、これらが必ずしも１００％からなる必要はない
が、流動性改善効果および高強度発現効果からは、これ
らの粒子を８０％以上含むことが好ましい。
を取り上げようとすると広いレンジが必要となるので、
８０％程度の分布幅を考えると取扱いが容易である。従
って、前記５０〜３００μｍの粒子および５μｍ以下の
粒子は、これらが必ずしも１００％からなる必要はない
が、流動性改善効果および高強度発現効果からは、これ
らの粒子を８０％以上含むことが好ましい。
以下の実施例によって、本発明を更に詳しく説明する。
実施例１
実験室で粉砕・分級調製し、粒径５０−３００μｍのも
のが８０％以上の高炉スラグ、普通セメントクリンカ−
又はフライアッシュ、粒径５μｍ以下のものが８０％以
上のシリカフニーム、スラグ、石灰石及びセメント粉末
及び普通ボルトランドセメント（プレーン３，３１０ｃ
ｉａ／ｇ、２μｍ残分９１．２％、５０μ朔残分２．５
％）を表−１に示す割合で配合して各種セメント試料を
調製した。これらの試料について、ペーストの標準軟度
水量１モルタルの物性試験を行った。標準軟度水量は、
ＪＩＳ Ｒ５２０１セメントの物理試験の中のセメント
の凝結試験方法に基づき測定した。モルタルの配合とし
てモルタルフローは第１図に示す粒度分布を持つコンク
リート用細砂を使用し、水セメント比０．３、砂セメン
ト比２．０ 、Ｋ水剤として花王社製マイティー１５０
（商品名）をセメントに対し０．５％添加して、混線・
調製したモルタルのフローを測定した。フロー試験はＪ
ＩＳ Ｒ５２０１の中のセメントの強さ試験に定めたフ
ローカップ及びフロー台を使用し行った。また前述のフ
ローが２００ｍｍになるように調製したモルタルの水量
と材令２８日の圧縮強度を測定した。強度試験の供試体
の底型及び養生、試験方法はＪＩＳ Ｒ５２０１に従っ
た。
のが８０％以上の高炉スラグ、普通セメントクリンカ−
又はフライアッシュ、粒径５μｍ以下のものが８０％以
上のシリカフニーム、スラグ、石灰石及びセメント粉末
及び普通ボルトランドセメント（プレーン３，３１０ｃ
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％）を表−１に示す割合で配合して各種セメント試料を
調製した。これらの試料について、ペーストの標準軟度
水量１モルタルの物性試験を行った。標準軟度水量は、
ＪＩＳ Ｒ５２０１セメントの物理試験の中のセメント
の凝結試験方法に基づき測定した。モルタルの配合とし
てモルタルフローは第１図に示す粒度分布を持つコンク
リート用細砂を使用し、水セメント比０．３、砂セメン
ト比２．０ 、Ｋ水剤として花王社製マイティー１５０
（商品名）をセメントに対し０．５％添加して、混線・
調製したモルタルのフローを測定した。フロー試験はＪ
ＩＳ Ｒ５２０１の中のセメントの強さ試験に定めたフ
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ローが２００ｍｍになるように調製したモルタルの水量
と材令２８日の圧縮強度を測定した。強度試験の供試体
の底型及び養生、試験方法はＪＩＳ Ｒ５２０１に従っ
た。
試験結果を表−１に示す。セメントペーストの標準軟度
水量は、普通ボルトランドセメント単味試料（１）の場
合２６゜７％であるが、全試料間では２５．８−２７．
０％の範囲であり、範囲は１．２％であり、平均値で割
った値は４．４％であり、変動範囲は小さい。しかしモ
ルタルにおけるフローは１４５ｍから２８５ｍｍの範囲
で変動する。普通セメント単味の試料（１）ではモルタ
ルフローは１４５ＩＩＩｌｌｌでアリ、フロー２００ｍ
にするには４２．４％の水量が必要であり、２８日圧縮
強度も４８５ｋｇｆ／ｃｉｉｌと低い。減水剤を４％増
量した場合試料（１′）に示すように、フローは１８７
ｍであり、水量は３３．１％に減少し、強度は６３０ｋ
ｇｆ／ｄに増加した。減水剤を添加しない試料（１“）
は、フローは１２５ｍｍ、水量は４８．５％で、強度は
３９０ｋｇｆ／ａｌであった。次に、粗粉粒子の割合の
増加により、フロー値は増大し、フロー値２００−の水
量は減少し、そのため２８日のモルタル強度は増加する
。高強度コンクリート用セメントとしては、フローを２
００ｍ＋以上、フロー２００ｍｍにする場合の水量を３
０％以下、２８日のモルタル強度を６００ｋｇｆ／ｃｄ
以上確保するのが望ましいと判断される。粗粉末（Ｂ）
がセメント（Ａ）に対して５．３％とした試料（２）は
モルタルフロー、フロー２００ｍｍの水量及び圧縮強度
とも目標値以下であり、また粗粒粉末をセメント（Ａ）
に対して２３３％とした試料（９）では目標値を満足し
ないが、粗粒粉末（Ｂ）をセメント（Ａ）に対し１１．
１−１５０％に設定した試料（３） 、 （４） 、
（５） 、 （６） 、 （７） 、 （８）の物性値
はすべての目標値を上回った。中でも試料（６）は モ
ルタルフＤ −２４５ｍｍ、フロー２００ｍ＋における
水量は２６．１％であり、２８日のモルタル強度は６９
０ｋｇｆ／ｃｄに達する。粗粉末（Ｂ）を高炉スラグ以
外の水硬性及びポゾラン反応性のあるセメントクリンカ
ー及びフライアッシュに変えた試料（１５） 、 （１
７）でも同様な結果が得られたが、ポゾラン反応性のな
い石灰石に変えた試料（２（ｂ）では流動性に関係する
モルタルフロー及びフロー２００ｍｍにする水量は目標
値を上回るが、圧縮強度は５２０ｋｇｆ／ｃ４と低く、
目標値を下回っている。粗粒部分は水硬性及びポゾラン
反応性を有するセメントクリンカ−、スラグ及びフライ
アッシュが望ましい。試料（３）〜（８）の粗粒部分（
Ｂ）の一部を５μｍ以下の粒子が８０％からなるスラグ
微粉末（Ｃ）で置換するとさらに流動性は改善され、水
量は減少し、モルタル強度は上昇する。
水量は、普通ボルトランドセメント単味試料（１）の場
合２６゜７％であるが、全試料間では２５．８−２７．
０％の範囲であり、範囲は１．２％であり、平均値で割
った値は４．４％であり、変動範囲は小さい。しかしモ
ルタルにおけるフローは１４５ｍから２８５ｍｍの範囲
で変動する。普通セメント単味の試料（１）ではモルタ
ルフローは１４５ＩＩＩｌｌｌでアリ、フロー２００ｍ
にするには４２．４％の水量が必要であり、２８日圧縮
強度も４８５ｋｇｆ／ｃｉｉｌと低い。減水剤を４％増
量した場合試料（１′）に示すように、フローは１８７
ｍであり、水量は３３．１％に減少し、強度は６３０ｋ
ｇｆ／ｄに増加した。減水剤を添加しない試料（１“）
は、フローは１２５ｍｍ、水量は４８．５％で、強度は
３９０ｋｇｆ／ａｌであった。次に、粗粉粒子の割合の
増加により、フロー値は増大し、フロー値２００−の水
量は減少し、そのため２８日のモルタル強度は増加する
。高強度コンクリート用セメントとしては、フローを２
００ｍ＋以上、フロー２００ｍｍにする場合の水量を３
０％以下、２８日のモルタル強度を６００ｋｇｆ／ｃｄ
以上確保するのが望ましいと判断される。粗粉末（Ｂ）
がセメント（Ａ）に対して５．３％とした試料（２）は
モルタルフロー、フロー２００ｍｍの水量及び圧縮強度
とも目標値以下であり、また粗粒粉末をセメント（Ａ）
に対して２３３％とした試料（９）では目標値を満足し
ないが、粗粒粉末（Ｂ）をセメント（Ａ）に対し１１．
１−１５０％に設定した試料（３） 、 （４） 、
（５） 、 （６） 、 （７） 、 （８）の物性値
はすべての目標値を上回った。中でも試料（６）は モ
ルタルフＤ −２４５ｍｍ、フロー２００ｍ＋における
水量は２６．１％であり、２８日のモルタル強度は６９
０ｋｇｆ／ｃｄに達する。粗粉末（Ｂ）を高炉スラグ以
外の水硬性及びポゾラン反応性のあるセメントクリンカ
ー及びフライアッシュに変えた試料（１５） 、 （１
７）でも同様な結果が得られたが、ポゾラン反応性のな
い石灰石に変えた試料（２（ｂ）では流動性に関係する
モルタルフロー及びフロー２００ｍｍにする水量は目標
値を上回るが、圧縮強度は５２０ｋｇｆ／ｃ４と低く、
目標値を下回っている。粗粒部分は水硬性及びポゾラン
反応性を有するセメントクリンカ−、スラグ及びフライ
アッシュが望ましい。試料（３）〜（８）の粗粒部分（
Ｂ）の一部を５μｍ以下の粒子が８０％からなるスラグ
微粉末（Ｃ）で置換するとさらに流動性は改善され、水
量は減少し、モルタル強度は上昇する。
微粉部分（Ｃ）を（Ａ） ＋ （Ｂ）に対して５．２％
にした試料（１（ｂ） テは、フローは２４ｏＩＩＩＩ
１１、水量は２５．８％、強度は７２０ｋｇｆ／ｃｔＪ
を示し、１１．１％にした試料（１１）では、フローは
２６０ｇを超え、水量は２４．２％に減少し、強度は７
３５ｋｇｆ ／ ａｌＴに達する。微粉部分（Ｃ）が（
Ａ）＋ （Ｂ）に対して４２．８％を超えた試料（１４
）の場合、流動性は顕著に低下する。微粉部分（Ｃ）を
（Ａ） ＋ （Ｂ）に対して１１．１−４２．８％とし
た試料（１１） 、 （１２） 、 （１３）は顕著に
優れた物性値を示す。試料（１１）では、減水剤を添加
しなくても（試料１１’）、フローは２００ｍｍを越え
、水量は２７．３％、強度は６５０ｋｇｆ／ｃｎを示し
た。微粉部分（Ｃ）をシリカフニーム、セメント粉末及
び石灰石に置き換えた場合（試料（１６）。
にした試料（１（ｂ） テは、フローは２４ｏＩＩＩＩ
１１、水量は２５．８％、強度は７２０ｋｇｆ／ｃｔＪ
を示し、１１．１％にした試料（１１）では、フローは
２６０ｇを超え、水量は２４．２％に減少し、強度は７
３５ｋｇｆ ／ ａｌＴに達する。微粉部分（Ｃ）が（
Ａ）＋ （Ｂ）に対して４２．８％を超えた試料（１４
）の場合、流動性は顕著に低下する。微粉部分（Ｃ）を
（Ａ） ＋ （Ｂ）に対して１１．１−４２．８％とし
た試料（１１） 、 （１２） 、 （１３）は顕著に
優れた物性値を示す。試料（１１）では、減水剤を添加
しなくても（試料１１’）、フローは２００ｍｍを越え
、水量は２７．３％、強度は６５０ｋｇｆ／ｃｎを示し
た。微粉部分（Ｃ）をシリカフニーム、セメント粉末及
び石灰石に置き換えた場合（試料（１６）。
（１８）、（１９） ）も同様に優れた物性値を示す。
実施例２
表−１の実施例の内、試料（５）と（１２）について、
規格試験及び他の物性の測定を行いその結果を示す。
規格試験及び他の物性の測定を行いその結果を示す。
市販のブレーン比表面積３，３００ｃｎｌ／ ｇの普通
ボルトランドセメント７０％及び５０−３００μｍの粒
子８５．４％の高炉スラグ粉末３０％からなるセメント
２−１及び同普通ボルトランドセメント５０％、同スラ
グ粉末３０％及び粒径５μｍ以下のものが８０％の粒子
よりなる高炉スラグ粉末２０％からなるセメント２−２
についての凝結試験及び第１図の粒度分布のコンクリー
ト用細砂を用いたセメントｌ：Ｔｄ）２のモルタルの強
度試験結果を示す。モルタルはフロー２００ｍｍ一定時
における水セメント比とし、混和剤として花王社製マイ
ティー１５０をセメントに対して０．５％添加して試験
をおこなった。結果は表−２に示す通りである。なお、
凝結試験はＪＩＳ−Ｒ５２０１のセメントの物理試験方
法の中の凝結試験に従い実施した。
ボルトランドセメント７０％及び５０−３００μｍの粒
子８５．４％の高炉スラグ粉末３０％からなるセメント
２−１及び同普通ボルトランドセメント５０％、同スラ
グ粉末３０％及び粒径５μｍ以下のものが８０％の粒子
よりなる高炉スラグ粉末２０％からなるセメント２−２
についての凝結試験及び第１図の粒度分布のコンクリー
ト用細砂を用いたセメントｌ：Ｔｄ）２のモルタルの強
度試験結果を示す。モルタルはフロー２００ｍｍ一定時
における水セメント比とし、混和剤として花王社製マイ
ティー１５０をセメントに対して０．５％添加して試験
をおこなった。結果は表−２に示す通りである。なお、
凝結試験はＪＩＳ−Ｒ５２０１のセメントの物理試験方
法の中の凝結試験に従い実施した。
本発明の水硬性セメントを使用すると、モルタル、コン
クリートの流動性を飛躍的に改善し、線混水量を大幅に
低減し、強度、乾燥収縮及び耐久性に優れる硬化体を得
ることが可能である。水セメント比及び使用水量を大幅
に低減したため、材令１日においても実用強度が得られ
、早強性に優れたモルタル、コンクリート硬化体を得る
ことができる。
クリートの流動性を飛躍的に改善し、線混水量を大幅に
低減し、強度、乾燥収縮及び耐久性に優れる硬化体を得
ることが可能である。水セメント比及び使用水量を大幅
に低減したため、材令１日においても実用強度が得られ
、早強性に優れたモルタル、コンクリート硬化体を得る
ことができる。
表−２
試製セメントの物性試験結果
第１図はセメントおよび細骨材の代表的な粒子別粒度分
布図、第２図はセメント１対細骨材２のモルタルにおけ
る固体粒子の粒度分布図である。 今ｉ与種 手続補正音 平成３年 ２月２３日
布図、第２図はセメント１対細骨材２のモルタルにおけ
る固体粒子の粒度分布図である。 今ｉ与種 手続補正音 平成３年 ２月２３日
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、ボルトランドセメントと、主として５０〜３００μ
ｍの粒子よりなる水硬性物質（ａ）とからなる水硬性セ
メント。 ２、ボルトランドセメント１００重量部と、主として５
０〜３００μｍの粒子よりなる水硬性物質（ａ）１０〜
１５０重量部とからなる請求項１に記載の水硬性セメン
ト。 ３、請求項１に記載の水硬性セメントと、主として５μ
ｍ以下の粒子よりなる物質（ｂ）とからなる水硬性セメ
ント。 ４、請求項１に記載の水硬性セメント１００重量部と、
主として５μｍ以下の粒子よりなる物質（ｂ）４５重量
部以下とからなる請求項３に記載の水硬性セメント。 ５、水硬性物質（ａ）が５０〜３００μｍの粒子を８０
％以上含む請求項１〜４の何れか１項に記載の水硬性セ
メント。 ６、物質（ｂ）が５μｍ以下の粒子を８０％以上含む請
求項３または４に記載の水硬性セメント。 ７、水硬性物質（ａ）がボルトランドセメント、ボルト
ランドセメントクリンカーおよびケイ酸質ポゾランの１
種またはそれ以上からなる請求項１〜５の何れか１項に
記載の水硬性セメント。 ８、物質（ｂ）がボルトランドセメント、ボルトランド
セメントクリンカー、ケイ酸質ポゾランおよび炭酸カル
シウム粉末の１種またはそれ以上からなる請求項３、４
または６の何れか１項に記載の水硬性セメント。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2057955A JPH0780695B2 (ja) | 1990-03-12 | 1990-03-12 | 水硬性セメント |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2057955A JPH0780695B2 (ja) | 1990-03-12 | 1990-03-12 | 水硬性セメント |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03261638A true JPH03261638A (ja) | 1991-11-21 |
| JPH0780695B2 JPH0780695B2 (ja) | 1995-08-30 |
Family
ID=13070452
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2057955A Expired - Lifetime JPH0780695B2 (ja) | 1990-03-12 | 1990-03-12 | 水硬性セメント |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0780695B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009234818A (ja) * | 2008-03-26 | 2009-10-15 | Ube Ind Ltd | 水硬性組成物およびその硬化体 |
| WO2011130482A3 (en) * | 2010-04-15 | 2012-02-02 | Roman Cement, Llc | Narrow psd hydraulic cement-scm blends, and methods for making same |
| WO2012150213A1 (de) * | 2011-05-05 | 2012-11-08 | Thyssenkrupp Polysius Ag | Verfahren und anlage zur herstellung eines hydraulischen bindemittels |
| JP2014172762A (ja) * | 2013-03-06 | 2014-09-22 | Taiheiyo Cement Corp | セメント含有粉体組成物および水硬性組成物 |
| USRE49415E1 (en) | 2011-10-20 | 2023-02-14 | Roman Cement, Llc | Particle packed cement-SCM blends |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58190856A (ja) * | 1982-04-30 | 1983-11-07 | 松下電工株式会社 | 建築用板の製造法 |
| JPS60191074A (ja) * | 1984-03-13 | 1985-09-28 | 松下電工株式会社 | 無機質硬化体の製法 |
| JPH01320241A (ja) * | 1988-06-22 | 1989-12-26 | Sekisui Chem Co Ltd | セメント組成物 |
-
1990
- 1990-03-12 JP JP2057955A patent/JPH0780695B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58190856A (ja) * | 1982-04-30 | 1983-11-07 | 松下電工株式会社 | 建築用板の製造法 |
| JPS60191074A (ja) * | 1984-03-13 | 1985-09-28 | 松下電工株式会社 | 無機質硬化体の製法 |
| JPH01320241A (ja) * | 1988-06-22 | 1989-12-26 | Sekisui Chem Co Ltd | セメント組成物 |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009234818A (ja) * | 2008-03-26 | 2009-10-15 | Ube Ind Ltd | 水硬性組成物およびその硬化体 |
| WO2011130482A3 (en) * | 2010-04-15 | 2012-02-02 | Roman Cement, Llc | Narrow psd hydraulic cement-scm blends, and methods for making same |
| WO2012150213A1 (de) * | 2011-05-05 | 2012-11-08 | Thyssenkrupp Polysius Ag | Verfahren und anlage zur herstellung eines hydraulischen bindemittels |
| USRE49415E1 (en) | 2011-10-20 | 2023-02-14 | Roman Cement, Llc | Particle packed cement-SCM blends |
| JP2014172762A (ja) * | 2013-03-06 | 2014-09-22 | Taiheiyo Cement Corp | セメント含有粉体組成物および水硬性組成物 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0780695B2 (ja) | 1995-08-30 |
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