JPH03265467A - 三相コンバータ回路 - Google Patents
三相コンバータ回路Info
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- JPH03265467A JPH03265467A JP6230390A JP6230390A JPH03265467A JP H03265467 A JPH03265467 A JP H03265467A JP 6230390 A JP6230390 A JP 6230390A JP 6230390 A JP6230390 A JP 6230390A JP H03265467 A JPH03265467 A JP H03265467A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、三相コンバータ回路に関し、詳しくは三相交
流電源からの入力電流の平均的な大きさがほぼ力率１の
正弦波となるように動作し、これにより直流電圧を出力
する三相高力率コンバータ回路に関する。
流電源からの入力電流の平均的な大きさがほぼ力率１の
正弦波となるように動作し、これにより直流電圧を出力
する三相高力率コンバータ回路に関する。
（従来の技術）
第４図は従来のこの種の三相コンバータ回路を示してい
る。
る。
図において、交流リアクトル１〜３の一方の端子は三相
交流入力端子Ｕ、Ｖ、Ｗに各々接続され。
交流入力端子Ｕ、Ｖ、Ｗに各々接続され。
また、他方の端子はトランジスタ４，５．６，７゜８．
９からなる三つの上下アーム対の中点端子に各々接続さ
れている。更に、この三つの上下アーム対は三相ブリッ
ジ接続され、その直流出力端子Ｐ、Ｎ間には電解コンデ
ンサ１６が接続されている。
９からなる三つの上下アーム対の中点端子に各々接続さ
れている。更に、この三つの上下アーム対は三相ブリッ
ジ接続され、その直流出力端子Ｐ、Ｎ間には電解コンデ
ンサ１６が接続されている。
また、トランジスタ４〜９には各々ダイオード１０〜１
５が逆方向に並列接続されている。
５が逆方向に並列接続されている。
このような回路構成において、トランジスタ４〜９のオ
ン・オフを制御回路（図示せず）により制御することで
、三相交流入力端子Ｕ、Ｖ、Ｗからの入力電流の平均的
な大きさがほぼ力率１の正弦波となるように動作し、直
流出力端子Ｐ、Ｎから平滑された直流電圧が出力される
ものである。
ン・オフを制御回路（図示せず）により制御することで
、三相交流入力端子Ｕ、Ｖ、Ｗからの入力電流の平均的
な大きさがほぼ力率１の正弦波となるように動作し、直
流出力端子Ｐ、Ｎから平滑された直流電圧が出力される
ものである。
（発明が解決しようとする課題）
上述した従来の回路では、コンバータのスイッチ素子と
してトランジスタが６個、整流素子としてダイオードが
６個、更に交流リアクトルが３個必要であるため、部品
点数が多く、装置の小形・軽量化、低価格化を行なうこ
とが困難であった。
してトランジスタが６個、整流素子としてダイオードが
６個、更に交流リアクトルが３個必要であるため、部品
点数が多く、装置の小形・軽量化、低価格化を行なうこ
とが困難であった。
本発明は上記問題点を解決するためになされたもので、
その目的とするところは、部品数の減少により回路構成
の簡略化、装置の小形・軽量化及び低価格化を可能にし
た三相コンバータ回路を提供することにある。
その目的とするところは、部品数の減少により回路構成
の簡略化、装置の小形・軽量化及び低価格化を可能にし
た三相コンバータ回路を提供することにある。
（課題を解決するための手段）
上記目的を達成するため、本発明は、従来の回路構成に
おいて三相ブリッジ接続された三つの上下アーム対のう
ち一つの上下アーム対にあるトランジスタ等のスイッチ
素子を除去し、この上下アーム対をダイオード等の整流
素子のみから構成すると共に、この整流素子のみからな
る一つの上下アーム対の中点端子に従来接続されていた
交流リアクトルをも削除し、必要なスイッチ素子及び交
流リアクトルの個数を削減したものである。
おいて三相ブリッジ接続された三つの上下アーム対のう
ち一つの上下アーム対にあるトランジスタ等のスイッチ
素子を除去し、この上下アーム対をダイオード等の整流
素子のみから構成すると共に、この整流素子のみからな
る一つの上下アーム対の中点端子に従来接続されていた
交流リアクトルをも削除し、必要なスイッチ素子及び交
流リアクトルの個数を削減したものである。
すなわち本発明は、三相ブリッジ整流回路により三相交
流電圧を全波整流した電圧より高い直流電圧を出力する
三相コンバータ回路において、前記三相ブリッジ整流回
路を構成する三つの上下アーム対のうち二つの上下アー
ム対は各々スイッチ素子を備え、これら二つの上下アー
ム対の中点端子と、二つの交流入力端子との間に第１及
び第２の交流リアクトルをそれぞれ接続し、かつ、他の
一つの上下アーム対を整流素子のみにより構成してこの
上下アーム対の中点端子を他の一つの交流入力端子に直
接接続し、前記三相ブリッジ整流回路の直流出力端子間
にコンデンサ等の蓄電手段を接続したものである。
流電圧を全波整流した電圧より高い直流電圧を出力する
三相コンバータ回路において、前記三相ブリッジ整流回
路を構成する三つの上下アーム対のうち二つの上下アー
ム対は各々スイッチ素子を備え、これら二つの上下アー
ム対の中点端子と、二つの交流入力端子との間に第１及
び第２の交流リアクトルをそれぞれ接続し、かつ、他の
一つの上下アーム対を整流素子のみにより構成してこの
上下アーム対の中点端子を他の一つの交流入力端子に直
接接続し、前記三相ブリッジ整流回路の直流出力端子間
にコンデンサ等の蓄電手段を接続したものである。
（作用）
本発明によれば、各相交流入力電圧の大小関係に着目し
た期間に応じて二つの上下アーム対のスイッチ素子のオ
ン・オフを制御することにより、従来の回路で必要とし
たスイッチ素子６個を４個に減らし、更に交流リアクト
ル３個を２個に減らした状態でも入力電流の平均的な大
きさがほぼ力率１の正弦波となるように動作させること
ができ。
た期間に応じて二つの上下アーム対のスイッチ素子のオ
ン・オフを制御することにより、従来の回路で必要とし
たスイッチ素子６個を４個に減らし、更に交流リアクト
ル３個を２個に減らした状態でも入力電流の平均的な大
きさがほぼ力率１の正弦波となるように動作させること
ができ。
これにより、三相高力率コンバータ回路の小形・軽量化
、低価格化が可能となる。
、低価格化が可能となる。
（実施例）
以下、図に沿って本発明の詳細な説明する。
第１図は、本発明の第１実施例を示すもので、第４図と
同一の構成要素には同一の符号を付しである。すなわち
、その回路構成は、交流リアクトル１．２の一方の端子
は二つの交流入力端子Ｕ。
同一の構成要素には同一の符号を付しである。すなわち
、その回路構成は、交流リアクトル１．２の一方の端子
は二つの交流入力端子Ｕ。
■に各々接続され、また、他方の端子はスイッチ素子と
してのトランジスタ４，５．６，７からなる二つの上下
アーム対の中点端子に各々接続されている。更に、これ
らのトランジスタ４〜７にはダイオード１０〜１３が逆
並列に各々接続されている。
してのトランジスタ４，５．６，７からなる二つの上下
アーム対の中点端子に各々接続されている。更に、これ
らのトランジスタ４〜７にはダイオード１０〜１３が逆
並列に各々接続されている。
一方、残りの一つの交流入力端子Ｗはダイオード１４．
１５のみからなる上下アーム対の中点端子に直接接続さ
れている。そして、トランジスタ４〜７及びダイオード
１０〜１５からなる三つの上下アーム対は三相ブリッジ
接続され、その直流出力端子Ｐ、Ｎ間には電解コンデン
サ１６が接続されている。
１５のみからなる上下アーム対の中点端子に直接接続さ
れている。そして、トランジスタ４〜７及びダイオード
１０〜１５からなる三つの上下アーム対は三相ブリッジ
接続され、その直流出力端子Ｐ、Ｎ間には電解コンデン
サ１６が接続されている。
このような回路構成において、交流リアクトル１．２の
インダクタンスｅ１ｔ ｉ＋２を同じ値に選ぶことに
より、入力電流の平均的な大きさがほぼ力率１の正弦波
となるように動作する原理について以下に説明する。
インダクタンスｅ１ｔ ｉ＋２を同じ値に選ぶことに
より、入力電流の平均的な大きさがほぼ力率１の正弦波
となるように動作する原理について以下に説明する。
第２図は交流入力端子Ｕ、Ｖ、Ｗに入力される三相交流
電圧波形を示しており、この第２図では、三相交流電圧
の一周期を期間Ａ−Ｌまで１２分割している。なお、こ
れらの期間Ａ−Ｌにおいて、三相交流電圧であるＵ相電
圧Ｖｕ、Ｖ相電圧Ｖｖ、Ｗ相電圧Ｖｗの関係は次のとお
りである。
電圧波形を示しており、この第２図では、三相交流電圧
の一周期を期間Ａ−Ｌまで１２分割している。なお、こ
れらの期間Ａ−Ｌにおいて、三相交流電圧であるＵ相電
圧Ｖｕ、Ｖ相電圧Ｖｖ、Ｗ相電圧Ｖｗの関係は次のとお
りである。
期間Ａ： Ｖｕ＞Ｖｗ＞Ｖｖ、Ｖｗ＞ＯＢ ： Ｖｕ＞
Ｖｗ＞Ｖｖ、Ｖｖ＜Ｏ Ｃ： Ｖｕ＞Ｖｖ＞Ｖｗ、Ｖｖ＜Ｏ Ｄ ： Ｖｕ＞Ｖｖ＞Ｖｗ、Ｖｖ＞Ｏ Ｅ ： Ｖｖ＞Ｖｕ＞Ｖｗ、Ｖｕ＞０ Ｆ ： Ｖｖ＞Ｖｕ＞Ｖｗｗ Ｖｕ＜ ＯＧ ： Ｖ
ｖ）Ｖｗ＞Ｖｕ、Ｖｗ＜Ｏ Ｈ： Ｖｖ＞Ｖｖ＞Ｖｕ、Ｖｗ＞ Ｏ Ｉ ： Ｖｗ＞Ｖｖ＞Ｖｕ、Ｖｖ＞ ＯＪ ： Ｖ
ｗ＞Ｖｖ＞Ｖｕ、Ｖｖ＜ＯＫ ： Ｖｗ＞Ｖｕ＞Ｖｖ、
Ｖｕ＜Ｏ Ｌ ： Ｖｗ＞Ｖｕ＞Ｖｖ、Ｖｕ＞ ０まず期間Ａでは
、上述のようにＶｕ、 Ｖｖ、 Ｖｖ各々の関係はＶｕ
＞Ｖｖ）Ｖｖであり、更にＶｗ＞０（Ｖ）（中性点電圧
）であるため、Ｖｖ＞（Ｖｕ＋Ｖｖ）となっている。こ
の期間では、第１図の実施例においてＶ相の上側アーム
のトランジスタ６をオンさせてやれば、まずＷ相からダ
イオード１４−トランジスタ６−交流リアクトル２−Ｖ
相の経路で電流が流れ、更にＵ相から交流リアクトル１
−ダイオード１０−トランジスタ６−交流リアクトル２
の経路で電流が流れ、交流リアクトル１及び２に各々エ
ネルギーが蓄積される。
Ｖｗ＞Ｖｖ、Ｖｖ＜Ｏ Ｃ： Ｖｕ＞Ｖｖ＞Ｖｗ、Ｖｖ＜Ｏ Ｄ ： Ｖｕ＞Ｖｖ＞Ｖｗ、Ｖｖ＞Ｏ Ｅ ： Ｖｖ＞Ｖｕ＞Ｖｗ、Ｖｕ＞０ Ｆ ： Ｖｖ＞Ｖｕ＞Ｖｗｗ Ｖｕ＜ ＯＧ ： Ｖ
ｖ）Ｖｗ＞Ｖｕ、Ｖｗ＜Ｏ Ｈ： Ｖｖ＞Ｖｖ＞Ｖｕ、Ｖｗ＞ Ｏ Ｉ ： Ｖｗ＞Ｖｖ＞Ｖｕ、Ｖｖ＞ ＯＪ ： Ｖ
ｗ＞Ｖｖ＞Ｖｕ、Ｖｖ＜ＯＫ ： Ｖｗ＞Ｖｕ＞Ｖｖ、
Ｖｕ＜Ｏ Ｌ ： Ｖｗ＞Ｖｕ＞Ｖｖ、Ｖｕ＞ ０まず期間Ａでは
、上述のようにＶｕ、 Ｖｖ、 Ｖｖ各々の関係はＶｕ
＞Ｖｖ）Ｖｖであり、更にＶｗ＞０（Ｖ）（中性点電圧
）であるため、Ｖｖ＞（Ｖｕ＋Ｖｖ）となっている。こ
の期間では、第１図の実施例においてＶ相の上側アーム
のトランジスタ６をオンさせてやれば、まずＷ相からダ
イオード１４−トランジスタ６−交流リアクトル２−Ｖ
相の経路で電流が流れ、更にＵ相から交流リアクトル１
−ダイオード１０−トランジスタ６−交流リアクトル２
の経路で電流が流れ、交流リアクトル１及び２に各々エ
ネルギーが蓄積される。
このときのＵ相、■相、Ｗ相の各電流Ｉｕ、 Ｉｖ。
Ｉｖの変化率ΔＩｕ、ΔＩｖ、ΔＩｗは交流リアクトル
１（インダクタンスａ、）と交流リアクトル２（同ＣＺ
）との関係がＣ１＝ａ、であり、かツＶ ｖ ） （Ｖ
ｕ＋Ｖｖ）であるため、直流出力端子Ｐの電位がＷ相
の電位にクランプされ、その結果以下のようになる。
１（インダクタンスａ、）と交流リアクトル２（同ＣＺ
）との関係がＣ１＝ａ、であり、かツＶ ｖ ） （Ｖ
ｕ＋Ｖｖ）であるため、直流出力端子Ｐの電位がＷ相
の電位にクランプされ、その結果以下のようになる。
ΔＩ ｕ ＝ （Ｖｕ −Ｖｗ）／ ａ□ΔＩ ｖ＝
（Ｖｖ −Ｖｗ）／ ｌ１２ΔＩｗ＝−（ΔＩｕ＋ΔＩ
ｖ） ＝ （Ｖｕ Ｖｗ＋Ｖｖ Ｖｖ）／ ａｔ＝ ３
（Ｖｗ）／ １１１ 次に、このトランジスタ６をオフさせてやれば、交流リ
アクトル１及び２に蓄えられていたエネルギーはＷ相か
らダイオード１４−電解コンデンサ１６−ダイオード１
３−交流リアクドル２−Ｖ相の経路と、Ｕ相から交流リ
アクトル１−ダイオード１〇−電解コンデンサ１６−ダ
イオード１３−交流リアクドル２−Ｖ相の経路とにより
放出されるため、電解コンデンサ１６が充電され、これ
らの交流リアクトル１，２はリセットされる。このよう
にトランジスタ６のオン・オフを一定の周期で繰り返す
ことにより、このコンバータ回路を昇圧型のコンＡ−タ
として動作させることができる。
（Ｖｖ −Ｖｗ）／ ｌ１２ΔＩｗ＝−（ΔＩｕ＋ΔＩ
ｖ） ＝ （Ｖｕ Ｖｗ＋Ｖｖ Ｖｖ）／ ａｔ＝ ３
（Ｖｗ）／ １１１ 次に、このトランジスタ６をオフさせてやれば、交流リ
アクトル１及び２に蓄えられていたエネルギーはＷ相か
らダイオード１４−電解コンデンサ１６−ダイオード１
３−交流リアクドル２−Ｖ相の経路と、Ｕ相から交流リ
アクトル１−ダイオード１〇−電解コンデンサ１６−ダ
イオード１３−交流リアクドル２−Ｖ相の経路とにより
放出されるため、電解コンデンサ１６が充電され、これ
らの交流リアクトル１，２はリセットされる。このよう
にトランジスタ６のオン・オフを一定の周期で繰り返す
ことにより、このコンバータ回路を昇圧型のコンＡ−タ
として動作させることができる。
ここで、この昇圧比を充分大きく設定しておけば、交流
リアクトル１，２のリセット時間はトランジスタ６のオ
ン期間に比べて充分小さくなり、その結果、Ｕ相、■相
、Ｗ相に流れる電流１ｕ。
リアクトル１，２のリセット時間はトランジスタ６のオ
ン期間に比べて充分小さくなり、その結果、Ｕ相、■相
、Ｗ相に流れる電流１ｕ。
Ｉｖ、Ｉｗの平均的な大きさは、前記した電流変化率Δ
Ｉｕ、ΔＩｖ、ΔＩｗの大きさに比例したものとなる。
Ｉｕ、ΔＩｖ、ΔＩｗの大きさに比例したものとなる。
そのため、トランジスタ６のオン・オフ期間を調節する
ことで、Ｗ相の電流Ｉｗの平均的な大きさの制御が可能
となる。
ことで、Ｗ相の電流Ｉｗの平均的な大きさの制御が可能
となる。
また、この時、Ｉｗの平均的な大きさを三相交流入力の
力率がほぼｌとなるような値に制御すれば、常に、Ｉｕ
の平均的大きさは同じく力率をほぼ１とするための値よ
り小さくなっている。そこで、トランジスタ６がオフさ
れている期間に新たにトランジスタ５をオンさせること
で、Ｕ相から交流リアクトル１−トランジスタ５−ダイ
オード１３−交流リアクドル２−Ｖ相の経路で電流を流
し、Ｗ相電流１ｗと無関係にＵ相電流Ｉｕを増加させる
ことが可能となる。
力率がほぼｌとなるような値に制御すれば、常に、Ｉｕ
の平均的大きさは同じく力率をほぼ１とするための値よ
り小さくなっている。そこで、トランジスタ６がオフさ
れている期間に新たにトランジスタ５をオンさせること
で、Ｕ相から交流リアクトル１−トランジスタ５−ダイ
オード１３−交流リアクドル２−Ｖ相の経路で電流を流
し、Ｗ相電流１ｗと無関係にＵ相電流Ｉｕを増加させる
ことが可能となる。
以上のことから、第２図に示す期間Ａにおいては、トラ
ンジスタ５及び６のオン・オフを調節することにより、
Ｕ相及びＷ相の電流Ｉｕ、Ｉｗの平均的な大きさを三相
交流入力の力率がほぼ１となるような領域で制御するこ
とが可能となる。
ンジスタ５及び６のオン・オフを調節することにより、
Ｕ相及びＷ相の電流Ｉｕ、Ｉｗの平均的な大きさを三相
交流入力の力率がほぼ１となるような領域で制御するこ
とが可能となる。
また、第２図における期間Ｂについても、同様にトラン
ジスタ５及び６の調節により制御が可能となり、更に期
間Ｇ及びＨについても、同様にトランジスタ４及び７の
調節により制御が可能となる。
ジスタ５及び６の調節により制御が可能となり、更に期
間Ｇ及びＨについても、同様にトランジスタ４及び７の
調節により制御が可能となる。
次に、期間Ｃにおいては、トランジスタ５をオンさせる
ことにより、Ｕ相から交流リアクトル１−トランジスタ
５−ダイオード１５−Ｗ相に電流を流し、交流リアクト
ル１にエネルギーを蓄え、トランジスタ５をオフするこ
とで、Ｕ相から交流リアクトル１−ダイオード１〇−電
解コンデンサ１６−ダイオード１５−Ｗ相の経路で交流
リアクトル１のエネルギーを電解コンデンサ１６に充電
し、交流リアクトル１をリセットして昇圧動作を行なう
。このトランジスタ５のオン・オフを調節することで、
Ｗ相電流Ｉｗの平均的な大きさを制御することが可能と
なる。
ことにより、Ｕ相から交流リアクトル１−トランジスタ
５−ダイオード１５−Ｗ相に電流を流し、交流リアクト
ル１にエネルギーを蓄え、トランジスタ５をオフするこ
とで、Ｕ相から交流リアクトル１−ダイオード１〇−電
解コンデンサ１６−ダイオード１５−Ｗ相の経路で交流
リアクトル１のエネルギーを電解コンデンサ１６に充電
し、交流リアクトル１をリセットして昇圧動作を行なう
。このトランジスタ５のオン・オフを調節することで、
Ｗ相電流Ｉｗの平均的な大きさを制御することが可能と
なる。
更に、トランジスタ５のオフしている期間にトランジス
タ６をオンさせることにより、Ｗ相電流１菫とは無関係
にＵ相から交流リアクトル１−ダイオード１０−トラン
ジスタ６−交流リアクトル２−■相の経路で電流を流し
、これにより交流リアクトル１及び２にエネルギーを蓄
積すると共に、トランジスタ６をオフさせればそのエネ
ルギーはＵ相から交流リアクトル１−ダイオード１〇−
電解コンデンサ１６−ダイオード１３−交流リアクドル
２−Ｖ相の経路で電解コンデンサ１６に充電される。
タ６をオンさせることにより、Ｗ相電流１菫とは無関係
にＵ相から交流リアクトル１−ダイオード１０−トラン
ジスタ６−交流リアクトル２−■相の経路で電流を流し
、これにより交流リアクトル１及び２にエネルギーを蓄
積すると共に、トランジスタ６をオフさせればそのエネ
ルギーはＵ相から交流リアクトル１−ダイオード１〇−
電解コンデンサ１６−ダイオード１３−交流リアクドル
２−Ｖ相の経路で電解コンデンサ１６に充電される。
このトランジスタ６のオン・オフを調節することで、Ｖ
相電流１ｖを制御することが可能となる。
相電流１ｖを制御することが可能となる。
以上のことから、期間Ｃにおいては、トランジスタ５及
び６のオン・オフを調節することにより。
び６のオン・オフを調節することにより。
Ｗ相及びＶ相の電流Ｉｗ、Ｉｖの平均的な大きさを三相
交流入力の力率がほぼ１となるような領域で制御するこ
とが可能となる。また１期間Ｆ、Ｉ。
交流入力の力率がほぼ１となるような領域で制御するこ
とが可能となる。また１期間Ｆ、Ｉ。
Ｌの時についても、同様に制御が可能となる。
次に期間りでは、トランジスタ５及び７をオンさせるこ
とにより、Ｕ相から交流リアクトル１−トランジスタ５
−ダイオード１５−ｗ相の経路と、■相から交流リアク
トル２−トランジスタ７−ダイオード１５−Ｗ相の経路
で電流を流し、各々交流リアクトル１及び２にエネルギ
ーを蓄えると共に、トランジスタ５をオフすることで、
交流リアクトル１に蓄えられたエネルギーをＵ相から交
流リアクトル１−ダイオード１〇−電解コンデンサ１６
−ダイオード１５−Ｗ相の経路で電解コンデンサ１６に
充電して昇圧動作を行ない、同様にトランジスタ７をオ
フすることで、交流リアクトル２に蓄えられたエネルギ
ーをＶ相から交流リアクトル２−ダイオード１２−電解
コンデンサ１６−ダイオード１５−ｗ相の経路で電解コ
ンデンサ１６に充電し、昇圧動作を行なう、ここで、ト
ランジスタ５及び７のオン・オフを各々調節することで
、Ｕ相及びＶ相の電流Ｉｕ、Ｉｖの平均的な大きさを三
相交流入力の力率がほぼ１となるような領域で制御する
ことが可能となる。また、期間Ｅ、Ｊ、にの時について
も同様に制御が可能となる。
とにより、Ｕ相から交流リアクトル１−トランジスタ５
−ダイオード１５−ｗ相の経路と、■相から交流リアク
トル２−トランジスタ７−ダイオード１５−Ｗ相の経路
で電流を流し、各々交流リアクトル１及び２にエネルギ
ーを蓄えると共に、トランジスタ５をオフすることで、
交流リアクトル１に蓄えられたエネルギーをＵ相から交
流リアクトル１−ダイオード１〇−電解コンデンサ１６
−ダイオード１５−Ｗ相の経路で電解コンデンサ１６に
充電して昇圧動作を行ない、同様にトランジスタ７をオ
フすることで、交流リアクトル２に蓄えられたエネルギ
ーをＶ相から交流リアクトル２−ダイオード１２−電解
コンデンサ１６−ダイオード１５−ｗ相の経路で電解コ
ンデンサ１６に充電し、昇圧動作を行なう、ここで、ト
ランジスタ５及び７のオン・オフを各々調節することで
、Ｕ相及びＶ相の電流Ｉｕ、Ｉｖの平均的な大きさを三
相交流入力の力率がほぼ１となるような領域で制御する
ことが可能となる。また、期間Ｅ、Ｊ、にの時について
も同様に制御が可能となる。
以上のことから、第１図の実施例において、トランジス
タ４〜７のオン・オフを各々調節することにより、三相
交流入力からの入力電流の平均的な大きさをほぼ力率１
の正弦波とすることが可能となる。
タ４〜７のオン・オフを各々調節することにより、三相
交流入力からの入力電流の平均的な大きさをほぼ力率１
の正弦波とすることが可能となる。
次に、第３図は本発明の第２実施例を示すものである。
この実施例では、交流リアクトル１，２の一方の端子は
交流入力端子Ｕ、■に各々接続され、また、他方の端子
はトランジスタ等のスイッチ素子１７、１８．１９．２
０からなる二つの上下アーム対の中点端子に各々接続さ
れている。更に、残りの交流入力端子Ｗはダイオード１
４．１５からなる上下アーム対の中点端子に直接接続さ
れている。そして、これらの三つの上下アーム対は三相
ブリッジ接続され、その直流出力端子Ｐ、Ｎ間には電解
コンデンサ１６が接続されている。
交流入力端子Ｕ、■に各々接続され、また、他方の端子
はトランジスタ等のスイッチ素子１７、１８．１９．２
０からなる二つの上下アーム対の中点端子に各々接続さ
れている。更に、残りの交流入力端子Ｗはダイオード１
４．１５からなる上下アーム対の中点端子に直接接続さ
れている。そして、これらの三つの上下アーム対は三相
ブリッジ接続され、その直流出力端子Ｐ、Ｎ間には電解
コンデンサ１６が接続されている。
このような回路構成において、交流リアクトル１．２の
インダクタンスＱ１．ａ、を同じ値に選ぶことにより、
入力電流の平均的な大きさがほぼ力率１の正弦波となる
ように動作する原理は前記第１実施例と同じであり、第
１図のトランジスタ４〜７のオン・オフの調節と同じ調
節を各々スイッチ素子１７〜２０のオン・オフの調節と
して行なう６更に、第１図におけるダイオード１０〜１
３の何れかに電流が流れる動作モード時についても、そ
のダイオードと同じ働きをするようにスイッチ素子１７
〜２０のうち何れか対応する素子のオン・オフを調節す
ることで、第１図と同一の動作が可能となる。
インダクタンスＱ１．ａ、を同じ値に選ぶことにより、
入力電流の平均的な大きさがほぼ力率１の正弦波となる
ように動作する原理は前記第１実施例と同じであり、第
１図のトランジスタ４〜７のオン・オフの調節と同じ調
節を各々スイッチ素子１７〜２０のオン・オフの調節と
して行なう６更に、第１図におけるダイオード１０〜１
３の何れかに電流が流れる動作モード時についても、そ
のダイオードと同じ働きをするようにスイッチ素子１７
〜２０のうち何れか対応する素子のオン・オフを調節す
ることで、第１図と同一の動作が可能となる。
以上の調節により、第１実施例と同様に三相交流入力端
子からの入力電流の平均的な大きさをほぼ力率１の正弦
波とすることが可能となる。
子からの入力電流の平均的な大きさをほぼ力率１の正弦
波とすることが可能となる。
（発明の効果）
以上のように本発明によれば、三相交流電源からの入力
電流の平均的な大きさがほぼ力率１の正弦波となるよう
に動作し、直流電圧を出力する三相高力率コンバータ回
路において、従来の回路に比べて必要とするスイッチ素
子を６個から４個に減らし、また、交流リアクトルを３
個から２個に減らすことができる。この結果、回路構成
の簡略化、装置の小形・軽量化、低価格化が可能になる
という効果がある。
電流の平均的な大きさがほぼ力率１の正弦波となるよう
に動作し、直流電圧を出力する三相高力率コンバータ回
路において、従来の回路に比べて必要とするスイッチ素
子を６個から４個に減らし、また、交流リアクトルを３
個から２個に減らすことができる。この結果、回路構成
の簡略化、装置の小形・軽量化、低価格化が可能になる
という効果がある。
第１図は本発明の第１実施例を示す回路図、第２図は第
１実施例の動作を説明するための交流入力電圧波形図、
第３図は本発明の第２実施例を示す回路図、第４図は従
来の技術を示す回路図である。 １〜３・・・交流リアクトル ４〜９・・・トランジスタ １０〜１５・・・ダイオード １６・・・電解コンデンサ １７〜２０・・・スイッチ素子
１実施例の動作を説明するための交流入力電圧波形図、
第３図は本発明の第２実施例を示す回路図、第４図は従
来の技術を示す回路図である。 １〜３・・・交流リアクトル ４〜９・・・トランジスタ １０〜１５・・・ダイオード １６・・・電解コンデンサ １７〜２０・・・スイッチ素子
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 三相ブリッジ整流回路により三相交流電圧を全波整流
した電圧より高い直流電圧を出力する三相コンバータ回
路において、 前記三相ブリッジ整流回路を構成する三つの上下アーム
対のうち二つの上下アーム対は各々スイッチ素子を備え
、これら二つの上下アーム対の中点端子と、二つの交流
入力端子との間に第１及び第２の交流リアクトルをそれ
ぞれ接続し、かつ、他の一つの上下アーム対を整流素子
のみにより構成してこの上下アーム対の中点端子を他の
一つの交流入力端子に直接接続し、前記三相ブリッジ整
流回路の直流出力端子間に蓄電手段を接続したことを特
徴とする三相コンバータ回路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6230390A JPH03265467A (ja) | 1990-03-12 | 1990-03-12 | 三相コンバータ回路 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6230390A JPH03265467A (ja) | 1990-03-12 | 1990-03-12 | 三相コンバータ回路 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03265467A true JPH03265467A (ja) | 1991-11-26 |
Family
ID=13196235
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6230390A Pending JPH03265467A (ja) | 1990-03-12 | 1990-03-12 | 三相コンバータ回路 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03265467A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04283261A (ja) * | 1990-09-28 | 1992-10-08 | General Electric Co <Ge> | 改良されたポリフェニレンエーテル−ポリエステル樹脂組成物 |
| JP2003504210A (ja) * | 1999-07-13 | 2003-02-04 | セルコ ソシエタ ア レスポンサビリタ リミタータ | アーク溶接機の発電機 |
-
1990
- 1990-03-12 JP JP6230390A patent/JPH03265467A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04283261A (ja) * | 1990-09-28 | 1992-10-08 | General Electric Co <Ge> | 改良されたポリフェニレンエーテル−ポリエステル樹脂組成物 |
| JP2003504210A (ja) * | 1999-07-13 | 2003-02-04 | セルコ ソシエタ ア レスポンサビリタ リミタータ | アーク溶接機の発電機 |
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