JPH03277542A - 耐食性の優れたフェライト系ステンレス鋼を母材とするチタンクラッド鋼板およびその製造方法 - Google Patents
耐食性の優れたフェライト系ステンレス鋼を母材とするチタンクラッド鋼板およびその製造方法Info
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- JPH03277542A JPH03277542A JP7678490A JP7678490A JPH03277542A JP H03277542 A JPH03277542 A JP H03277542A JP 7678490 A JP7678490 A JP 7678490A JP 7678490 A JP7678490 A JP 7678490A JP H03277542 A JPH03277542 A JP H03277542A
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- Japan
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、耐食性の優れたチタンクラッド鋼板およびそ
の製造方法に関するものである。
の製造方法に関するものである。
鋼は、安価で良好な機械的、熱的、電気的特性を有して
いるため、古くから非常に広い用途に使用されてきた。
いるため、古くから非常に広い用途に使用されてきた。
しかし綱には、そのまま使用すると短時間で錆びたり腐
食したりするという致命的な欠点がある。一方チタンは
、綱に比べると著しく耐食性が優れているので、腐食や
防錆の問題はほぼ解決するが、他の特性、例えば熱伝導
性、磁性、鋼との接合性などは綱とは異なった特性を有
している上に、著しく高価であるという欠点がある。そ
のため鋼をチタンで完全に代替することは、必ずしも技
術的経済的に容易ではない。
食したりするという致命的な欠点がある。一方チタンは
、綱に比べると著しく耐食性が優れているので、腐食や
防錆の問題はほぼ解決するが、他の特性、例えば熱伝導
性、磁性、鋼との接合性などは綱とは異なった特性を有
している上に、著しく高価であるという欠点がある。そ
のため鋼をチタンで完全に代替することは、必ずしも技
術的経済的に容易ではない。
これらの問題を解決する方法として、表面をチタン、母
材部を鋼としたクラツド鋼が使用されている。クラツド
鋼は、母材に目的とする特性に合致した綱を利用し、表
面に耐食性の優れたチタンを用いることで、優れた耐食
性を有しかつ目的とする特性を満足する材料である。
材部を鋼としたクラツド鋼が使用されている。クラツド
鋼は、母材に目的とする特性に合致した綱を利用し、表
面に耐食性の優れたチタンを用いることで、優れた耐食
性を有しかつ目的とする特性を満足する材料である。
しかしチタンクラッド鋼は、チタンと鋼の界面に脆いＦ
ｅ −Ｔｉ金属間化合物や、ＴｉＣなとの層が厚く生成
すると界面で剥離する危険があるために、溶鋼レベルで
行なう生産性の高い鋳包み法は適用できず、特殊な装置
を必要とする固相レベルでの接合により製造せざるを得
なかった。この結果、コストの高い材料にならざるを得
す、熱交換器や反応装置などの化学装置などで利用され
るに留っていた。
ｅ −Ｔｉ金属間化合物や、ＴｉＣなとの層が厚く生成
すると界面で剥離する危険があるために、溶鋼レベルで
行なう生産性の高い鋳包み法は適用できず、特殊な装置
を必要とする固相レベルでの接合により製造せざるを得
なかった。この結果、コストの高い材料にならざるを得
す、熱交換器や反応装置などの化学装置などで利用され
るに留っていた。
これに対して本発明者らは、ＴｉとＣｕの金属間化合物
を積極的に利用することで大気中でクラツド鋼の製造が
可能な方法を発明した（特開平１−１２２６７７号公報
）。この方法により、従来方法に比べて飛躍的にコスト
が低減したことから、建材や自動車部品などさらには家
電部品などの日用品への適用の要求が高まってきた。
を積極的に利用することで大気中でクラツド鋼の製造が
可能な方法を発明した（特開平１−１２２６７７号公報
）。この方法により、従来方法に比べて飛躍的にコスト
が低減したことから、建材や自動車部品などさらには家
電部品などの日用品への適用の要求が高まってきた。
ところで、チタンクラッド鋼板は耐食性が優れているが
、片面チタンクラッド鋼板では裏面（綱面）に、また両
面チタンクラッド鋼板でも切断した端面に母材の炭素鋼
が露出することになるので、その部分が腐食することは
必定である。建材や自動車部品などの薄鋼板の場合、切
断端面や裏面（鋼面）の腐食対策を行なうならば、表面
をチタンで覆い耐食性を向上させることの利点がほとん
ど消滅することになる。しかし化学装置などの厚板用途
のクラツド鋼の場合は、装置の設計で切断面を出さない
工夫をしたり、片面クラツド鋼では鋼面に塗装を施すな
どの防食対策が可能なために、網部分の耐食性を考慮す
る必要はなかった。従って現在の化学装置などに使用さ
れるチタンクラッド鋼厚板を圧延し、薄板としただけで
は、コスト的に薄板用途への実際の適用は不可能である
。
、片面チタンクラッド鋼板では裏面（綱面）に、また両
面チタンクラッド鋼板でも切断した端面に母材の炭素鋼
が露出することになるので、その部分が腐食することは
必定である。建材や自動車部品などの薄鋼板の場合、切
断端面や裏面（鋼面）の腐食対策を行なうならば、表面
をチタンで覆い耐食性を向上させることの利点がほとん
ど消滅することになる。しかし化学装置などの厚板用途
のクラツド鋼の場合は、装置の設計で切断面を出さない
工夫をしたり、片面クラツド鋼では鋼面に塗装を施すな
どの防食対策が可能なために、網部分の耐食性を考慮す
る必要はなかった。従って現在の化学装置などに使用さ
れるチタンクラッド鋼厚板を圧延し、薄板としただけで
は、コスト的に薄板用途への実際の適用は不可能である
。
［発明が解決しようとする課題〕
このように従来は著しくコストの高いチタンクラッド鋼
板は、薄板用途に用いることがなかったので、切断端面
や裏面の耐食性が問題視されることはなかった。すなわ
ち、切断面や裏面の耐食性まで考慮したチタンクラッド
薄鋼板はなかったのである。
板は、薄板用途に用いることがなかったので、切断端面
や裏面の耐食性が問題視されることはなかった。すなわ
ち、切断面や裏面の耐食性まで考慮したチタンクラッド
薄鋼板はなかったのである。
切断面の耐食性が劣るのは、母材に炭素鋼が使用されて
いるためである。従って、母材に耐食性の優れたステン
レス鋼を使用することが容易に考えられる。さらに材料
そのものに磁性が要求されたり、コストの低減を考慮す
ると、母材にはフェライト系ステンレス鋼の使用が考え
られる。しかし母材にフェライト系ステンレス鋼を使用
したチタンクラッドステンレス鋼は、通常のフェライト
系ステンレス鋼単独材で軟化や耐食性確保のために実施
している熱処理が、チタンと母材ないし中間媒接材との
界面の金属間化合物の粗大な成長によって不可能なため
、切断面のステンレス鋼部分の耐食性は、単独のステン
レス鋼の耐食性レベルに達しなかった。
いるためである。従って、母材に耐食性の優れたステン
レス鋼を使用することが容易に考えられる。さらに材料
そのものに磁性が要求されたり、コストの低減を考慮す
ると、母材にはフェライト系ステンレス鋼の使用が考え
られる。しかし母材にフェライト系ステンレス鋼を使用
したチタンクラッドステンレス鋼は、通常のフェライト
系ステンレス鋼単独材で軟化や耐食性確保のために実施
している熱処理が、チタンと母材ないし中間媒接材との
界面の金属間化合物の粗大な成長によって不可能なため
、切断面のステンレス鋼部分の耐食性は、単独のステン
レス鋼の耐食性レベルに達しなかった。
本発明は、素材を厳選し製造条件を定めることによって
、切断面や裏面の耐食性に優れたフェライト系ステンレ
ス鋼を母材とするチタンクラッド鋼板とその製造方法を
提供するものである。
、切断面や裏面の耐食性に優れたフェライト系ステンレ
ス鋼を母材とするチタンクラッド鋼板とその製造方法を
提供するものである。
チタンクラッドステンレス鋼の切断端面に露出したステ
ンレス鋼部分の耐食性は、そのステンレス鋼単独の場合
の耐食性レベルには達しないことは良く経験されること
である。本発明者らは、この原因として、従来述べられ
ているチタンとステンレス鋼のイオン化傾向の違いによ
る局部電池の形成によって、ステンレス鋼の腐食が促進
されること以外に、クラッド鋼板製造工程の熱プロセス
の影響が大きいことを見出した。
ンレス鋼部分の耐食性は、そのステンレス鋼単独の場合
の耐食性レベルには達しないことは良く経験されること
である。本発明者らは、この原因として、従来述べられ
ているチタンとステンレス鋼のイオン化傾向の違いによ
る局部電池の形成によって、ステンレス鋼の腐食が促進
されること以外に、クラッド鋼板製造工程の熱プロセス
の影響が大きいことを見出した。
通常フェライト系ステンレス鋼の熱延材は、再結晶と耐
食性維持のために７５０°Ｃ以上の温度で長時間の焼鈍
が不可欠である。チタンクラッドステンレス鋼でも、熱
延後母材のステンレス鋼（フェライト系ステンレス鋼）
の再結晶と耐食性維持を目的として、熱処理を行なう必
要があった。しかしクラツド鋼の場合、母材ステンレス
鋼で通常行なわれる長時間の焼鈍を行なうと、合せ材と
母材ないし中間媒接材の界面の金属間化合物が粗大に成
長して、クラツド鋼の加工性を致命的に劣化させる。こ
のために軟化が起こる程度の低温短時間の焼鈍しかでき
なかった。この結果、加工性はなんとか確保されるもの
の、耐食性の回復が十分ではないことになる。すなわち
チタンクラッドステンレス鋼は、母材ステンレス鋼の耐
食性が単独のステンレス鋼に比べると、明らかに劣化し
た状態でしか製造できなかったのである。
食性維持のために７５０°Ｃ以上の温度で長時間の焼鈍
が不可欠である。チタンクラッドステンレス鋼でも、熱
延後母材のステンレス鋼（フェライト系ステンレス鋼）
の再結晶と耐食性維持を目的として、熱処理を行なう必
要があった。しかしクラツド鋼の場合、母材ステンレス
鋼で通常行なわれる長時間の焼鈍を行なうと、合せ材と
母材ないし中間媒接材の界面の金属間化合物が粗大に成
長して、クラツド鋼の加工性を致命的に劣化させる。こ
のために軟化が起こる程度の低温短時間の焼鈍しかでき
なかった。この結果、加工性はなんとか確保されるもの
の、耐食性の回復が十分ではないことになる。すなわち
チタンクラッドステンレス鋼は、母材ステンレス鋼の耐
食性が単独のステンレス鋼に比べると、明らかに劣化し
た状態でしか製造できなかったのである。
本発明者らは、この両立しない条件を満たすべく母材ス
テンレス鋼と熱処理条件を種々検討した結果、母材ステ
ンレス鋼にＴｉないしＮｂを添加することで、焼鈍条件
を低温短時間としてもその耐食性の劣化が著しく減少す
ることを見出した。さらに母材中のＣ量を低減すること
によって、母材ステンレス鋼の耐食性を劣化させること
なく熱延板の焼鈍を省略できることを見出し、本発明を
完成した。
テンレス鋼と熱処理条件を種々検討した結果、母材ステ
ンレス鋼にＴｉないしＮｂを添加することで、焼鈍条件
を低温短時間としてもその耐食性の劣化が著しく減少す
ることを見出した。さらに母材中のＣ量を低減すること
によって、母材ステンレス鋼の耐食性を劣化させること
なく熱延板の焼鈍を省略できることを見出し、本発明を
完成した。
すなわち本発明は、
（１） Ｃ： ０．０３％以下、Ｓｉ：１．０％以下
、Ｍｎ：１，０％以下、Ｃｒ：１５％以上２７％以下、
Ｎ：０．０３％以下およびＴｉ：％Ｃと％Ｎの和の２倍
以上０．５％以下とＮｂ：％Ｃと％Ｎの和の４倍以上１
．０％以下の１種ないし２種を含み、残部ｒｅおよび不
可避不純物からなるフェライト系ステンレス鋼を母材と
し、合せ材がチタンないしチタン合金であるチタンクラ
ッドステンレス鋼板。
、Ｍｎ：１，０％以下、Ｃｒ：１５％以上２７％以下、
Ｎ：０．０３％以下およびＴｉ：％Ｃと％Ｎの和の２倍
以上０．５％以下とＮｂ：％Ｃと％Ｎの和の４倍以上１
．０％以下の１種ないし２種を含み、残部ｒｅおよび不
可避不純物からなるフェライト系ステンレス鋼を母材と
し、合せ材がチタンないしチタン合金であるチタンクラ
ッドステンレス鋼板。
（２） Ｃ： ０．０３％以下、Ｓｉ：１．０％以下
、Ｍｎ：１．０％以下、Ｃｒ：１５％以上２７％以下、
Ｎ：０．０３％以下およびＴｉ：％Ｃと％Ｎの和の２倍
以上０．５％以下とＮｂ：％Ｃと％Ｎの和の４倍以上１
．０％以下の１種ないし２種を含み、さらにＭｏ：４％
以下、Ｃｕ：１．０％以下、Ｎｉ：２．０％以下を単独
ないし複合で含み、残部Ｆｅおよび不可避不純物からな
るフェライト系ステンレス鋼を母材とし、合せ材がチタ
ンないしチタン合金であるチタンクラッドステンレス鋼
板。
、Ｍｎ：１．０％以下、Ｃｒ：１５％以上２７％以下、
Ｎ：０．０３％以下およびＴｉ：％Ｃと％Ｎの和の２倍
以上０．５％以下とＮｂ：％Ｃと％Ｎの和の４倍以上１
．０％以下の１種ないし２種を含み、さらにＭｏ：４％
以下、Ｃｕ：１．０％以下、Ｎｉ：２．０％以下を単独
ないし複合で含み、残部Ｆｅおよび不可避不純物からな
るフェライト系ステンレス鋼を母材とし、合せ材がチタ
ンないしチタン合金であるチタンクラッドステンレス鋼
板。
（３）組立スラブを熱間および冷間で圧延して製造する
チタンクラッドステンレス鋼板の製造において、熱延加
熱温度を９５０℃以下とし、熱延板焼鈍を行なうことな
く冷延し、その後最終焼鈍を行なうことを特徴とする前
記（１）又は（２）項記載のチタンクラッドステンレス
鋼板の製造方法、である。
チタンクラッドステンレス鋼板の製造において、熱延加
熱温度を９５０℃以下とし、熱延板焼鈍を行なうことな
く冷延し、その後最終焼鈍を行なうことを特徴とする前
記（１）又は（２）項記載のチタンクラッドステンレス
鋼板の製造方法、である。
次に本発明の限定条件とともに、作用について説明する
。
。
ＴｉやＮｂの添加による耐食性の改善理由は鋭意研究中
であるが、概ね次の様に考えている。すなわち、チタン
クラッドステンレス鋼板の熱延板の母材ステンレス鋼の
耐食性劣化は、熱延後冷却途中で母材ステンレス鋼中に
Ｃｒ炭化物が析出し、それに伴ってその近傍のＣｒ量が
減少する。この結果、Ｔｉとの局部電池の電位差が拡大
し腐食が促進されることになる。ＴｉやＮｂの添加によ
って析出炭化物がＣｒ炭化物からＴｉないしＮｂ炭化物
に変化するために、Ｃｒの減少がなくなって耐食性劣化
もなくなるものと考えている。
であるが、概ね次の様に考えている。すなわち、チタン
クラッドステンレス鋼板の熱延板の母材ステンレス鋼の
耐食性劣化は、熱延後冷却途中で母材ステンレス鋼中に
Ｃｒ炭化物が析出し、それに伴ってその近傍のＣｒ量が
減少する。この結果、Ｔｉとの局部電池の電位差が拡大
し腐食が促進されることになる。ＴｉやＮｂの添加によ
って析出炭化物がＣｒ炭化物からＴｉないしＮｂ炭化物
に変化するために、Ｃｒの減少がなくなって耐食性劣化
もなくなるものと考えている。
次に限定条件を示す。
母材ステンレス鋼中のＣは、Ｔｉ−￥）Ｎｂの歩留りを
低下させるために０．０３％を上限とした。
低下させるために０．０３％を上限とした。
母材ステンレス鋼中のＳｉおよびＭｎは、母材そのもの
の脱酸材として必要ではあるが、多量に添加すると熱間
加工性が劣化するため、それぞれ１．０％を上限とした
。
の脱酸材として必要ではあるが、多量に添加すると熱間
加工性が劣化するため、それぞれ１．０％を上限とした
。
母材ステンレス鋼中のＣｒは、母材の耐食性確保の点か
ら１５％を下限きした。母材の耐食性はＣｒ量が多い程
向上するが、靭性が劣化する上にコストの上昇が大きく
チタン単独の薄板より高価となってクラツド化の意味が
大きく減少するために、２７％を上限とした。
ら１５％を下限きした。母材の耐食性はＣｒ量が多い程
向上するが、靭性が劣化する上にコストの上昇が大きく
チタン単独の薄板より高価となってクラツド化の意味が
大きく減少するために、２７％を上限とした。
母材ステンレス鋼中のＮは、ＴｉやＮｂの歩留りを低下
させるために、０．０３％を上限とした。
させるために、０．０３％を上限とした。
母材ステンレス鋼のＴｉは、鋼中のＣやＮを固定しＣｒ
の炭化物生成を低減するために、母材ステンレス鋼の％
Ｃと％Ｎの和の２倍以上必要である。
の炭化物生成を低減するために、母材ステンレス鋼の％
Ｃと％Ｎの和の２倍以上必要である。
しかし多量に添加しても耐食性改善効果は変らず単にコ
ストのみ上昇してチタン単独の薄板より高価となってク
ラツド化の意味が大きく減少するために、０．５％を上
限とした。
ストのみ上昇してチタン単独の薄板より高価となってク
ラツド化の意味が大きく減少するために、０．５％を上
限とした。
母材ステンレス鋼のＮｂは、Ｔｉと同様に鋼中のＣやＮ
を固定しＣｒの炭化物生成を低減するために、母材ステ
ンレス鋼の％Ｃと％Ｎの和の４倍以上必要である。しか
し多量に添加しても耐食性改善効果は変らず、単にコス
トのみ上昇してチタン単独の薄板より高価となってクラ
ツド化の意味が大きく減少するために、１．０％を上限
とした。
を固定しＣｒの炭化物生成を低減するために、母材ステ
ンレス鋼の％Ｃと％Ｎの和の４倍以上必要である。しか
し多量に添加しても耐食性改善効果は変らず、単にコス
トのみ上昇してチタン単独の薄板より高価となってクラ
ツド化の意味が大きく減少するために、１．０％を上限
とした。
母材ステンレス鋼にＭｏ、 Ｃｕ、 Ｎｉを単独ないし
複合で添加すると一層の耐食性向上が得られるが、多量
の添加はコストの大きな上昇を招き、チタン単独の薄板
より高価となってクラツド化の意味が大きく減少するた
めに、それぞれ４％、１．０％。
複合で添加すると一層の耐食性向上が得られるが、多量
の添加はコストの大きな上昇を招き、チタン単独の薄板
より高価となってクラツド化の意味が大きく減少するた
めに、それぞれ４％、１．０％。
２％を上限とした。
またチタンクラッドステンレス鋼板の製造において、熱
延加熱温度が９５０°Ｃを超えるとチタンと母材ないし
中間媒接材との界面の金属間化合物が成長し、加工性が
劣化したりクラツド鋼の製造が不可能になるために、９
５０″Ｃを上限とした。
延加熱温度が９５０°Ｃを超えるとチタンと母材ないし
中間媒接材との界面の金属間化合物が成長し、加工性が
劣化したりクラツド鋼の製造が不可能になるために、９
５０″Ｃを上限とした。
以上示したとおり本発明によるチタンクランドステンレ
ス鋼板は、端面や裏面の耐食性を劣化させることなく製
造が可能であり、また製造性を阻害するような耐食性維
持手段を必要とせず製造することが可能となった。そし
て製造した本発明によるチタンクラッドステンレス鋼板
では、端面に露出したステンレス鋼部分は単独のステン
レス鋼と同等の耐食性を有しており、チタンとクランド
としたことによるステンレス鋼の耐食性劣化は見られな
い。
ス鋼板は、端面や裏面の耐食性を劣化させることなく製
造が可能であり、また製造性を阻害するような耐食性維
持手段を必要とせず製造することが可能となった。そし
て製造した本発明によるチタンクラッドステンレス鋼板
では、端面に露出したステンレス鋼部分は単独のステン
レス鋼と同等の耐食性を有しており、チタンとクランド
としたことによるステンレス鋼の耐食性劣化は見られな
い。
［実施例］
合せ材として純チタン板を使用し、母材として第１表に
化学組成を示したステンレス鋼を用いた片面チタンクラ
ッドステンレス針板（全厚み：１．０胴、クランド比率
＝５〜１０％）を製造した。製造したクラツド鋼板の裏
面に、０．２％Ｈ２０□を含有した５％ＮａＣ１水をＪ
ＩＳ−２２３７１に定められた条件で２時間噴霧した。
化学組成を示したステンレス鋼を用いた片面チタンクラ
ッドステンレス針板（全厚み：１．０胴、クランド比率
＝５〜１０％）を製造した。製造したクラツド鋼板の裏
面に、０．２％Ｈ２０□を含有した５％ＮａＣ１水をＪ
ＩＳ−２２３７１に定められた条件で２時間噴霧した。
母材の耐食性と比較するために、母材単独の薄板の表面
にも同時に噴霧した。試験後の赤錆発生の程度を第２表
に示した。表中の評点０は赤錆の発生なし、評点１は天
井に発生、評点２は流れ錆状に発生したものを示す。
にも同時に噴霧した。試験後の赤錆発生の程度を第２表
に示した。表中の評点０は赤錆の発生なし、評点１は天
井に発生、評点２は流れ錆状に発生したものを示す。
本発明方法による発明例は、いずれも本試験では裏面母
材部から赤錆を発生せず、母材のステンレス鋼単独の場
合の耐食性と同等であった。これに対して比較に示した
片面チタンクラッドステンレス鋼は、母材単独の薄板か
らは赤錆が発生しないにもかかわらず、クラツド鋼の裏
面からは赤錆が発生し、耐食性が劣った。
材部から赤錆を発生せず、母材のステンレス鋼単独の場
合の耐食性と同等であった。これに対して比較に示した
片面チタンクラッドステンレス鋼は、母材単独の薄板か
らは赤錆が発生しないにもかかわらず、クラツド鋼の裏
面からは赤錆が発生し、耐食性が劣った。
第２表
： ＪＩＳ−Ｚ２３７１の条件で０．２％１１．０２含
有５％ＮａＣｌ水を２時間噴霧 ：熱延で榮１ｍシたので未測定 ：冷延でｆｆ１ｌＷｉｌしたので熱延板で評価熱延加熱
温度が９５０°Ｃを超えた場合、熱延時に剥離し、クラ
ツド鋼板の製造が不可能であった。
有５％ＮａＣｌ水を２時間噴霧 ：熱延で榮１ｍシたので未測定 ：冷延でｆｆ１ｌＷｉｌしたので熱延板で評価熱延加熱
温度が９５０°Ｃを超えた場合、熱延時に剥離し、クラ
ツド鋼板の製造が不可能であった。
また、熱延板の焼鈍温度が９５０°Ｃを超えた場合、熱
延板で評価した裏面母材部の耐食性は母材のステンレス
鋼単独の場合と同等であったが、冷延時に剥離し、冷延
薄板の製造不可能であった。
延板で評価した裏面母材部の耐食性は母材のステンレス
鋼単独の場合と同等であったが、冷延時に剥離し、冷延
薄板の製造不可能であった。
以上説明したごとく本発明によれば、端面や裏面の耐食
性の優れたチタンクラッドステンレス鋼板の使用が可能
となった。この結果裏面や端面の耐食性低下を懸念する
ことなく建材や家電製品などの材料として使用すること
ができ、チタンの優れた耐食性を享受することができる
。またクラッドとすることにより、チタン薄板単独材の
使用に比べて、経済的な利益も大きい。
性の優れたチタンクラッドステンレス鋼板の使用が可能
となった。この結果裏面や端面の耐食性低下を懸念する
ことなく建材や家電製品などの材料として使用すること
ができ、チタンの優れた耐食性を享受することができる
。またクラッドとすることにより、チタン薄板単独材の
使用に比べて、経済的な利益も大きい。
Claims (3)
- （１）Ｃ：０．０３％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ
：１．０％以下、Ｃｒ：１５％以上２７％以下、Ｎ：０
．０３％以下およびＴｉ：％ｃと％Ｎの和の２倍以上０
．５％以下とＮｂ：％Ｃと％Ｎの和の４倍以上１．０％
以下の１種ないし２種を含み、残部Ｆｅおよび不可避不
純物からなるフェライト系ステンレス鋼を母材とし、合
せ材がチタンないしチタン合金である耐食性の優れたフ
ェライト系ステンレス鋼を母材とするチタンクラッド鋼
板。 - （２）Ｃ：０．０３％以下、Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ
：１．０％以下、Ｃｒ：１５％以上２７％以下、Ｎ：０
．０３％以下およびＴｉ：％Ｃと％Ｎの和の２倍以上０
．５％以下とＮｂ：％Ｃと％Ｎの和の４倍以上１．０％
以下の１種ないし２種を含み、さらにＭｏ：４％以下、
Ｃｕ：１．０％以下、Ｎｉ：２．０％以下を単独ないし
複合で含み、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなるフェ
ライト系ステンレス鋼を母材とし、合せ材がチタンない
しチタン合金である耐食性の優れたフェライト系ステン
レス鋼を母材とするチタンクラッド鋼板。 - （３）組立スラブを熱間および冷間で圧延して製造する
チタンクラッドステンレス鋼板の製造において、熱延加
熱温度を９５０℃以下とし、熱延板焼鈍を行なうことな
く冷延し、その後最終焼鈍を行なうことを特徴とする請
求項（１）または（２）記載の耐食性の優れたフェライ
ト系ステンレス鋼を母材とするチタンクラッド鋼板の製
造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2076784A JPH062385B2 (ja) | 1990-03-28 | 1990-03-28 | 耐食性の優れたフェライト系ステンレス鋼を母材とするチタンクラッド鋼板およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2076784A JPH062385B2 (ja) | 1990-03-28 | 1990-03-28 | 耐食性の優れたフェライト系ステンレス鋼を母材とするチタンクラッド鋼板およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03277542A true JPH03277542A (ja) | 1991-12-09 |
| JPH062385B2 JPH062385B2 (ja) | 1994-01-12 |
Family
ID=13615231
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2076784A Expired - Lifetime JPH062385B2 (ja) | 1990-03-28 | 1990-03-28 | 耐食性の優れたフェライト系ステンレス鋼を母材とするチタンクラッド鋼板およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH062385B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05163554A (ja) * | 1991-12-11 | 1993-06-29 | Nippon Steel Corp | 耐食性および溶接性の優れたラインパイプ |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56163240A (en) * | 1980-05-22 | 1981-12-15 | Asahi Chem Ind Co Ltd | Titanium clad steel plate |
| JPS60203378A (ja) * | 1984-03-29 | 1985-10-14 | Nippon Stainless Steel Co Ltd | チタンクラツドステンレス鋼材の製造方法 |
-
1990
- 1990-03-28 JP JP2076784A patent/JPH062385B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56163240A (en) * | 1980-05-22 | 1981-12-15 | Asahi Chem Ind Co Ltd | Titanium clad steel plate |
| JPS60203378A (ja) * | 1984-03-29 | 1985-10-14 | Nippon Stainless Steel Co Ltd | チタンクラツドステンレス鋼材の製造方法 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05163554A (ja) * | 1991-12-11 | 1993-06-29 | Nippon Steel Corp | 耐食性および溶接性の優れたラインパイプ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH062385B2 (ja) | 1994-01-12 |
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