JPH0328319A - ステンレス鋼製のパイプ継手およびその製造法 - Google Patents
ステンレス鋼製のパイプ継手およびその製造法Info
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- JPH0328319A JPH0328319A JP1163130A JP16313089A JPH0328319A JP H0328319 A JPH0328319 A JP H0328319A JP 1163130 A JP1163130 A JP 1163130A JP 16313089 A JP16313089 A JP 16313089A JP H0328319 A JPH0328319 A JP H0328319A
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/005—Heat treatment of ferrous alloys containing Mn
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/004—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr and Ni
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/10—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2201/00—Treatment for obtaining particular effects
- C21D2201/01—Shape memory effect
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- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
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- Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
- Y10T29/49826—Assembling or joining
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野］
本発明は，配管の締結に使用されるパイプ継手に係り，
特に形状記憶特性を発現すると共に耐隙間腐食性に優れ
たステンレス鋼製のパイプ継手に関するものである． 〔従来の技術と問題点〕 従来より配管の締結に使用されるパイプ継手には，フラ
ンジ継手．ねじ込み式パイプ継手，突き合わせ溶接式パ
イプ継手など多種多様なタイプのものがある．また．耐
食性が重要視される用途にはステンレス鋼製継手が使用
されている。しかしながら，このようなパイプ継手は機
械的な締め付け施工や溶接施工を必要とし，その施工精
度が漏洩に直接関係すると共に作業が繁雑であり，使用
箇所によってけ作業が不可能の場合もある．一方，Ｎｉ
−Ｔｉ合金やＣｕ合金などの形状記憶合金の用途として
上述のパイプ継手がある．これは形状記憶合金製継手の
内径を接続する配管の外径より小さく仕上げて形状記憶
させた後，継手を拡管し，次いで配管を両側から挿入し
．継手部分を適度の温度に加熱することで拡管前の寸法
に戻り締結がなされるものである。したがって．作業性
が極めて良好であることから．今後この種の形状記憶合
金製継手の需要が多く見込まれている．形状記憶合金と
しては上述のＮ Ｌ Ｔ ｉ合金やＣｕ合金などの非鉄
系の他．Ｆｅ−Ｐｄ系，Ｆｅ＝Ｎｉ系，ｐ’６−Ｍｎ系
等の鉄合金のものも知られている．このうち，Ｎｉ−Ｔ
Ｉ合金は形状記憶効果に優れ，かつ機械特性にも優れて
いることから，パイプ継手に使用された実績がある。し
かしながら， Ｎｉ−Ｔｉ合金は非常に高価であり，
また，パイプ継手に使用する場合，継手の内径を接続す
るパイプの外径より小さく仕上げた後，低温で継手を拡
管し，そのまま低温に保持した状態でパイプを両側から
挿入しなければならないという作業性の極めて悪いもの
であった． 一方，Ｆｅ−Ｍｎ系合金もパイプ継手用材としての可能
性があることが「溶接技術Ｊ ， １９８８年９月号，
Ｐ．７８〜８４に報告されている。
特に形状記憶特性を発現すると共に耐隙間腐食性に優れ
たステンレス鋼製のパイプ継手に関するものである． 〔従来の技術と問題点〕 従来より配管の締結に使用されるパイプ継手には，フラ
ンジ継手．ねじ込み式パイプ継手，突き合わせ溶接式パ
イプ継手など多種多様なタイプのものがある．また．耐
食性が重要視される用途にはステンレス鋼製継手が使用
されている。しかしながら，このようなパイプ継手は機
械的な締め付け施工や溶接施工を必要とし，その施工精
度が漏洩に直接関係すると共に作業が繁雑であり，使用
箇所によってけ作業が不可能の場合もある．一方，Ｎｉ
−Ｔｉ合金やＣｕ合金などの形状記憶合金の用途として
上述のパイプ継手がある．これは形状記憶合金製継手の
内径を接続する配管の外径より小さく仕上げて形状記憶
させた後，継手を拡管し，次いで配管を両側から挿入し
．継手部分を適度の温度に加熱することで拡管前の寸法
に戻り締結がなされるものである。したがって．作業性
が極めて良好であることから．今後この種の形状記憶合
金製継手の需要が多く見込まれている．形状記憶合金と
しては上述のＮ Ｌ Ｔ ｉ合金やＣｕ合金などの非鉄
系の他．Ｆｅ−Ｐｄ系，Ｆｅ＝Ｎｉ系，ｐ’６−Ｍｎ系
等の鉄合金のものも知られている．このうち，Ｎｉ−Ｔ
Ｉ合金は形状記憶効果に優れ，かつ機械特性にも優れて
いることから，パイプ継手に使用された実績がある。し
かしながら， Ｎｉ−Ｔｉ合金は非常に高価であり，
また，パイプ継手に使用する場合，継手の内径を接続す
るパイプの外径より小さく仕上げた後，低温で継手を拡
管し，そのまま低温に保持した状態でパイプを両側から
挿入しなければならないという作業性の極めて悪いもの
であった． 一方，Ｆｅ−Ｍｎ系合金もパイプ継手用材としての可能
性があることが「溶接技術Ｊ ， １９８８年９月号，
Ｐ．７８〜８４に報告されている。
しかしながら，鉄系の形状記憶合金は耐食性に劣るとい
う大きな欠点を有している．特開昭６７．２０１７６１
号公報にはＣｒなどを含有させて耐食性を改善させた例
もみられるが，Ｃｒ含有量が１０．０％以下と低いため
．いわゆるステンレス洞としての耐食性を有していると
は言い難い，また．特開昭６３−２１６９４６号公報も
耐食性を高めるためにＣｒを含有させることを教示して
いるが，実例では１０％までのＣｒ含有量であり，フエ
ライト生戒元素であるＣｒをこれ以上含有させた場合に
形状記憶特性をどのようにして有利に発現させるかにつ
いては教えていない． 一方，ステンレス鋼においては’ Ｓｃｒｉｐｔａ Ｍ
ｅｔａ−１１ｕｒｇｊｃａ ｊ， １９７７， ｖｏｌ
．５． Ｐ．６６３〜６６７にＳＵＳ３０４詞にて−１
９６℃で変形させ，次いで室温まで昇温することで形状
記憶効果を示すことが報告されているが，形状回復率は
小さく，実用化にはほど遠いものであった． （発明者らの知見事実〕 そこで本発明者等は優れた耐食性を有するＦｅ−Ｃｒ鋼
をベースにして形状記憶効果に及ぼす合金元素，加工熱
処理方法などの影響を鋭意研究したところ，Ｆｅ−Ｃｒ
鋼において焼鈍状態でδフエライト相やマルテンサイト
相が存在せず，オーステナイト単相とし，かつ室温以下
の低温域で変形させても転位や加工誘起マルテンサイト
（α″）の永久ひずみの生戒が抑制されるように適量
のＭｎ＋Ｓ１およびＣｏを含有させ，且つＣ，Ｎ，Ｎｉ
などの合金元素の含有量を適正にコントロールするなら
ば良好な形状記憶効果を示すこと，特に０”Ｃ以下の温
度域で変形させると加工誘起ε相の生戒が促進され，そ
の結果．変形後Ａｓ点（ｅ相がＴ相に変態を開始する温
度）以上に加熱することにより優れた形状記憶効果を示
すことを見出し．また室温以下の低温域での変形と４５
０℃以上の温度範囲での加熱処理を１回以上繰り返すこ
とで形状記憶効果が著しく向上することがわかった．こ
のような形状記憶ステンレス鋼はパイプ継手としても有
用であるが，このステンレス鋼は他のステンレス鋼と同
様一般の耐食性には優れるものの，パイプ継手として使
用される場合，耐隙間腐食性に劣るという問題が付随す
る。したがってこの問題も併せて解決されねばならない
。
う大きな欠点を有している．特開昭６７．２０１７６１
号公報にはＣｒなどを含有させて耐食性を改善させた例
もみられるが，Ｃｒ含有量が１０．０％以下と低いため
．いわゆるステンレス洞としての耐食性を有していると
は言い難い，また．特開昭６３−２１６９４６号公報も
耐食性を高めるためにＣｒを含有させることを教示して
いるが，実例では１０％までのＣｒ含有量であり，フエ
ライト生戒元素であるＣｒをこれ以上含有させた場合に
形状記憶特性をどのようにして有利に発現させるかにつ
いては教えていない． 一方，ステンレス鋼においては’ Ｓｃｒｉｐｔａ Ｍ
ｅｔａ−１１ｕｒｇｊｃａ ｊ， １９７７， ｖｏｌ
．５． Ｐ．６６３〜６６７にＳＵＳ３０４詞にて−１
９６℃で変形させ，次いで室温まで昇温することで形状
記憶効果を示すことが報告されているが，形状回復率は
小さく，実用化にはほど遠いものであった． （発明者らの知見事実〕 そこで本発明者等は優れた耐食性を有するＦｅ−Ｃｒ鋼
をベースにして形状記憶効果に及ぼす合金元素，加工熱
処理方法などの影響を鋭意研究したところ，Ｆｅ−Ｃｒ
鋼において焼鈍状態でδフエライト相やマルテンサイト
相が存在せず，オーステナイト単相とし，かつ室温以下
の低温域で変形させても転位や加工誘起マルテンサイト
（α″）の永久ひずみの生戒が抑制されるように適量
のＭｎ＋Ｓ１およびＣｏを含有させ，且つＣ，Ｎ，Ｎｉ
などの合金元素の含有量を適正にコントロールするなら
ば良好な形状記憶効果を示すこと，特に０”Ｃ以下の温
度域で変形させると加工誘起ε相の生戒が促進され，そ
の結果．変形後Ａｓ点（ｅ相がＴ相に変態を開始する温
度）以上に加熱することにより優れた形状記憶効果を示
すことを見出し．また室温以下の低温域での変形と４５
０℃以上の温度範囲での加熱処理を１回以上繰り返すこ
とで形状記憶効果が著しく向上することがわかった．こ
のような形状記憶ステンレス鋼はパイプ継手としても有
用であるが，このステンレス鋼は他のステンレス鋼と同
様一般の耐食性には優れるものの，パイプ継手として使
用される場合，耐隙間腐食性に劣るという問題が付随す
る。したがってこの問題も併せて解決されねばならない
。
本発明はこのような知見事実並びに背景のもとで，形状
記憶ステンレス鋼の耐隙間腐食性をも改善し，信頼性の
高いパイプ継手の提供を目的としたものである． 〔発明の構戒〕 本発明のパイプ継手は．重量％で，Ｃ：０．１０％以下
，Ｓｉ：３．０〜６．０％， Ｍｎ ： ６．０〜２
５．０％．Ｎ ｉ ： ７．０％以下，Ｃｒ：１０．Ｏ
超〜１７．０％、Ｎｉ．０２〜０．３０％， Ｃｏ
： ２．０〜１０．０％を含有し．かつ，Ｄ ＝ Ｎ
ｔ＋０．３０Ｘ Ｍｎ＋５６．８Ｘ Ｃ ＋１９．ＯＸ
Ｎ＋０．７３ｘ Ｃｏ−１．８５×〔Ｃｒ＋１．６Ｘ
Ｓｉ）で定義されるＤ値が−２６．０以上となるよう
に成分調整され，残部がＦｅならびに不可避的不純物か
らなるステンレス鋼のパイプ継手であって．表面に亜鉛
メッキが施され且つ鋼自身に形状記憶処理が施されてい
るステンレス鋼製のパイプ継手．更には，重量％で，Ｃ
：０％以下．Ｓｉ：３．０〜６．０％， Ｍｎ ：
６．０〜２５．０％，Ｎｉ：７．０％以下，Ｃｒ ：
１０．０超〜１７．０％， Ｎ ： ０．０２ 〜０
．３０％，Ｃｏ：２．０〜１０．０％を含有し，さらに
０．０５〜０．８％のＮｂ，０．０５ 〜０．８％のＶ
， ０．０５ 〜０．８％のＺｒ， ０．０５〜０．８
％のＴＩ． ２．０％以下のＭｏ， ２．Ｑ％以下のＣ
ｕの１種または２種以上を含有し，かつ， Ｄ ＝ ＮＩ＋０．３０Ｘ Ｍｎ＋５６．８Ｘ Ｃ
＋１９．ＯＸ Ｎ＋０．７３×Ｃｏ＋Ｃｕ １
．８５ｘ ［Ｃｒ＋１．６×Ｓｉ＋１．５Ｘ（Ｎｂ＋
Ｖ＋Ｚｒ＋Ｔｉ）＋Ｍｏ）で定義されるＤ値が−２６．
０以上となるように成分調整され．残部がＦｅならびに
不可避的不純物からなるステンレス鋼のパイプ継手であ
って，表面に亜鉛メッキが施され且つ鋼自身に形状記憶
処理が施されているステンレス鋼製のパイプ継手，であ
る． そして，かようなパイプ継手は．前記の成分組或からな
るステンレス鋼を素材として．これを所定の寸法形状に
管加工し，焼鈍したうえ．室温以下の温度での拡管と４
５０℃以上の温度での加熱処理を１回以上繰り返して最
終寸法に加工（第１次加工）した後に亜鉛メッキを施し
．次いで室温以下の温度で所望の寸法に拡管（第２次加
工）するという製造法．または， 該素材を所定の寸法形状に管加工して焼鈍したうえ，室
温以下の温度での拡管と４５０℃以上の温度での加熱処
理を１回以上繰り返して最終寸法に加工（第１次加工）
した後．室温以下の温度で所望の寸法に拡管（第２次加
工）し、次いで亜鉛メッキを施すという製造法にしたが
って製作する。
記憶ステンレス鋼の耐隙間腐食性をも改善し，信頼性の
高いパイプ継手の提供を目的としたものである． 〔発明の構戒〕 本発明のパイプ継手は．重量％で，Ｃ：０．１０％以下
，Ｓｉ：３．０〜６．０％， Ｍｎ ： ６．０〜２
５．０％．Ｎ ｉ ： ７．０％以下，Ｃｒ：１０．Ｏ
超〜１７．０％、Ｎｉ．０２〜０．３０％， Ｃｏ
： ２．０〜１０．０％を含有し．かつ，Ｄ ＝ Ｎ
ｔ＋０．３０Ｘ Ｍｎ＋５６．８Ｘ Ｃ ＋１９．ＯＸ
Ｎ＋０．７３ｘ Ｃｏ−１．８５×〔Ｃｒ＋１．６Ｘ
Ｓｉ）で定義されるＤ値が−２６．０以上となるよう
に成分調整され，残部がＦｅならびに不可避的不純物か
らなるステンレス鋼のパイプ継手であって．表面に亜鉛
メッキが施され且つ鋼自身に形状記憶処理が施されてい
るステンレス鋼製のパイプ継手．更には，重量％で，Ｃ
：０％以下．Ｓｉ：３．０〜６．０％， Ｍｎ ：
６．０〜２５．０％，Ｎｉ：７．０％以下，Ｃｒ ：
１０．０超〜１７．０％， Ｎ ： ０．０２ 〜０
．３０％，Ｃｏ：２．０〜１０．０％を含有し，さらに
０．０５〜０．８％のＮｂ，０．０５ 〜０．８％のＶ
， ０．０５ 〜０．８％のＺｒ， ０．０５〜０．８
％のＴＩ． ２．０％以下のＭｏ， ２．Ｑ％以下のＣ
ｕの１種または２種以上を含有し，かつ， Ｄ ＝ ＮＩ＋０．３０Ｘ Ｍｎ＋５６．８Ｘ Ｃ
＋１９．ＯＸ Ｎ＋０．７３×Ｃｏ＋Ｃｕ １
．８５ｘ ［Ｃｒ＋１．６×Ｓｉ＋１．５Ｘ（Ｎｂ＋
Ｖ＋Ｚｒ＋Ｔｉ）＋Ｍｏ）で定義されるＤ値が−２６．
０以上となるように成分調整され．残部がＦｅならびに
不可避的不純物からなるステンレス鋼のパイプ継手であ
って，表面に亜鉛メッキが施され且つ鋼自身に形状記憶
処理が施されているステンレス鋼製のパイプ継手，であ
る． そして，かようなパイプ継手は．前記の成分組或からな
るステンレス鋼を素材として．これを所定の寸法形状に
管加工し，焼鈍したうえ．室温以下の温度での拡管と４
５０℃以上の温度での加熱処理を１回以上繰り返して最
終寸法に加工（第１次加工）した後に亜鉛メッキを施し
．次いで室温以下の温度で所望の寸法に拡管（第２次加
工）するという製造法．または， 該素材を所定の寸法形状に管加工して焼鈍したうえ，室
温以下の温度での拡管と４５０℃以上の温度での加熱処
理を１回以上繰り返して最終寸法に加工（第１次加工）
した後．室温以下の温度で所望の寸法に拡管（第２次加
工）し、次いで亜鉛メッキを施すという製造法にしたが
って製作する。
このようにして得られたパイプ継手は１００〜８００℃
に加熱して室温に戻すことで第１次加工後の寸法形状に
回復するという形状記憶特性をもち且つ耐隙間腐食性に
優れる。
に加熱して室温に戻すことで第１次加工後の寸法形状に
回復するという形状記憶特性をもち且つ耐隙間腐食性に
優れる。
まず，本発明のパイプ継手を構戒する鋼の各成分量を前
記の範囲に限定する理由を説明する．Ｃは強力なオース
テナイト生戒元素であり，焼鈍状態でのδフエライト相
の生威の防止に有効に作用する。またＣは形状記憶効果
を向上させる有効な元素でもある．しかしながら．Ｃを
多量に含有させると室温以下の温度域での変形と４５０
℃以上の温度範囲での加熱処理をｌ回以上繰り返した場
合，Ｃｒ炭化物が生戒され耐食性，加工性が劣化するた
め，その上限を０．１０％とする．Ｓｔは変形時の永久
ひずみの発生を防止し，加工誘起ε相の生或を促進させ
優れた形状記憶効果を発現させる必須の元素であり．３
．０％以上の含有が必要である．しかしながら，Ｓｉは
強力なフエライト生戒元素であり，多量に含有させると
，焼鈍状態でδフエライト相が多量に残存するようにな
り形状記憶効果が低下し，また熱間加工性も劣化し製造
が困難となるため，Ｓｉの上限を６．０％とする． Ｍｎはオーステナイト生戒元素であり，焼鈍状態でδフ
エライト相の生戒を抑制するのに寄与する．またＭｎは
変形時の永久ひずみの発生を防止し，加工誘起ε相の生
威を促進させ形状記憶効果を高める有効な元素であり６
。θ％以上の含有が必要である．しかしながら，多量に
含有させると逆に加工誘起ε相の生戒を抑制するように
なり，形状記憶効果を低下させるようになるためその上
限を２５．０％とする． Ｎｌはオーステナイト生戒元素であり．焼鈍状態でδフ
エライト相の生成を防止するに有効な元素である．しか
しながら、Ｎｉは変形時の永久ひずみの発生を誘起し，
形状記憶効果を低下させるため，その上限を７．０％と
する． Ｃ『はステンレス鋼の必須元素であり優れた一般的耐食
性を得るには１０％を超える含有が必要である．またＣ
ｒは変形時の永久ひずみの生戒を抑制し，形状記憶効果
を向上させる元素でもある。
記の範囲に限定する理由を説明する．Ｃは強力なオース
テナイト生戒元素であり，焼鈍状態でのδフエライト相
の生威の防止に有効に作用する。またＣは形状記憶効果
を向上させる有効な元素でもある．しかしながら．Ｃを
多量に含有させると室温以下の温度域での変形と４５０
℃以上の温度範囲での加熱処理をｌ回以上繰り返した場
合，Ｃｒ炭化物が生戒され耐食性，加工性が劣化するた
め，その上限を０．１０％とする．Ｓｔは変形時の永久
ひずみの発生を防止し，加工誘起ε相の生或を促進させ
優れた形状記憶効果を発現させる必須の元素であり．３
．０％以上の含有が必要である．しかしながら，Ｓｉは
強力なフエライト生戒元素であり，多量に含有させると
，焼鈍状態でδフエライト相が多量に残存するようにな
り形状記憶効果が低下し，また熱間加工性も劣化し製造
が困難となるため，Ｓｉの上限を６．０％とする． Ｍｎはオーステナイト生戒元素であり，焼鈍状態でδフ
エライト相の生戒を抑制するのに寄与する．またＭｎは
変形時の永久ひずみの発生を防止し，加工誘起ε相の生
威を促進させ形状記憶効果を高める有効な元素であり６
。θ％以上の含有が必要である．しかしながら，多量に
含有させると逆に加工誘起ε相の生戒を抑制するように
なり，形状記憶効果を低下させるようになるためその上
限を２５．０％とする． Ｎｌはオーステナイト生戒元素であり．焼鈍状態でδフ
エライト相の生成を防止するに有効な元素である．しか
しながら、Ｎｉは変形時の永久ひずみの発生を誘起し，
形状記憶効果を低下させるため，その上限を７．０％と
する． Ｃ『はステンレス鋼の必須元素であり優れた一般的耐食
性を得るには１０％を超える含有が必要である．またＣ
ｒは変形時の永久ひずみの生戒を抑制し，形状記憶効果
を向上させる元素でもある。
しかしながらＣｒはフエライト生成元素であり多量に含
有させると焼鈍状態でδフエライト相が残存しやすくな
り．形状記憶効果を低下させるためその上県を１７．０
％とする． Ｎはオーステナイト生成元素であり，焼鈍状態でδフエ
ライト相の残存の防止に有効である．またＮは変形時の
永久ひずみの生戒を抑制し，形状記憶効果を向上させる
．さらにＮはパイプ継手に使用される際に必要となる引
き抜き抵抗力（強度）を増大させる有効な元素であり．
０．０２％以上含有させる必要がある．しかしながら
，多量のＮを含有させると鋼塊にブローホールが生威し
，健全な鋼塊が得られなくなるので１ その上限を０．
３０％とする． Ｃｏはオーステナイト生戒元素であり，焼鈍状熊でδフ
エライト相の残存の防止に有効である。
有させると焼鈍状態でδフエライト相が残存しやすくな
り．形状記憶効果を低下させるためその上県を１７．０
％とする． Ｎはオーステナイト生成元素であり，焼鈍状態でδフエ
ライト相の残存の防止に有効である．またＮは変形時の
永久ひずみの生戒を抑制し，形状記憶効果を向上させる
．さらにＮはパイプ継手に使用される際に必要となる引
き抜き抵抗力（強度）を増大させる有効な元素であり．
０．０２％以上含有させる必要がある．しかしながら
，多量のＮを含有させると鋼塊にブローホールが生威し
，健全な鋼塊が得られなくなるので１ その上限を０．
３０％とする． Ｃｏはオーステナイト生戒元素であり，焼鈍状熊でδフ
エライト相の残存の防止に有効である。
またＣＯは変形時の永久ひずみの生成を抑制し，加工誘
起ε相の生成を促進させ形状記憶効果を高める有効な元
素であり．２．０％以上の含有が必要である．しかしな
がら，Ｃｏを多量に含有させてもこれらの効果は飽和す
るため．その上限を１０．０％とする． Ｎｂ，Ｖ．ＺｒおよびＴｉは室温以下の温度での変形と
４５０℃以上での加熱処理の繰り返し時におけるＣｒ炭
化物の生威を抑制し，耐食性，加工性を維持するに有効
な元素であり．それぞれ０．０５％以上含有させるのが
よい．しかし，これらの元素はフエライト生戒元素であ
るため．焼鈍状態でδフエライト相が残存しやすくなり
，あまり多く含有すると形状記憶効果が低下するように
なるのでそれぞれの上限を０．８％とする． Ｍｏは耐食性を向上させる有効な元素である．しかし＋
Ｍｏはフエライト生戒元素であり，多量に含有させると
焼鈍状態でδフエライト相が残存し，形状記憶効果が低
下するためその上限を２．０％とする． Ｃｕは耐食性を向上させる元素である．またＣｕはオー
ステナイト生戒元素であり，焼鈍状態でのδフエライト
相の残存を防止させるに有効に作用する。これらの効果
は２．０％以上含有させても変化しないため，２．０％
を上限とする．Ｄ値は形状記憶効果を低下させる６フエ
ライト相の残存量を規制するもので，Ｄ値と合金元素と
の間の関係式は実験室的検討中に得られた経験式である
．Ｄ値が−２６，０未満では多量のδフエライト相が残
存し，形状記憶効果を低下させるようになる．したがっ
て，前記の各成分量の範囲においてさらにＤ値が−２６
．０以上となるように成分量調整することが必要である
． つぎに，本発明に従うパイプ継手の製造法並びに形状記
憶特性発現法について説明する．〔工程ｌ〕 前記の成分組成のステンレス鋼を室温または温間で圧延
後，焼鈍し，ついで造管してパイプ継手用素管とし，こ
れを所定の寸法形状に加工し．焼鈍する．本発明に従う
鋼は．焼鈍ままで（焼鈍温度に加熱後室温まで冷却した
状態で）δフエライト相およびマルテンサイト相が存在
せず，実質上オーステナイト相を呈する。
起ε相の生成を促進させ形状記憶効果を高める有効な元
素であり．２．０％以上の含有が必要である．しかしな
がら，Ｃｏを多量に含有させてもこれらの効果は飽和す
るため．その上限を１０．０％とする． Ｎｂ，Ｖ．ＺｒおよびＴｉは室温以下の温度での変形と
４５０℃以上での加熱処理の繰り返し時におけるＣｒ炭
化物の生威を抑制し，耐食性，加工性を維持するに有効
な元素であり．それぞれ０．０５％以上含有させるのが
よい．しかし，これらの元素はフエライト生戒元素であ
るため．焼鈍状態でδフエライト相が残存しやすくなり
，あまり多く含有すると形状記憶効果が低下するように
なるのでそれぞれの上限を０．８％とする． Ｍｏは耐食性を向上させる有効な元素である．しかし＋
Ｍｏはフエライト生戒元素であり，多量に含有させると
焼鈍状態でδフエライト相が残存し，形状記憶効果が低
下するためその上限を２．０％とする． Ｃｕは耐食性を向上させる元素である．またＣｕはオー
ステナイト生戒元素であり，焼鈍状態でのδフエライト
相の残存を防止させるに有効に作用する。これらの効果
は２．０％以上含有させても変化しないため，２．０％
を上限とする．Ｄ値は形状記憶効果を低下させる６フエ
ライト相の残存量を規制するもので，Ｄ値と合金元素と
の間の関係式は実験室的検討中に得られた経験式である
．Ｄ値が−２６，０未満では多量のδフエライト相が残
存し，形状記憶効果を低下させるようになる．したがっ
て，前記の各成分量の範囲においてさらにＤ値が−２６
．０以上となるように成分量調整することが必要である
． つぎに，本発明に従うパイプ継手の製造法並びに形状記
憶特性発現法について説明する．〔工程ｌ〕 前記の成分組成のステンレス鋼を室温または温間で圧延
後，焼鈍し，ついで造管してパイプ継手用素管とし，こ
れを所定の寸法形状に加工し．焼鈍する．本発明に従う
鋼は．焼鈍ままで（焼鈍温度に加熱後室温まで冷却した
状態で）δフエライト相およびマルテンサイト相が存在
せず，実質上オーステナイト相を呈する。
〔工程２〕
咳管を室温以下の温度での拡管と４５０℃以上での加熱
処理を繰り返して最終寸法に加工（第１次加工）する．
室温以下の温度での拡管により加工誘起ε相の生戒が促
進されるが．その拡管温度が低温であるほどε相の生＄
．量が増大し，この結果Ａｓ点以上に加熱することでよ
り優れた形状記憶効果が発現される。なお，１次加工後
の内径寸法はこのパイプ継手に挿入する接続用パイプの
外径よりも小さく仕上げる． （工程３〕 該管に亜鉛メッキを施す．亜鉛メッキは電気あるいは溶
融亜鉛メッキ処理などで行い．該素管表面に亜鉛メッキ
層を生成させる。これにより，本発明鋼がパイプ継手と
して使用されても優れた耐隙間腐食性を発現する．また
．この亜鉛メンキ層は一種のクッション材の効果を発現
し，パイプ継手のシール性をより一層向上させる． 〔工程４〕 該管を室温以下の温度において内径寸法が挿入するパイ
プの外径よりも大きくなるまで拡管（第２次加工）しパ
イプ継手とする。室温以下の温度域で拡管することによ
り加工誘起と相の生威が促進されるが，低瓜はどε相の
生或量が増加する．この結果，Ａｓ点以上に加熱するこ
とでより優れた形状記憶効果が発現される． なお，前記の〔工程３〕と〔工程４〕の順序を逆にした
製造法を採用することもできる．すなわち，該管を室温
以下の温度で内径寸法が挿入するパイプの外径よりも大
きくなるまで拡管（第２次加工）してから，亜鉛メッキ
を施してもよい．ただし，この場合の亜鉛メッキは．そ
の処理温度が１００℃以上になると第２次加工で生威し
たε相がγ相へ変態し初め，パイプ継手として使用する
前にに形状回復が生じてしまうことになる．したがって
，この場合の亜鉛メッキ処理温度は１００℃以下で行な
うのがよい． 以上の製造法に従って得られた本発明のパイプ継手は．
１００〜８００℃に加熱して室温に戻すと第１次加工の
形状に復元するという形状記憶特性を有する。したがっ
て，このパイプ継手を使用してパイプを接続するさい，
締結するパイプをこの継手に挿入し，継手部を１００℃
〜８００”Ｃの温度に加熱してから室温に戻せば緊締さ
れることになる。
処理を繰り返して最終寸法に加工（第１次加工）する．
室温以下の温度での拡管により加工誘起ε相の生戒が促
進されるが．その拡管温度が低温であるほどε相の生＄
．量が増大し，この結果Ａｓ点以上に加熱することでよ
り優れた形状記憶効果が発現される。なお，１次加工後
の内径寸法はこのパイプ継手に挿入する接続用パイプの
外径よりも小さく仕上げる． （工程３〕 該管に亜鉛メッキを施す．亜鉛メッキは電気あるいは溶
融亜鉛メッキ処理などで行い．該素管表面に亜鉛メッキ
層を生成させる。これにより，本発明鋼がパイプ継手と
して使用されても優れた耐隙間腐食性を発現する．また
．この亜鉛メンキ層は一種のクッション材の効果を発現
し，パイプ継手のシール性をより一層向上させる． 〔工程４〕 該管を室温以下の温度において内径寸法が挿入するパイ
プの外径よりも大きくなるまで拡管（第２次加工）しパ
イプ継手とする。室温以下の温度域で拡管することによ
り加工誘起と相の生威が促進されるが，低瓜はどε相の
生或量が増加する．この結果，Ａｓ点以上に加熱するこ
とでより優れた形状記憶効果が発現される． なお，前記の〔工程３〕と〔工程４〕の順序を逆にした
製造法を採用することもできる．すなわち，該管を室温
以下の温度で内径寸法が挿入するパイプの外径よりも大
きくなるまで拡管（第２次加工）してから，亜鉛メッキ
を施してもよい．ただし，この場合の亜鉛メッキは．そ
の処理温度が１００℃以上になると第２次加工で生威し
たε相がγ相へ変態し初め，パイプ継手として使用する
前にに形状回復が生じてしまうことになる．したがって
，この場合の亜鉛メッキ処理温度は１００℃以下で行な
うのがよい． 以上の製造法に従って得られた本発明のパイプ継手は．
１００〜８００℃に加熱して室温に戻すと第１次加工の
形状に復元するという形状記憶特性を有する。したがっ
て，このパイプ継手を使用してパイプを接続するさい，
締結するパイプをこの継手に挿入し，継手部を１００℃
〜８００”Ｃの温度に加熱してから室温に戻せば緊締さ
れることになる。
すなわち．本発明鋼のＡｓ点は室瓜付近に存在するため
．加熱はこれを超える温度．好ましくは１００℃以上．
より好ましくは２００℃以上で行うと，第２次加工の拡
管にて生戒されたと相がγ相に変態することで形状記憶
効果が発現し．拡管前の寸法（第１次加工の寸法）に回
復しようとする結果挿入したパイプが継手によって締め
つけられるわけである．しかし，加熱温度が８００℃以
上になると締めつけ力が低下し，パイプ継手として必要
な引き抜き強度が低下するため，加熱温度は８００℃以
下とする必要がある。
．加熱はこれを超える温度．好ましくは１００℃以上．
より好ましくは２００℃以上で行うと，第２次加工の拡
管にて生戒されたと相がγ相に変態することで形状記憶
効果が発現し．拡管前の寸法（第１次加工の寸法）に回
復しようとする結果挿入したパイプが継手によって締め
つけられるわけである．しかし，加熱温度が８００℃以
上になると締めつけ力が低下し，パイプ継手として必要
な引き抜き強度が低下するため，加熱温度は８００℃以
下とする必要がある。
以下に本発明の代表的実施例を挙げる。
第１表に示す合金を高周波溶解にて溶製した．Ａ１〜Ａ
１５鋼は本発明鋼，Ｂｌ〜Ｂ４鋼は比較洞である。これ
らの綱を鍛造，熱間圧延により３ｍｍ厚さとし，次いで
焼鈍．冷間圧延を繰り返してｌ４１０厚みの焼鈍板とし
た。
１５鋼は本発明鋼，Ｂｌ〜Ｂ４鋼は比較洞である。これ
らの綱を鍛造，熱間圧延により３ｍｍ厚さとし，次いで
焼鈍．冷間圧延を繰り返してｌ４１０厚みの焼鈍板とし
た。
この焼鈍板をスリットし，ＴＩＧ溶接にて内径２２ＩＩ
Ｉ＋１のパイプを作威した後，内径１８．０ｍ−まで芯
抜きし，次いで１０５０”Ｃで焼鈍し．次いで−７３℃
でパイプ内径の増加率が約６％の拡管と， ６００℃
Ｘ１５分の加熱処理を２回以上繰り返して形状記憶処理
を行い，最終パイプ内径を１９．ｔｍｍとした．これら
のパイプ継手用素管から次の２つの手順にてパイプ−継
手を作威した。
Ｉ＋１のパイプを作威した後，内径１８．０ｍ−まで芯
抜きし，次いで１０５０”Ｃで焼鈍し．次いで−７３℃
でパイプ内径の増加率が約６％の拡管と， ６００℃
Ｘ１５分の加熱処理を２回以上繰り返して形状記憶処理
を行い，最終パイプ内径を１９．ｔｍｍとした．これら
のパイプ継手用素管から次の２つの手順にてパイプ−継
手を作威した。
（１）溶融亜鉛メノキ（メッキ厚み：８０μ−〉を施し
，次いで−７３℃でパイプ継手内径を２０．４＋＊―に
拡管した。
，次いで−７３℃でパイプ継手内径を２０．４＋＊―に
拡管した。
（２） −７３℃でパイプ継手内径を２０．４１１＋
１に拡管し．次いで６０℃で電気亜鉛メッキ（メッキ厘
み：４０μＩｌ）を方缶した． これらの継手（継手長さ： ４０ｍｍ）内に，締結する
パイプ（外径： ２０．Ｏｍｍ）を両側から挿入した後
，３００″Ｃ，６００℃およびｌ０００℃に加熱し，パ
イプを締結した。
１に拡管し．次いで６０℃で電気亜鉛メッキ（メッキ厘
み：４０μＩｌ）を方缶した． これらの継手（継手長さ： ４０ｍｍ）内に，締結する
パイプ（外径： ２０．Ｏｍｍ）を両側から挿入した後
，３００″Ｃ，６００℃およびｌ０００℃に加熱し，パ
イプを締結した。
このようにして連結したパイプを用いて耐隙間腐食性，
引き抜き強度とシール性を調査した．シール性は締結し
たパイプの片端を閉じ，次いで水中に浸漬し，他方の端
からＡｒガス （圧力：２ｋｇ／ｃ１）を吹き込み，継
手部からのガスの漏れの程度から評価した．耐隙間腐食
性はパイプをＣＩ−が１０００ｐｐ園の水溶液（８０℃
）内に１０日間浸漬した後，パイプ継手を切り出し，腐
食の程度により評価した． 第２表に，本発明鋼Ａｌｉｉｌについて，前記手順（１
）および手順（２）での加熱温度３００， ６００℃の
場合と，比較例として， ｉｏｏｏ’ｃの場合１および
亜鉛メッキを施さない場合についての耐隙間腐食性，引
き抜き強度およびシール性を示した。
引き抜き強度とシール性を調査した．シール性は締結し
たパイプの片端を閉じ，次いで水中に浸漬し，他方の端
からＡｒガス （圧力：２ｋｇ／ｃ１）を吹き込み，継
手部からのガスの漏れの程度から評価した．耐隙間腐食
性はパイプをＣＩ−が１０００ｐｐ園の水溶液（８０℃
）内に１０日間浸漬した後，パイプ継手を切り出し，腐
食の程度により評価した． 第２表に，本発明鋼Ａｌｉｉｌについて，前記手順（１
）および手順（２）での加熱温度３００， ６００℃の
場合と，比較例として， ｉｏｏｏ’ｃの場合１および
亜鉛メッキを施さない場合についての耐隙間腐食性，引
き抜き強度およびシール性を示した。
第２表の結果に見られるように，，比較例ｅおよびｆの
ように加熱温度が１０００℃と高い場合には引き抜き強
度が５００ｋｇ以下と低く．十分な締めつけ力を有して
おらず．またシール性も不十分である．また，比較法ｇ
のように亜鉛メッキを施さない場合では耐隙間腐食性，
引き抜き強度およびシール性のすべてに劣り，パイプ継
手としては使用出来ない．これに対して，本発明例では
引き抜き強度が５００ｋｇ以上の優れた締めつけ力を有
しており．また耐隙間腐食性およびシール性も非常に良
好である． 第３表に，第１表の本発明鋼および比較鋼を用いて製造
した継手について，前記手順（１）の拡管処理と，パイ
プ挿入後の加熱温度が３００℃の場合の，既述の耐隙間
腐食性，引き抜き強度およびシール性試験の結果を示し
た． 第３表の結果から，まず比較鋼についてみると．ＢＩＭ
，Ｂ２綱ではＭｎおよびＳｔ含有量が低いため，またＢ
３＠ではＣｏを含有しておらず．δフエライト量が１６
．７％と高いため．それぞれ形状回復率が小さく，引き
抜き強度およびシール性に劣り，したがって，パイプ継
手としては不向きである． これに対して，本発明鋼を使用したものではすべて耐隙
間腐食性．引き抜き強度およびシール性が良好でかつ引
き抜き強度も５００ｋｇ以上ありパイプ継手として十分
使用できることがわかる．〔効果〕 以上のように，本発明によれば．形状記憶特性を利用し
て引き抜き強度およびシール性が良好なパイプ継手が提
供される．しかも．本発明のパイプ継手はステンレス調
本来の耐食性のほか継手部の耐隙間腐食性も極めて良好
であり長期の使用に耐える．この耐隙間腐食性は亜鉛層
の存在によって発現するが．この亜鉛層はまた継手面の
クッション材としても機能し．気密な接合面を形威する
ことができる．そして，本発明のパイプ継手は加熱処理
によって施工されるものであり，従来の機械的な締め付
け施工や溶接施工に比べて作業性が良好であり，しかも
，取外しも加熱処理によってパイプを破壊することなく
簡単に行い得るものであって，これまでにない新しい耐
食性パイプ継手を提供するものである．
ように加熱温度が１０００℃と高い場合には引き抜き強
度が５００ｋｇ以下と低く．十分な締めつけ力を有して
おらず．またシール性も不十分である．また，比較法ｇ
のように亜鉛メッキを施さない場合では耐隙間腐食性，
引き抜き強度およびシール性のすべてに劣り，パイプ継
手としては使用出来ない．これに対して，本発明例では
引き抜き強度が５００ｋｇ以上の優れた締めつけ力を有
しており．また耐隙間腐食性およびシール性も非常に良
好である． 第３表に，第１表の本発明鋼および比較鋼を用いて製造
した継手について，前記手順（１）の拡管処理と，パイ
プ挿入後の加熱温度が３００℃の場合の，既述の耐隙間
腐食性，引き抜き強度およびシール性試験の結果を示し
た． 第３表の結果から，まず比較鋼についてみると．ＢＩＭ
，Ｂ２綱ではＭｎおよびＳｔ含有量が低いため，またＢ
３＠ではＣｏを含有しておらず．δフエライト量が１６
．７％と高いため．それぞれ形状回復率が小さく，引き
抜き強度およびシール性に劣り，したがって，パイプ継
手としては不向きである． これに対して，本発明鋼を使用したものではすべて耐隙
間腐食性．引き抜き強度およびシール性が良好でかつ引
き抜き強度も５００ｋｇ以上ありパイプ継手として十分
使用できることがわかる．〔効果〕 以上のように，本発明によれば．形状記憶特性を利用し
て引き抜き強度およびシール性が良好なパイプ継手が提
供される．しかも．本発明のパイプ継手はステンレス調
本来の耐食性のほか継手部の耐隙間腐食性も極めて良好
であり長期の使用に耐える．この耐隙間腐食性は亜鉛層
の存在によって発現するが．この亜鉛層はまた継手面の
クッション材としても機能し．気密な接合面を形威する
ことができる．そして，本発明のパイプ継手は加熱処理
によって施工されるものであり，従来の機械的な締め付
け施工や溶接施工に比べて作業性が良好であり，しかも
，取外しも加熱処理によってパイプを破壊することなく
簡単に行い得るものであって，これまでにない新しい耐
食性パイプ継手を提供するものである．
Claims (4)
- （１）重量％で、Ｃ：０．１０％以下、Ｓｉ：３．０〜
６．０％、Ｍｎ：６．０〜２５．０％、Ｎｉ：７．０％
以下、Ｃｒ：１０．０超〜１７．０％、Ｎ：０．０２〜
０．３０％、Ｃｏ：２．０〜１０．０％を含有し、かつ
、 Ｄ＝Ｎｉ＋０．３０×Ｍｎ＋５６．８×Ｃ＋１９．０×
Ｎ＋０．７３×Ｃｏ−１．８５×（Ｃｒ＋１．６×Ｓｉ
）で定義されるＤ値が−２６．０以上となるように成分
調整され、残部がＦｅならびに不可避的不純物からなる
ステンレス鋼のパイプ継手であって、表面に亜鉛メッキ
が施され且つ鋼自身に形状記憶処理が施されているステ
ンレス鋼製のパイプ継手。 - （２）重量％で、Ｃ：０．１０％以下、Ｓｉ：３．０〜
６．０％、Ｍｎ：６．０〜２５．０％、Ｎｉ：７．０％
以下、Ｃｒ：１０．０超〜１７．０％、Ｎ：０．０２〜
０．３０％、Ｃｏ：２．０〜１０．０％を含有し、さら
に０．０５〜０．８％のＮｂ、０．０５〜０．８％のＶ
、０．０５〜０．８％のＺｒ、０．０５〜０．８％のＴ
ｉ、２．０％以下のＭｏ、２．０％以下のＣｕの１種ま
たは２種以上を含有し、かつ、 Ｄ＝Ｎｉ＋０．３０×Ｍｎ＋５６．８×Ｃ＋１９．０×
Ｎ＋０．７３×Ｃｏ＋Ｃｕ−１．８５×〔Ｃｒ＋１．６
×Ｓｉ＋１．５×（Ｎｂ＋Ｖ＋Ｚｒ＋Ｔｉ）＋Ｍｏ〕で
定義されるＤ値が−２６．０以上となるように成分調整
され、残部がＦｅならびに不可避的不純物からなるステ
ンレス鋼のパイプ継手であって、表面に亜鉛メッキが施
され且つ鋼自身に形状記憶処理が施されているステンレ
ス鋼製のパイプ継手。 - （３）重量％で、Ｃ：０．１０％以下、Ｓｉ：３．０〜
６．０％、Ｍｎ：６．０〜２５．０％、Ｎｉ：７．０％
以下、Ｃｒ：１０．０超〜１７．０％、Ｎ：０．０２〜
０．３０％、Ｃｏ：２．０〜１０．０％を含有し、さら
に必要に応じて、０．０５〜０．８％のＮｂ、０．０５
〜０．８％のＶ、０．０５〜０．８％のＺｒ、０．０５
〜０．８％のＴｉ、２．０％以下のＭｏ、２．０％以下
のＣｕの１種または２種以上を含有し、かつ、Ｄ＝Ｎｉ
＋０．３０×Ｍｎ＋５６．８×Ｃ＋１９．０×Ｎ＋０．
７３×Ｃｏ＋Ｃｕ−１．８５×〔Ｃｒ＋１．６×Ｓｉ＋
１．５×（Ｎｂ＋Ｖ＋Ｚｒ＋Ｔｉ）＋Ｍｏ〕で定義され
るＤ値が−２６．０以上となるように成分調整され、残
部がＦｅならびに不可避的不純物からなるステンレス鋼
を所定の寸法形状に管加工して焼鈍したうえ、室温以下
の温度での拡管と４５０℃以上の温度での加熱処理を１
回以上繰り返して最終寸法に加工（第１次加工）した後
に亜鉛メッキを施し、次いで室温以下の温度で所望の寸
法に拡管（第２次加工）することを特徴とする、１００
〜８００℃に加熱して室温に戻すことで第１次加工後の
寸法形状に回復する形状記憶特性をもつ耐隙間腐食性に
優れたステンレス鋼製パイプ継手の製造法。 - （４）重量％で、Ｃ：０．１０％以下、Ｓｉ：３．０〜
６．０％、Ｍｎ：６．０〜２５．０％、Ｎｉ：７．０％
以下、Ｃｒ：１０．０超〜１７．０％、Ｎ：０．０２〜
０．３０％、Ｃｏ：２．０〜１０．０％を含有し、さら
に必要に応じて、０．０５〜０．８％のＮｂ、０．０５
〜０．８％のＶ、０．０５〜０．８％のＺｒ、０．０５
〜０．８％のＴｉ、２．０％以下のＭｏ、２．０％以下
のＣｕの１種または２種以上を含有し、かつ、Ｄ＝Ｎｉ
＋０．３０×Ｍｎ＋５６．８×Ｃ＋１９．０×Ｎ＋０．
７３×Ｃｏ＋Ｃｕ−１．８５×〔Ｃｒ＋１．６×Ｓｉ＋
１．５×（Ｎｂ＋Ｖ＋Ｚｒ＋Ｔｉ）＋Ｍｏ〕で定義され
るＤ値が−２６．０以上となるように成分調整され、残
部がＦｅならびに不可避的不純物からなるステンレス鋼
を所定の寸法形状に管加工して焼鈍したうえ、室温以下
の温度での拡管と４５０℃以上の温度での加熱処理を１
回以上繰り返して最終寸法に加工（第１次加工）した後
、室温以下の温度で所望の寸法に拡管（第２次加工）し
、次いで亜鉛メッキを施すことを特徴とする、１００〜
８００℃に加熱して室温に戻すことで第１次加工後の寸
法形状に回復する形状記憶特性を有する耐隙間腐食性に
優れたステンレス鋼製パイプ継手の製造法。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1163130A JPH0328319A (ja) | 1989-06-26 | 1989-06-26 | ステンレス鋼製のパイプ継手およびその製造法 |
| US07/778,820 US5265919A (en) | 1989-06-26 | 1990-06-22 | Pipe joint made of stainless steel and method of making the same |
| EP90909391A EP0480033B1 (en) | 1989-06-26 | 1990-06-22 | Pipe joint made of stainless steel and method of making the same |
| DE69018824T DE69018824T2 (de) | 1989-06-26 | 1990-06-22 | Rohrverbindung aus rostfreiem stahl und verfahren zur herstellung. |
| PCT/JP1990/000816 WO1991000372A1 (fr) | 1989-06-26 | 1990-06-22 | Joint de conduite en acier inoxydable et procede de realisation |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1163130A JPH0328319A (ja) | 1989-06-26 | 1989-06-26 | ステンレス鋼製のパイプ継手およびその製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0328319A true JPH0328319A (ja) | 1991-02-06 |
Family
ID=15767766
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1163130A Pending JPH0328319A (ja) | 1989-06-26 | 1989-06-26 | ステンレス鋼製のパイプ継手およびその製造法 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5265919A (ja) |
| EP (1) | EP0480033B1 (ja) |
| JP (1) | JPH0328319A (ja) |
| DE (1) | DE69018824T2 (ja) |
| WO (1) | WO1991000372A1 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04300495A (ja) * | 1991-03-28 | 1992-10-23 | Nippon Steel Corp | 配管用継手 |
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| AU6361396A (en) * | 1995-07-11 | 1997-02-10 | Kari Martti Ullakko | Iron-based shape memory and vibration damping alloys containing nitrogen |
| US5769973A (en) * | 1995-11-09 | 1998-06-23 | Smith, Jr.; Robert P. | High performance automotive clutch with modified pressure plate for sustained increased spring force |
| CN1062060C (zh) * | 1997-12-31 | 2001-02-14 | 天津大学国家教委形状记忆材料工程研究中心 | 形状记忆不锈钢管接头 |
| FI982407A0 (fi) | 1998-03-03 | 1998-11-06 | Adaptamat Tech Oy | Toimielimet ja laitteet |
| JP3542754B2 (ja) * | 2000-02-09 | 2004-07-14 | 独立行政法人物質・材料研究機構 | 形状記憶合金 |
| NO311816B1 (no) * | 2000-04-13 | 2002-01-28 | Knut Ove Steinhovden | Utlösbar låseanordning for mekanisk kopling |
| KR100411709B1 (ko) * | 2001-05-11 | 2003-12-18 | 한국과학기술연구원 | 형상기억합금을 이용한 파이프 연결방법 |
| JP2003277827A (ja) * | 2002-03-20 | 2003-10-02 | National Institute For Materials Science | ＮｂＣ添加Ｆｅ−Ｍｎ−Ｓｉ系形状記憶合金の加工熱処理方法 |
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| WO2016172772A1 (pt) * | 2015-04-27 | 2016-11-03 | Fmc Technologies Do Brasil Ltda | Conexão em material de liga de memória de forma e seus usos |
| JP6979713B2 (ja) | 2017-04-26 | 2021-12-15 | エクスパナイト テクノロジー アグシャセルスガーッブExpanite Technology A/S | 組立部品 |
| KR102835321B1 (ko) * | 2020-06-24 | 2025-07-17 | 가부시키가이샤 다케나카 고무텐 | 용접 구조체 및 이것에 사용되는 Fe-Mn-Cr-Ni-Si계 합금 |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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