JPH0328325A - 面内異方性の小さい深絞り用高張力冷延鋼板の製造方法 - Google Patents
面内異方性の小さい深絞り用高張力冷延鋼板の製造方法Info
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- JPH0328325A JPH0328325A JP16067489A JP16067489A JPH0328325A JP H0328325 A JPH0328325 A JP H0328325A JP 16067489 A JP16067489 A JP 16067489A JP 16067489 A JP16067489 A JP 16067489A JP H0328325 A JPH0328325 A JP H0328325A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
この発明は、面内異方性の小さい深絞り用高張力冷延鋼
板の製造方法に関し、とくに自動車の外装板や各種内部
部品の用途に供して好適なものである。
板の製造方法に関し、とくに自動車の外装板や各種内部
部品の用途に供して好適なものである。
（従来の技術）
自動車の燃費向上を目的とした車体軽量化に伴ない、Ｔ
．Ｓ．≧３５ｋｇｆ／ｍｍ”クラスでかつ深絞り性をそ
なえる高張力鋼板が、ボディを初めとして各種内部部品
に至る広い範囲にわたって使用されている． 深絞り性をそなえる高張力ｗ４板は、当初、低炭Ａｌキ
ルド鋼に主要強化元素としてＰを添加した成分系で、箱
焼鈍法により製造されていた。
．Ｓ．≧３５ｋｇｆ／ｍｍ”クラスでかつ深絞り性をそ
なえる高張力鋼板が、ボディを初めとして各種内部部品
に至る広い範囲にわたって使用されている． 深絞り性をそなえる高張力ｗ４板は、当初、低炭Ａｌキ
ルド鋼に主要強化元素としてＰを添加した成分系で、箱
焼鈍法により製造されていた。
この点最近に至り、Ｃｉｔ６０ｐｐｍ以下の極低炭素鋼
の溶製が可能となったことから、ＮｂやＮｉ等の炭窒化
物形或元素を添加した鋼をベースにＰやＭｎを添加した
戒分系を用い、連続焼鈍法で製造する技術が開発された
（例えば特公昭６１−６１３３号公報、特公昭６１−１
１２９４号公報等）。
の溶製が可能となったことから、ＮｂやＮｉ等の炭窒化
物形或元素を添加した鋼をベースにＰやＭｎを添加した
戒分系を用い、連続焼鈍法で製造する技術が開発された
（例えば特公昭６１−６１３３号公報、特公昭６１−１
１２９４号公報等）。
上記の技術に従えば、高ｒ値、高Ｅｌ値の高張力鋼板の
製造が可能である。
製造が可能である。
（発明が解決しようとする課題）
ところで従来から、高Ｔ値、高Ｅｌ値の高張力調板に特
有の問題として、深絞り性が良好であると面内異方性が
大きくなる、つまりＴ値、Ｅｌ値につきＬ方向及びＣ方
向の特性値が優れている反面でＤ方向の特性値が極端に
悪くな点が、指摘されてしたのであるが、上記の高下、
高Ｅｌ高張力鋼板についてもなお、この点を打破できず
、依然として面内異方性が大きいところに問題を残して
いた。
有の問題として、深絞り性が良好であると面内異方性が
大きくなる、つまりＴ値、Ｅｌ値につきＬ方向及びＣ方
向の特性値が優れている反面でＤ方向の特性値が極端に
悪くな点が、指摘されてしたのであるが、上記の高下、
高Ｅｌ高張力鋼板についてもなお、この点を打破できず
、依然として面内異方性が大きいところに問題を残して
いた。
かような面内異方性は、箱焼鈍法のぱあいも同様な傾向
を示すが、鋼板の用途が、円筒あるいは円すいタイプの
深絞り部品である場合に大きな問題となる。
を示すが、鋼板の用途が、円筒あるいは円すいタイプの
深絞り部品である場合に大きな問題となる。
この発明は、上記の問題を有利に解決するもので、Ｔ値
およびＥｌ値に優れるのはいうまでもなく、面内異方性
が極めて小さい高張力鋼板の有利な製造方法を提案する
ことを目的とする。
およびＥｌ値に優れるのはいうまでもなく、面内異方性
が極めて小さい高張力鋼板の有利な製造方法を提案する
ことを目的とする。
（課題を解決するための手段）
異方性改善の一つの方法として、Ｎｂ添加による細粒化
が提唱されいてるが、発明者らは、このＮｂ添加による
特性の改善を踏襲して鋭意研究を重ねた結果、或分調整
に併せて、連続焼鈍時における板温を適正範囲に制御す
れば、高Ｔ値および高Ｅｌ値を維持しつつ、面内異方性
を大幅に改善できることの知見を得た。
が提唱されいてるが、発明者らは、このＮｂ添加による
特性の改善を踏襲して鋭意研究を重ねた結果、或分調整
に併せて、連続焼鈍時における板温を適正範囲に制御す
れば、高Ｔ値および高Ｅｌ値を維持しつつ、面内異方性
を大幅に改善できることの知見を得た。
この発明は、上記の知見に立脚するものである。
すなわちこの発明は、
Ｃ≦６０ｐｐｍ ，
Ｍｎ ： ０．３５〜１．ＯＯｗｔ％（以下単ニ％テ示
ス）、ｐ ： ｏ．ｏｓｏ〜０．１２０％、 Ｎｂ ： ０．００１０−０．０２００％、Ｂ ： ０
．０００５〜０．００３０％およびを含み、残部鉄及び
不可避的不純物からなる鋼を、常法に従って熱間圧延及
び冷間圧延を施し、ついで（再結晶温度＋６０℃）≦板
温≦（再結晶温度→一１６０℃）の温度範囲において連
続焼鈍を施すことからなる面内異方性の小さい深絞り用
高張力冷延鋼板の製造方法である。
ス）、ｐ ： ｏ．ｏｓｏ〜０．１２０％、 Ｎｂ ： ０．００１０−０．０２００％、Ｂ ： ０
．０００５〜０．００３０％およびを含み、残部鉄及び
不可避的不純物からなる鋼を、常法に従って熱間圧延及
び冷間圧延を施し、ついで（再結晶温度＋６０℃）≦板
温≦（再結晶温度→一１６０℃）の温度範囲において連
続焼鈍を施すことからなる面内異方性の小さい深絞り用
高張力冷延鋼板の製造方法である。
以下、この発明を由来するに至った実験結果について説
明する。
明する。
Ｃ ： ０．００３２％、Ｐ ：０．０６５％、Ｓ ：
０．００８％、Ｍｎ：０．３５％、Ｎ ：０．００２３
％、Ｎｂ：０．００９０％、Ｔｉ：０．０３８％および
Ｂ ： ０．００１０％を含み、残部鉄及び不可避的不
純物からなる鋼を、常法に従い、熱間圧延、酸洗ついで
冷間圧延して、板厚０．８０ｍｍに仕上げた。
０．００８％、Ｍｎ：０．３５％、Ｎ ：０．００２３
％、Ｎｂ：０．００９０％、Ｔｉ：０．０３８％および
Ｂ ： ０．００１０％を含み、残部鉄及び不可避的不
純物からなる鋼を、常法に従い、熱間圧延、酸洗ついで
冷間圧延して、板厚０．８０ｍｍに仕上げた。
その後板温を、再結晶温度から９５０″Ｃまで変化させ
て連続焼鈍を行ない、得られた鋼板の材質について調査
した。
て連続焼鈍を行ない、得られた鋼板の材質について調査
した。
その調査結果を第１図に示す。
ここにＴ値およびＥｌ値の面内異方性は、次式に示す、
ΔｒおよびΔＥｌで評価するものとし、かかるΔｒやΔ
Ｅ１が小さいほど面内異方性は良好といえる。
ΔｒおよびΔＥｌで評価するものとし、かかるΔｒやΔ
Ｅ１が小さいほど面内異方性は良好といえる。
同図においてΔＥｌ， Δｒに注目すると、板温か再結
晶温度（７７０℃）〜８３０℃の領域では、ΔＥｌ：約
４〜５％、Δｒ：約０．５〜０．６．と異方性は共に大
きく、従来鋼とほぼ同じ傾向を示している。
晶温度（７７０℃）〜８３０℃の領域では、ΔＥｌ：約
４〜５％、Δｒ：約０．５〜０．６．と異方性は共に大
きく、従来鋼とほぼ同じ傾向を示している。
しかしながら８３０”Ｃ以上では、Ｅｌ値、ｒ値の劣化
がなく、しかもΔＥｌ，Δｒは大幅に低下していること
がわかる。
がなく、しかもΔＥｌ，Δｒは大幅に低下していること
がわかる。
この理由はまだ明確に解明されたわけではないが、板温
が８３０″Ｃ以上の領域では、ＴｉＮ， ＴｉＳ， Ｔ
ｉＣ等の析出物以外に、ＦｅＴ ｉ Ｐが析出し、これ
によって結晶構造が変化して、良好な深絞り性が維持さ
れつつ面内異方性が大幅に改善されたものと推察される
。
が８３０″Ｃ以上の領域では、ＴｉＮ， ＴｉＳ， Ｔ
ｉＣ等の析出物以外に、ＦｅＴ ｉ Ｐが析出し、これ
によって結晶構造が変化して、良好な深絞り性が維持さ
れつつ面内異方性が大幅に改善されたものと推察される
。
なお板温８３０℃以上では、ΔＥ１，Δｒは共にほとん
ど変化しないけれども、９３０℃を超えると結晶粒の粗
大化現象が認められ、Ｔ．Ｓ．値、ＥＩ値および下値が
急激に低下した。この理由は、焼鈍中に一部オーステナ
イト相が析出したためと推察される。
ど変化しないけれども、９３０℃を超えると結晶粒の粗
大化現象が認められ、Ｔ．Ｓ．値、ＥＩ値および下値が
急激に低下した。この理由は、焼鈍中に一部オーステナ
イト相が析出したためと推察される。
以上、板温を８３０〜９３０℃の範囲、すなわち再結晶
温度より６０〜１６０℃高い温度範囲にコントロ一ルす
れば良好な深絞り性を維持しつつ、面内異方性を大幅に
改善できることが判明した。
温度より６０〜１６０℃高い温度範囲にコントロ一ルす
れば良好な深絞り性を維持しつつ、面内異方性を大幅に
改善できることが判明した。
（作 用）
この発明において、素材の戒分組或範囲を前記のとおり
に限定したのは次の理由による。
に限定したのは次の理由による。
Ｃ ： ｃｌは、低いほど深絞り性の向上に有利であり
、とくに連続焼鈍の場合、６０ｐｐｍを超すとｒ値が大
幅に劣化するため、６０ｐｐｍを上限とした。
、とくに連続焼鈍の場合、６０ｐｐｍを超すとｒ値が大
幅に劣化するため、６０ｐｐｍを上限とした。
Ｍｎ：Ｐと同様、強化元素として添加するが、０．３５
％未満では強度上昇がほとんど期待できず、一方１．０
％を超えると化或処理性の劣化やテンパーカラーを誘発
する危険性があるため、０．３０〜１．００％の範囲に
限定した。
％未満では強度上昇がほとんど期待できず、一方１．０
％を超えると化或処理性の劣化やテンパーカラーを誘発
する危険性があるため、０．３０〜１．００％の範囲に
限定した。
Ｐ：Ｐ量が０．０５０％未満では、Ｔ．Ｓ．≧３ ５
ｋｇ ｆ ／ｙｍ ”を確保するのが難しく、一方０．
１２０％を超えると中心偏析が顕著になり、プレス成形
後の外観を損なわれるので、０．０５０〜０．１２０％
の範囲に限定した。
ｋｇ ｆ ／ｙｍ ”を確保するのが難しく、一方０．
１２０％を超えると中心偏析が顕著になり、プレス成形
後の外観を損なわれるので、０．０５０〜０．１２０％
の範囲に限定した。
Ｎｂ ： Ｎｂは、鋼中の固溶Ｃ、固溶Ｎを固定して、
深絞り性を向上させる作用があるが、この発明では、か
かる作用のみを目的として添加するのではなく、結晶粒
の微細化による異方性改善をも目的として添加するもの
である。ここに含有量が０．００１０％未満ではその効
果がほとんど期待できず、一方０．０２００％を超える
と深絞り性が劣化するため、０．００１０〜０．０２０
０％の範囲で含有させるものとした。
深絞り性を向上させる作用があるが、この発明では、か
かる作用のみを目的として添加するのではなく、結晶粒
の微細化による異方性改善をも目的として添加するもの
である。ここに含有量が０．００１０％未満ではその効
果がほとんど期待できず、一方０．０２００％を超える
と深絞り性が劣化するため、０．００１０〜０．０２０
０％の範囲で含有させるものとした。
Ｂ：Ｐの粒界偏析による加工後の脆性を改善するために
添加するが、含有量が０．０００５％未満ではその効果
が十分でなく、一方０．００３０％を超えるとＮｂと同
様深絞り性の劣化を招くため、０．０００５〜０．００
３０％の範囲に限定した。
添加するが、含有量が０．０００５％未満ではその効果
が十分でなく、一方０．００３０％を超えるとＮｂと同
様深絞り性の劣化を招くため、０．０００５〜０．００
３０％の範囲に限定した。
Ｔｉ ： Ｔｉは．，Ｎｂと同様、鋼中の固溶Ｃ、固溶
Ｎを固定して深絞り性を向上させる作用がある。また、
Ｃ，Ｎ以外にＳとも析出物を形或する。
Ｎを固定して深絞り性を向上させる作用がある。また、
Ｃ，Ｎ以外にＳとも析出物を形或する。
Ｔｉｔが、次式で導かれる実績ｃｌ、Ｎ量およびｓｌか
ら計算した値 １４ ．３Ｚ に満たないと、固溶Ｃ、固溶Ｎが残存して、深絞り性が
劣化し、さらにはＦｅＴｉＰの析出もないため、満足い
く面内異方性の改善も望めない。一方、０．０８０％を
超えると表面性状や化或処理性が劣化すると共に、過剰
なＦｅＴｉＰが析出して硬質化し、戒型性を損なう。
ら計算した値 １４ ．３Ｚ に満たないと、固溶Ｃ、固溶Ｎが残存して、深絞り性が
劣化し、さらにはＦｅＴｉＰの析出もないため、満足い
く面内異方性の改善も望めない。一方、０．０８０％を
超えると表面性状や化或処理性が劣化すると共に、過剰
なＦｅＴｉＰが析出して硬質化し、戒型性を損なう。
＋ ０．０１０とし、上限を０．０８０％とした。
さて上記の好適威分組或に調整した溶鋼を、造塊一分塊
法または連続鋳造法によってスラブとする。ついで常法
に従って熱間圧延および冷間圧延を施す。好適処理条件
は、熱間圧延の場合、仕上げ温度は８５０〜９５０℃程
度、冷間圧延の圧下率は６５〜９０％程度である。
法または連続鋳造法によってスラブとする。ついで常法
に従って熱間圧延および冷間圧延を施す。好適処理条件
は、熱間圧延の場合、仕上げ温度は８５０〜９５０℃程
度、冷間圧延の圧下率は６５〜９０％程度である。
ついで連続焼鈍を施すわけであるが、この発明では、こ
の連続焼鈍を、戒分組或に依存する再結晶温度に応じた
所定の温度範囲で行うことが肝要である。
の連続焼鈍を、戒分組或に依存する再結晶温度に応じた
所定の温度範囲で行うことが肝要である。
すなわち、前掲第１図に示したところからも明らかなよ
うに、焼鈍温度が板温よりも６０〜１６０″Ｃ高い温度
範囲であれば、高Ｔ値および高Ｅｌ値を維持しつつ、面
内異方性を大幅に改善できることから、この発明では、
焼鈍温度範囲を （再結晶温度＋６０’Ｃ）≦板温≦（再結晶温度＋１６
０℃）の範囲に限定した。
うに、焼鈍温度が板温よりも６０〜１６０″Ｃ高い温度
範囲であれば、高Ｔ値および高Ｅｌ値を維持しつつ、面
内異方性を大幅に改善できることから、この発明では、
焼鈍温度範囲を （再結晶温度＋６０’Ｃ）≦板温≦（再結晶温度＋１６
０℃）の範囲に限定した。
以上述べたとおり、この発明では、ＦｅＴｉＰを析出さ
せるに必要なＴｉｉｉと焼鈍条件との組み合せによって
、面内異方性の小さいｗ４板の製造を可能あらしめたも
のである。
せるに必要なＴｉｉｉと焼鈍条件との組み合せによって
、面内異方性の小さいｗ４板の製造を可能あらしめたも
のである。
（実施例）
表１に示す種々の或分紐或になる鋼スラブを、仕上げ温
度： ８７０ 〜９００’Ｃ、巻取温度： ５３０ 〜
５７０”Ｃの条件下で熱間圧延し、ついで酸洗後、圧下
率：７５％の冷間圧延を施して板厚： ０．８０ｍｍの
冷延板に仕上げた。その後、表１に示す板温で連続焼鈍
を施した。
度： ８７０ 〜９００’Ｃ、巻取温度： ５３０ 〜
５７０”Ｃの条件下で熱間圧延し、ついで酸洗後、圧下
率：７５％の冷間圧延を施して板厚： ０．８０ｍｍの
冷延板に仕上げた。その後、表１に示す板温で連続焼鈍
を施した。
かくして得られた鋼板の材質及び耐脆化特性について調
査した結果を表２に示す。なお耐脆化特性は、絞り比１
．８でカップ或形し、戒形品の温度を変化させながら質
量５ｋｇの重錘を８０ｃｍの高さからカップの側壁に落
下させ、割れの発生した温度によって評価した。割れの
発生した温度が−５０″Ｃ以下の場合には実用上問題な
いレベルと判断し合格とした。
査した結果を表２に示す。なお耐脆化特性は、絞り比１
．８でカップ或形し、戒形品の温度を変化させながら質
量５ｋｇの重錘を８０ｃｍの高さからカップの側壁に落
下させ、割れの発生した温度によって評価した。割れの
発生した温度が−５０″Ｃ以下の場合には実用上問題な
いレベルと判断し合格とした。
（発明の効果）
かくしてこの発明によれば、高いＴ値およびＥｌ値をそ
なえるのみならず、面内異方性が極めて小さい高張力鋼
板を得ることができ、ひいてはたとえば自動車用鋼板と
して使用した場合には、今まで以上の軽量化が達或でき
る。
なえるのみならず、面内異方性が極めて小さい高張力鋼
板を得ることができ、ひいてはたとえば自動車用鋼板と
して使用した場合には、今まで以上の軽量化が達或でき
る。
第１図は、連続焼鈍時における板温とＴ．Ｓ，、Ｅｌ、
ΔｆＥｌ， ｒ値およびΔｒとの関係を示したグラフ
である。
ΔｆＥｌ， ｒ値およびΔｒとの関係を示したグラフ
である。
Claims (1)
- １．Ｃ≦６０ｐｐｍ、 Ｍｎ：０．３５〜１．００ｗｔ％、 Ｐ：０．０５０〜０．１２０ｗｔ％、 Ｎｂ：０．００１０〜０．０２００ｗｔ％、Ｂ：０．０
００５〜０．００３０ｗｔ％および４〔Ｃ〕＋４８／１
４〔Ｎ〕＋４８／３２〔Ｓ〕＋０．０１０≦Ｔｉ≦０．
０８０ｗｔ％を含み、残部鉄及び不可避的不純物からな
る鋼を、常法に従って熱間圧延及び冷間圧延を施し、つ
いで（再結晶温度＋６０℃）≦板温≦（再結晶温度＋１
６０℃）の温度範囲において連続焼鈍を施すことを特徴
とする面内異方性の小さい深絞り用高張力冷延鋼板の製
造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1160674A JPH0753891B2 (ja) | 1989-06-26 | 1989-06-26 | 面内異方性の小さい深絞り用高張力冷延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1160674A JPH0753891B2 (ja) | 1989-06-26 | 1989-06-26 | 面内異方性の小さい深絞り用高張力冷延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0328325A true JPH0328325A (ja) | 1991-02-06 |
| JPH0753891B2 JPH0753891B2 (ja) | 1995-06-07 |
Family
ID=15720024
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1160674A Expired - Fee Related JPH0753891B2 (ja) | 1989-06-26 | 1989-06-26 | 面内異方性の小さい深絞り用高張力冷延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0753891B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7771282B2 (en) | 2004-01-30 | 2010-08-10 | Ntn Corporation | Fixed type constant velocity universal joint |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6240318A (ja) * | 1985-08-13 | 1987-02-21 | Nippon Steel Corp | 深絞り性の優れた冷延鋼板の製造方法 |
| JPS6376848A (ja) * | 1986-09-19 | 1988-04-07 | Kawasaki Steel Corp | 超深絞り用冷延鋼板及びその製造方法 |
-
1989
- 1989-06-26 JP JP1160674A patent/JPH0753891B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6240318A (ja) * | 1985-08-13 | 1987-02-21 | Nippon Steel Corp | 深絞り性の優れた冷延鋼板の製造方法 |
| JPS6376848A (ja) * | 1986-09-19 | 1988-04-07 | Kawasaki Steel Corp | 超深絞り用冷延鋼板及びその製造方法 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7771282B2 (en) | 2004-01-30 | 2010-08-10 | Ntn Corporation | Fixed type constant velocity universal joint |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0753891B2 (ja) | 1995-06-07 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |