JPH03288593A - 有機性排水の処理方法 - Google Patents
有機性排水の処理方法Info
- Publication number
- JPH03288593A JPH03288593A JP2087422A JP8742290A JPH03288593A JP H03288593 A JPH03288593 A JP H03288593A JP 2087422 A JP2087422 A JP 2087422A JP 8742290 A JP8742290 A JP 8742290A JP H03288593 A JPH03288593 A JP H03288593A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- oxygen
- treated water
- organic wastewater
- dissolved
- treated
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
- Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage
Landscapes
- Activated Sludge Processes (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、有機性排水の処理方法に係り、特に、下水、
産業廃水、し尿などの有機性排水を処理する好気性上向
流式汚泥床法の酸素供給量を適切に制御し、処理性能の
向上および効率化を可能とする方法に関する。
産業廃水、し尿などの有機性排水を処理する好気性上向
流式汚泥床法の酸素供給量を適切に制御し、処理性能の
向上および効率化を可能とする方法に関する。
活性汚泥法は代表的な生物処理技術であるが、時として
汚泥の沈降性が低下して固液分離障害に陥る、といった
欠点も有していた。そこで、汚泥の固液分離性を向上し
、かつ処理施設設置面積の縮小化を可能とする方法とし
て、発明者らにより好気性上向流式汚泥床法（参考文献
：特開平１−１２３６９６号公報）が提案され、はぼ実
用化の段階を迎えている。しかし今までの研究開発が、
好気性上向流式汚泥床法の中核技術である汚泥の粒状化
に集中していたため、プラントオペレーションの最適化
の為の研究開発はあまり行われていなかった。特に酸素
供給の最適化は、オペレーションコストの低減化や処理
水質の安定化のために重要であるにも拘らず、あまり行
われていなかった。
汚泥の沈降性が低下して固液分離障害に陥る、といった
欠点も有していた。そこで、汚泥の固液分離性を向上し
、かつ処理施設設置面積の縮小化を可能とする方法とし
て、発明者らにより好気性上向流式汚泥床法（参考文献
：特開平１−１２３６９６号公報）が提案され、はぼ実
用化の段階を迎えている。しかし今までの研究開発が、
好気性上向流式汚泥床法の中核技術である汚泥の粒状化
に集中していたため、プラントオペレーションの最適化
の為の研究開発はあまり行われていなかった。特に酸素
供給の最適化は、オペレーションコストの低減化や処理
水質の安定化のために重要であるにも拘らず、あまり行
われていなかった。
本発明は、好気性上向流式汚泥床法の酸素供給量を最適
化し、酸素の無駄使いを防止することで運転コストを低
減し、また処理水質の向上および安定化を達成させるこ
とのできる有機性排水の処理方法を提供とすることを目
的とする。
化し、酸素の無駄使いを防止することで運転コストを低
減し、また処理水質の向上および安定化を達成させるこ
とのできる有機性排水の処理方法を提供とすることを目
的とする。
上記目的を達成するために、本発明では以下のような手
段を採用したものである。
段を採用したものである。
すなわち本発明は、予め酸素溶解槽で酸素を溶解させた
被処理有機性排水と、循環された処理水との混合液を、
自己凝集力により粒状となった混合微生物床が存在する
生物処理槽に、上向きに通水し、該粒状物を壊すことな
く該有機性排水を処理する好気性上向流式汚泥床法にお
いて、処理水の溶存酸素濃度に基づいて、処理水の循環
比を制御することを特徴とする有機性排水の生物処理方
法である。
被処理有機性排水と、循環された処理水との混合液を、
自己凝集力により粒状となった混合微生物床が存在する
生物処理槽に、上向きに通水し、該粒状物を壊すことな
く該有機性排水を処理する好気性上向流式汚泥床法にお
いて、処理水の溶存酸素濃度に基づいて、処理水の循環
比を制御することを特徴とする有機性排水の生物処理方
法である。
なお、本発明では、処理水の溶存酸素濃度は飽和溶存酸
素濃度（Ｃｓ）以下に保たれるのが好ましい。何故なら
、Ｃｓ以上になれば処理水に流出する酸素、すなわち無
駄な酸素が増加し、また、過飽和の溶存酸素濃度が微細
気泡となって粒状汚泥を浮上させ、処理水を濁らせる場
合があるからである。
素濃度（Ｃｓ）以下に保たれるのが好ましい。何故なら
、Ｃｓ以上になれば処理水に流出する酸素、すなわち無
駄な酸素が増加し、また、過飽和の溶存酸素濃度が微細
気泡となって粒状汚泥を浮上させ、処理水を濁らせる場
合があるからである。
本発明の基本的な制御動作を説明すると、処理水溶存酸
素濃度がＣｓに近づいた時（例えばＣｓの９０％値）に
、処理水循環比を下げて生物処理槽への酸素供給量を減
少させる。その後、処理水溶存酸素濃度がＣｓ以下で安
定した時（例えばＣｓの７０％値）には、再び循環比を
増加させて生物処理槽への酸素供給量を増加させる。
素濃度がＣｓに近づいた時（例えばＣｓの９０％値）に
、処理水循環比を下げて生物処理槽への酸素供給量を減
少させる。その後、処理水溶存酸素濃度がＣｓ以下で安
定した時（例えばＣｓの７０％値）には、再び循環比を
増加させて生物処理槽への酸素供給量を増加させる。
また、処理水の循環比は通常以下の手順で決定される。
発明者らの実験結果に基づけば、好気性上向流式汚泥床
法では、Ｂ ＯＤ １ ｋｇを処理するのに１．５ｋｇ
前後の酸素を必要とする。従って、被処理有機性排水の
ＢＯＤが１００■／Ｉ２で、水量が０［１１３／日の場
合は （１００ｘＱ）ｘｉ、５＝１５０Ｑ ｇ／日の酸素を必
要とする。この時、混合液（酸素溶解槽の出口液）に溶
解可能な溶存酸素濃度が６０■／ｌであれば、処理水循
環比は （１５０Ｑ÷６０÷Ｑ）−１＝１．５０となる。
法では、Ｂ ＯＤ １ ｋｇを処理するのに１．５ｋｇ
前後の酸素を必要とする。従って、被処理有機性排水の
ＢＯＤが１００■／Ｉ２で、水量が０［１１３／日の場
合は （１００ｘＱ）ｘｉ、５＝１５０Ｑ ｇ／日の酸素を必
要とする。この時、混合液（酸素溶解槽の出口液）に溶
解可能な溶存酸素濃度が６０■／ｌであれば、処理水循
環比は （１５０Ｑ÷６０÷Ｑ）−１＝１．５０となる。
従って、この場合通常の循環比は１．５０で運転し、処
理水溶存酸素濃度が飽和濃度を超えそうな時に、循還比
を１．５０以下に設定して酸素の供給量を下げれば良い
。下げた時の循環比は、経験的に決定されるが、通常は
０．７〜１．３が適当である。
理水溶存酸素濃度が飽和濃度を超えそうな時に、循還比
を１．５０以下に設定して酸素の供給量を下げれば良い
。下げた時の循環比は、経験的に決定されるが、通常は
０．７〜１．３が適当である。
また、本発明は、予め酸素溶解槽で酸素を溶解させた被
処理有機性排水と、循還された処理水との混合液を、自
己凝集力により粒状となった混合微生物床が存在する生
物処理槽に上向きに通水し、該粒状物を壊すことなく該
有機性排水を処理する好気性上向流式汚泥床法において
、該混合水の溶存酸素濃度に基づいて、処理水の循環比
を制御することを特徴とする有機性排水の処理方法であ
る。
処理有機性排水と、循還された処理水との混合液を、自
己凝集力により粒状となった混合微生物床が存在する生
物処理槽に上向きに通水し、該粒状物を壊すことなく該
有機性排水を処理する好気性上向流式汚泥床法において
、該混合水の溶存酸素濃度に基づいて、処理水の循環比
を制御することを特徴とする有機性排水の処理方法であ
る。
すなわち、本発明では、生物処理槽の流入水の溶存酸素
濃度が低下した場合は、処理水循環比をあげて生物処理
槽への酸素供給量の低下を防ぐ。逆に、該流入水の溶存
酸素濃度が上昇した場合は、処理水循環比を下げて酸素
の過剰供給を防ぐ。この制御方法を見い出したきっかけ
は、流入水の汚濁濃度が高い時の溶存酸素濃度が低く、
流入水の汚濁濃度が低い時の溶存酸素濃度が高くなる、
という現象を発見したことである。すなわち、本発明に
おいて、溶存酸素濃度は一種の流入水汚濁濃度のセンサ
ー的な役割を果たしており、流入水の水質変動に応じた
適切な制御が可能となる。
濃度が低下した場合は、処理水循環比をあげて生物処理
槽への酸素供給量の低下を防ぐ。逆に、該流入水の溶存
酸素濃度が上昇した場合は、処理水循環比を下げて酸素
の過剰供給を防ぐ。この制御方法を見い出したきっかけ
は、流入水の汚濁濃度が高い時の溶存酸素濃度が低く、
流入水の汚濁濃度が低い時の溶存酸素濃度が高くなる、
という現象を発見したことである。すなわち、本発明に
おいて、溶存酸素濃度は一種の流入水汚濁濃度のセンサ
ー的な役割を果たしており、流入水の水質変動に応じた
適切な制御が可能となる。
循環比の変更を指示する流入水溶存酸素濃度の境界値は
、経験的に決定されるが、通常は日平均値（例えば６０
■／ｉ）の±５％（従って５７〜６３■／１）の値に到
達した時に循環比を変更する。また、循環比は日平均値
（例えば２．７５）の±５０％の範囲内で選択可能なよ
うにしておけば、きめ細かな制御が可能となる。
、経験的に決定されるが、通常は日平均値（例えば６０
■／ｉ）の±５％（従って５７〜６３■／１）の値に到
達した時に循環比を変更する。また、循環比は日平均値
（例えば２．７５）の±５０％の範囲内で選択可能なよ
うにしておけば、きめ細かな制御が可能となる。
また、本発明は、予め酸素溶解槽で酸素を溶解させた被
処理有機性排水と、循環された処理水との混合液を、自
己凝集力により粒状となった混合微生物床が存在する生
物処理槽に上向きに通水し、該粒状物を壊すことなく該
有機性排水を処理する好気性上向流式汚泥床法において
、該酸素溶解槽の気相の酸素濃度に基づいて、処理水の
循環比を制御することを特徴とする有機性排水の処理方
法である。
処理有機性排水と、循環された処理水との混合液を、自
己凝集力により粒状となった混合微生物床が存在する生
物処理槽に上向きに通水し、該粒状物を壊すことなく該
有機性排水を処理する好気性上向流式汚泥床法において
、該酸素溶解槽の気相の酸素濃度に基づいて、処理水の
循環比を制御することを特徴とする有機性排水の処理方
法である。
本発明の基本動作を説明すると、酸素溶解槽の気相酸素
濃度が上昇した場合は処理水循環比を低下させ、生物処
理槽への酸素供給量を減少させる。逆に、酸素溶解槽の
気相酸素濃度が減少した場合は、処理水循環比を増加さ
せて、生物処理槽への酸素供給量を増加させる。あるい
は、酸素溶解槽の気相酸素濃度が減少した場合は、気相
ガスを一旦系外へ排ａして純酸素で置換す・ることも考
えられる。この制御方法は、センサーとして酸素ガス濃
度計を使用することが大きな特長である。なぜなら、酸
素ガス濃度計と溶存酸素計と比較した場合、酸素ガス濃
度計は微生物によるセンサー表面の汚染（スライムの付
着等）を受けないため、センサーの維持管理が極とて容
易であり、測定誤差を低く抑えられるという利点がある
。
濃度が上昇した場合は処理水循環比を低下させ、生物処
理槽への酸素供給量を減少させる。逆に、酸素溶解槽の
気相酸素濃度が減少した場合は、処理水循環比を増加さ
せて、生物処理槽への酸素供給量を増加させる。あるい
は、酸素溶解槽の気相酸素濃度が減少した場合は、気相
ガスを一旦系外へ排ａして純酸素で置換す・ることも考
えられる。この制御方法は、センサーとして酸素ガス濃
度計を使用することが大きな特長である。なぜなら、酸
素ガス濃度計と溶存酸素計と比較した場合、酸素ガス濃
度計は微生物によるセンサー表面の汚染（スライムの付
着等）を受けないため、センサーの維持管理が極とて容
易であり、測定誤差を低く抑えられるという利点がある
。
循環比を変更する気相酸素濃度の境界値は、経験的に決
定されるが、通常は日平均値（例えば６５％）の±５％
（従って６２〜６８％）に達したときに循環比を±５０
％の範囲で変化させれば適当な制御が可能となる。
定されるが、通常は日平均値（例えば６５％）の±５％
（従って６２〜６８％）に達したときに循環比を±５０
％の範囲で変化させれば適当な制御が可能となる。
また、本発明は、予め酸素溶解槽で酸素を溶解させた被
処理有機性排水と、循環された処理水との混合液を、自
己凝集力により粒状となった混合微生物床が存在する生
物処理槽に上向きに通水し、該粒状物を壊すことなく有
機性排水を処理する好気性上向流式汚泥床法において、
処理水の溶存酸素濃度及び該混合液の溶存酸素濃度、あ
るいは処理水の溶存酸素濃度及び該酸素溶解槽の気相酸
素濃度に基づいて、処理水の循環比を制御することを特
徴とする有機性排水の処理方法である。
処理有機性排水と、循環された処理水との混合液を、自
己凝集力により粒状となった混合微生物床が存在する生
物処理槽に上向きに通水し、該粒状物を壊すことなく有
機性排水を処理する好気性上向流式汚泥床法において、
処理水の溶存酸素濃度及び該混合液の溶存酸素濃度、あ
るいは処理水の溶存酸素濃度及び該酸素溶解槽の気相酸
素濃度に基づいて、処理水の循環比を制御することを特
徴とする有機性排水の処理方法である。
すなわち、処理水と生物処理槽流入水（混合液）の双方
の溶存酸素濃度を検出端とするか、あるいは処理水溶存
酸素濃度と酸素溶解槽気相酸素濃度の双方を検出端とす
ることで、より確実にかつ信頼のおける酸素供給量の制
御が可能となる。
の溶存酸素濃度を検出端とするか、あるいは処理水溶存
酸素濃度と酸素溶解槽気相酸素濃度の双方を検出端とす
ることで、より確実にかつ信頼のおける酸素供給量の制
御が可能となる。
なお、この発明でも、処理水の溶存酸素濃度は飽和溶存
酸素濃度（Ｃｓ）以下に保たれるのが好ましい。何故な
ら、Ｃｓ以上になれば処理水に流出する酸素、すなわち
無駄な酸素が増加し、また過飽和の溶存酸素濃度が微細
気泡となって粒状汚泥を浮上させ、処理水を濁らせる場
合があるからである。
酸素濃度（Ｃｓ）以下に保たれるのが好ましい。何故な
ら、Ｃｓ以上になれば処理水に流出する酸素、すなわち
無駄な酸素が増加し、また過飽和の溶存酸素濃度が微細
気泡となって粒状汚泥を浮上させ、処理水を濁らせる場
合があるからである。
以下、本発明を実施例により具体的に説明するが、本発
明はこれらに限定されない。
明はこれらに限定されない。
実施例１
処理水溶存酸素濃度によって、処理水循環比を調整する
方法 第１図に、好気性上向流式汚泥床法のフローシートと溶
存酸素計の設置位置を示す。
方法 第１図に、好気性上向流式汚泥床法のフローシートと溶
存酸素計の設置位置を示す。
処理水循環比の変更は、循環ポンプの回転数制御により
行った。通常の循環比は１．７であるが、処理水溶存酸
素濃度が過飽和濃度であるＨ値（８，８■／ｉ）の１０
％低い値（８■／１）を超えた時は循環比を１．２に下
げ、そしてＨ値０７０％の値（６，２■／１）に下がっ
た時に循環比を１．７に戻した。
行った。通常の循環比は１．７であるが、処理水溶存酸
素濃度が過飽和濃度であるＨ値（８，８■／ｉ）の１０
％低い値（８■／１）を超えた時は循環比を１．２に下
げ、そしてＨ値０７０％の値（６，２■／１）に下がっ
た時に循環比を１．７に戻した。
第２図は、この制御動作を行った場合と、行わなかった
場合の処理水溶存酸素濃度の値を比較したものである。
場合の処理水溶存酸素濃度の値を比較したものである。
制御を行わなかった場合は、処理水溶存酸素がゼロとな
ったり、過飽和になった。その結果、処理水が白濁した
り、ピンフロックが流出するようになった。一方、制御
を実施した時は安定した処理水質を得た。
ったり、過飽和になった。その結果、処理水が白濁した
り、ピンフロックが流出するようになった。一方、制御
を実施した時は安定した処理水質を得た。
また、除去Ｂ ＯＤ １ ｋｇ当たりに要した酸素量は
、無制御時：１．８ｋｇに対して、制御時＝１．６−で
あり、酸素使用量の節減効果も認められた。
、無制御時：１．８ｋｇに対して、制御時＝１．６−で
あり、酸素使用量の節減効果も認められた。
実施例２
生物処理槽流入水溶存酸素濃度により、処理水循環比を
制御する方法 第３図に溶存酸素計の設置位置を示す。
制御する方法 第３図に溶存酸素計の設置位置を示す。
通常の循環比は１．７としたが、流入溶存酸素がＨ値（
６３■／ｌ）を超えた場合は１．２とし、またＨ値（５
７■／１＞より低下した場合は２．２とした。
６３■／ｌ）を超えた場合は１．２とし、またＨ値（５
７■／１＞より低下した場合は２．２とした。
第４図は、制御を行った場合と行わなかった場合の、処
理水溶存酸素濃度と流入水溶存酸素の経日変化を示す。
理水溶存酸素濃度と流入水溶存酸素の経日変化を示す。
この制御を作動させた場合は、処理水の溶存酸素を極め
て安定に維持することができ、処理水質も良好であった
。
て安定に維持することができ、処理水質も良好であった
。
また、除去Ｂ ＯＤ １ ｋｇに要した酸素量は、無制
御時： １．８ ｋｇに対して、制御時：１．５５ｋｇ
であり、酸素使用量の節減効果も認められた。
御時： １．８ ｋｇに対して、制御時：１．５５ｋｇ
であり、酸素使用量の節減効果も認められた。
実施例３
酸素溶解槽の酸素ガス濃度により、処理水循環比を制御
する方法 第５図に酸素ガス濃度計の設置場所を示す。
する方法 第５図に酸素ガス濃度計の設置場所を示す。
通常の循環比は１．７としたが、酸素ガス濃度がＨ値（
６８％）を超えた場合は１．２に下げた。
６８％）を超えた場合は１．２に下げた。
またＨ値（６２％）以下になった場合は、循環比を２．
２に下げた。
２に下げた。
第６図は、制御動作の有無を比較した結果である。制御
を行った場合は処理水の溶存酸素が一定に保たれ、水質
も良好であった。
を行った場合は処理水の溶存酸素が一定に保たれ、水質
も良好であった。
除去Ｂ ＯＤ １ ｋｇ当たりの酸素消費量は、無制御
時： １．８ ｋｇに対して、制御時：１．５５ｋｇで
あり、酸素使用量の節減効果も認められた。
時： １．８ ｋｇに対して、制御時：１．５５ｋｇで
あり、酸素使用量の節減効果も認められた。
実施例４
処理水溶存酸素濃度と酸素溶解槽気相酸素濃度により、
処理水循環比を制御する方法第１図と第５図を複合した
システムで制御運転を行ったところ、無制御に比べて処
理水質は極めて良好であった。
処理水循環比を制御する方法第１図と第５図を複合した
システムで制御運転を行ったところ、無制御に比べて処
理水質は極めて良好であった。
また除去Ｂ ＯＤ １ ｋｇ当たりの酸素消費量は、無
制御時： １．８ ｋｇに対して、制御時：１．４５ｋ
ｇであり、酸素使用量の節減効果も認められた。
制御時： １．８ ｋｇに対して、制御時：１．４５ｋ
ｇであり、酸素使用量の節減効果も認められた。
以上示したように、本発明によれば、好気性上向流式汚
泥床法の処理性能の安定化および酸素使用量の適性化に
よるオペレーションコストの低減化効果が図られた。
泥床法の処理性能の安定化および酸素使用量の適性化に
よるオペレーションコストの低減化効果が図られた。
本発明は今後、積極的にプラントの運転に取り入れられ
ていき、その効力を発揮すると考えられる。
ていき、その効力を発揮すると考えられる。
第１図、第３図及び第５図は、本発明の処理方法を示す
工程図であり、第２図、第４図及び第６図は、溶存酸素
量の変化を示すグラフである。 １・・・着水井、２・・・最初沈殿池、３・・・酸素溶
解槽、４・・・生物処理槽、５・・・塩素消毒、６溶存
酸素計、７・・・酸素ガス濃度計
工程図であり、第２図、第４図及び第６図は、溶存酸素
量の変化を示すグラフである。 １・・・着水井、２・・・最初沈殿池、３・・・酸素溶
解槽、４・・・生物処理槽、５・・・塩素消毒、６溶存
酸素計、７・・・酸素ガス濃度計
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、予め酸素溶解槽で酸素を溶解させた被処理有機性排
水と、循環された処理水との混合液を、自己凝集力によ
り粒状となった混合微生物床が存在する生物処理槽に、
上向きに通水し、該粒状物を壊すことなく該有機性排水
を処理する好気性上向流式汚泥床法において、処理水の
溶存酸素濃度に基づいて、処理水の循環比を制御するこ
とを特徴とする有機性排水の生物処理方法。 ２、処理水の循環比を、処理水の溶存酸素濃度が飽和濃
度以下に保つように制御することを特徴とする請求項１
記載の有機性排水の処理方法。 ３、予め酸素溶解槽で酸素を溶解させた被処理有機性排
水と、循環された処理水との混合液を、自己凝集力によ
り粒状となった混合微生物床が存在する生物処理槽に、
上向きに通水し、該粒状物を壊すことなく該有機性排水
を処理する好気性上向流式汚泥床法において、該混合液
の溶存酸素濃度に基づいて、処理水の循環比を制御する
ことを特徴とする有機性排水の処理方法。 ４、予め酸素溶解槽で酸素を溶解させた被処理有機性排
水と、循環された処理水との混合液を、自己凝集力によ
り粒状となった混合微生物床が存在する生物処理槽に、
上向きに通水し、該粒状物を壊すことなく有機性排水を
処理する好気性上向流式汚泥床法において、該酸素溶解
槽の気相酸素濃度に基づいて、処理水の循環比を制御す
ることを特徴とする有機性排水の処理方法。 ５、予め酸素溶解槽で酸素を溶解させた被処理有機性排
水と、循環された処理水との混合液を、自己凝集力によ
り粒状となった混合微生物床が存在する生物処理槽に、
上向きに通水し、該粒状物を壊すことなく有機性排水を
処理する好気性上向流式汚泥床法において、処理水の溶
存酸素濃度及び該混合液の溶存酸素濃度、あるいは処理
水の溶存酸素濃度及び該酸素溶解槽の気相酸素濃度に基
づいて、処理水の循環比を制御することを特徴とする有
機性排水の処理方法。 ６、処理水の循環比を、処理水の溶存酸素濃度が飽和濃
度以下に保つように制御することを特徴とする請求項５
記載の有機性排水の処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8742290A JPH0630776B2 (ja) | 1990-04-03 | 1990-04-03 | 有機性排水の処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8742290A JPH0630776B2 (ja) | 1990-04-03 | 1990-04-03 | 有機性排水の処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03288593A true JPH03288593A (ja) | 1991-12-18 |
| JPH0630776B2 JPH0630776B2 (ja) | 1994-04-27 |
Family
ID=13914439
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8742290A Expired - Lifetime JPH0630776B2 (ja) | 1990-04-03 | 1990-04-03 | 有機性排水の処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0630776B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003070649A1 (en) * | 2002-02-22 | 2003-08-28 | Sut Seraya Pte Ltd | Aerobic biomass granules for waste water treatment |
| US6656198B2 (en) | 2001-06-01 | 2003-12-02 | Ethicon-Endo Surgery, Inc. | Trocar with reinforced obturator shaft |
-
1990
- 1990-04-03 JP JP8742290A patent/JPH0630776B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6656198B2 (en) | 2001-06-01 | 2003-12-02 | Ethicon-Endo Surgery, Inc. | Trocar with reinforced obturator shaft |
| WO2003070649A1 (en) * | 2002-02-22 | 2003-08-28 | Sut Seraya Pte Ltd | Aerobic biomass granules for waste water treatment |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0630776B2 (ja) | 1994-04-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Zhao et al. | Advanced primary treatment of waste water using a bio‐flocculation‐adsorption sedimentation process | |
| KR100945458B1 (ko) | 하/폐수처리장의 질소 및 인 고율 제거장치 | |
| JP2000000596A (ja) | 排水処理方法および排水処理装置 | |
| CN103613190B (zh) | 含盐污水处理方法 | |
| JPH03288593A (ja) | 有機性排水の処理方法 | |
| CN108101261A (zh) | 一种氧化结晶软化的水处理方法及水处理系统 | |
| CN103508610A (zh) | 一种医院综合污水的处理工艺 | |
| JP5947067B2 (ja) | 排水処理システムおよび方法 | |
| JPH05154496A (ja) | 嫌気−好気活性汚泥処理装置の運転制御方法 | |
| KR100327545B1 (ko) | 생활계 오수처리 장치 | |
| KR101679603B1 (ko) | 세정분말과 침지형 분리막 모듈을 이용한 수 처리장치 | |
| CN211226788U (zh) | 一种基于混凝强化膜生物反应池的污水处理设备 | |
| KR101416756B1 (ko) | 정수장 슬러지 폭기를 이용한 배출수 처리 방법 | |
| CN110510824B (zh) | 一种基于混凝强化膜生物反应池的污水处理设备及污水处理方法 | |
| KR20130041598A (ko) | 용존 산소 농도 조절장치를 구비한 폐수 처리 시스템 및 방법 | |
| CN106865751B (zh) | 控制生物池污泥膨胀的方法及污水处理方法 | |
| JP2663227B2 (ja) | 還元性硫黄化合物を含む廃水の生物学的処理方法 | |
| CN206476856U (zh) | 一种高浓度制药废水处理装置 | |
| CN119330538B (zh) | 一种半导体工业含氟废水处理系统和方法 | |
| CN223225915U (zh) | 一种适用于含硬含硅废水的中水回用装置 | |
| JP3179725B2 (ja) | 有機物含有水の処理方法 | |
| KR950000978B1 (ko) | 산소용해, 반응, 그리고 침전을 겸한 장치를 이용한 활성슬럿지법 폐수처리장치 및 그 운전방법 | |
| KR100373136B1 (ko) | 폐수의 질소 및 인 제거용 화학적 처리제 및 이를 이용한폐수의 처리방법 | |
| JP2644103B2 (ja) | 浄化槽 | |
| KR200209356Y1 (ko) | 난 분해성 오염물질과 중금속을 함유한 폐수처리 장치 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313117 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |