JPH0329444B2 - - Google Patents
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- JPH0329444B2 JPH0329444B2 JP62076881A JP7688187A JPH0329444B2 JP H0329444 B2 JPH0329444 B2 JP H0329444B2 JP 62076881 A JP62076881 A JP 62076881A JP 7688187 A JP7688187 A JP 7688187A JP H0329444 B2 JPH0329444 B2 JP H0329444B2
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- emulsion
- oil
- demulsification
- stirring
- phase
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Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、水中油型エマルシヨン（以下Ｏ／Ｗ
型エマルシヨンという）の解乳化方法に関し、特
に（Ｏ／Ｗ）／Ｏ乳化型液膜による液状有機物分
離法の工業化の実現するのにに有効な解乳化方法
に関する。
型エマルシヨンという）の解乳化方法に関し、特
に（Ｏ／Ｗ）／Ｏ乳化型液膜による液状有機物分
離法の工業化の実現するのにに有効な解乳化方法
に関する。
（従来技術および解決しようとする問題点）
エマルシヨンの解乳化方法として、電気的、機
械的、熱的などの物理的解乳化方法および化学的
解乳化方法、およびこれらを組み合わせた方法が
従来から知られている。
械的、熱的などの物理的解乳化方法および化学的
解乳化方法、およびこれらを組み合わせた方法が
従来から知られている。
しかし沈降、遠心分離、濾過などの機械的およ
び電気的な方法は、油中水（Ｗ／Ｏ）型エマルシ
ヨンには、比較的有効であるが、分散手滴径が一
般に小さいＯ／Ｗ型エマルシヨンに対しては満足
のゆく結果を得ることができない。また、化学的
方法は解乳化剤をエマルシヨンに加えて処理する
ものであるので、解乳化の後処理として解乳化剤
を除去する工程が不可欠となり、処理が複雑化す
る。
び電気的な方法は、油中水（Ｗ／Ｏ）型エマルシ
ヨンには、比較的有効であるが、分散手滴径が一
般に小さいＯ／Ｗ型エマルシヨンに対しては満足
のゆく結果を得ることができない。また、化学的
方法は解乳化剤をエマルシヨンに加えて処理する
ものであるので、解乳化の後処理として解乳化剤
を除去する工程が不可欠となり、処理が複雑化す
る。
さらに、熱的な方法は、エネルギー多消費型の
方法であり、これによつては、迅速な解乳化は望
めない。一方、（Ｏ／Ｗ／）Ｏ乳化型液膜による
液状有機物分離法の工業化を図るためにはＯ／Ｗ
型エマルシヨンの解乳化工程が不可欠であるが上
記の従来公知の方法は、いずれも大量のＯ／Ｗ型
エマルシヨンを迅速に処理するには不適当で、工
業的用途に適用できないという問題がある。
方法であり、これによつては、迅速な解乳化は望
めない。一方、（Ｏ／Ｗ／）Ｏ乳化型液膜による
液状有機物分離法の工業化を図るためにはＯ／Ｗ
型エマルシヨンの解乳化工程が不可欠であるが上
記の従来公知の方法は、いずれも大量のＯ／Ｗ型
エマルシヨンを迅速に処理するには不適当で、工
業的用途に適用できないという問題がある。
（問題を解決するための手段）
本発明は、上記事情に鑑みて構成されたもので
Ｏ／Ｗ型エマルシヨンを容易かつ迅速に解乳化す
ることができ、しかも工業的用途にも有効に適用
することができるＯ／Ｗ型エマルシヨンの解乳化
方法を提供することを目的としている。
Ｏ／Ｗ型エマルシヨンを容易かつ迅速に解乳化す
ることができ、しかも工業的用途にも有効に適用
することができるＯ／Ｗ型エマルシヨンの解乳化
方法を提供することを目的としている。
本発明の解乳化方法は、水中油型エマルシヨン
の分散相を構成する油分にさらに付加的な油分を
上記エマルシヨンに加え、該エマルシヨンと添加
された油分との混合液内に高剪断応力場が形成さ
れるように上記混合液を撹拌することを特徴とす
る。
の分散相を構成する油分にさらに付加的な油分を
上記エマルシヨンに加え、該エマルシヨンと添加
された油分との混合液内に高剪断応力場が形成さ
れるように上記混合液を撹拌することを特徴とす
る。
本発明の方法は、エマルシヨンに関し、体積分
率の大きい液相が連続相になりやすい、および油
相と水相とからなる混合液が高い剪断応力場にあ
るときには、油相が連続相になりやすい、という
知見に基づいて研究を重ねた結果達成されたもの
である。
率の大きい液相が連続相になりやすい、および油
相と水相とからなる混合液が高い剪断応力場にあ
るときには、油相が連続相になりやすい、という
知見に基づいて研究を重ねた結果達成されたもの
である。
そして、本発明の方法は、Ｏ／Ｗ型エマルシヨ
ンの解乳化に関し、上記知見から得られる予想を
遥かに越える効果を与えるものである。
ンの解乳化に関し、上記知見から得られる予想を
遥かに越える効果を与えるものである。
本発明の方法によれば、解乳化処理を行うＯ／
Ｗ型エマルシヨンに、このエマルシヨンの油滴を
構成する油分と好ましくは、同質の油分が添加さ
れる。この場合、添加油の量は、エマルシヨンの
量と等量程度以上であることが、解乳化効率の面
で、好ましい。
Ｗ型エマルシヨンに、このエマルシヨンの油滴を
構成する油分と好ましくは、同質の油分が添加さ
れる。この場合、添加油の量は、エマルシヨンの
量と等量程度以上であることが、解乳化効率の面
で、好ましい。
つぎに、所定量の油分を添加した溶液を、ホモ
ジナイザー等の高速撹拌装置を用いて撹拌する。
この場合、油滴の破壊を生じさせて解乳化を効果
的に行うためには、エマルシヨンと添加油との混
合液に高い剪断力を加えることが必要となるが、
上記のようなホモジナイザーを使用する場合には
7000rpm程度以上の撹拌速度で運転することが好
ましい。
ジナイザー等の高速撹拌装置を用いて撹拌する。
この場合、油滴の破壊を生じさせて解乳化を効果
的に行うためには、エマルシヨンと添加油との混
合液に高い剪断力を加えることが必要となるが、
上記のようなホモジナイザーを使用する場合には
7000rpm程度以上の撹拌速度で運転することが好
ましい。
高い剪断力を加える方法としては、高速機械的
撹拌法、超音波法、コロイドミル法、混合ポンプ
法、遠心乳化機法、混合ジエツト法等の任意の方
法を適宜選択して用いることができる。
撹拌法、超音波法、コロイドミル法、混合ポンプ
法、遠心乳化機法、混合ジエツト法等の任意の方
法を適宜選択して用いることができる。
発明者らの研究によれば、エマルシヨンと添加
油との混合液を上記のように撹拌すると、撹拌初
期の段階では、エマルシヨン領域が拡大し、一見
乳化が進行するような状態となる。そして、次の
段階では、処理液中に連続相を成すような大きな
油滴が発生する。但し、これらの一連の変化は、
混合液に高い剪断力が加えられた後、短い時間内
に進行する。
油との混合液を上記のように撹拌すると、撹拌初
期の段階では、エマルシヨン領域が拡大し、一見
乳化が進行するような状態となる。そして、次の
段階では、処理液中に連続相を成すような大きな
油滴が発生する。但し、これらの一連の変化は、
混合液に高い剪断力が加えられた後、短い時間内
に進行する。
この段階で、撹拌を停止すると、エマルシヨン
領域と油分の連続相とに分離するが、エマルシヨ
ン領域は、本発明の操作を開始する前に比較して
大幅に減少する。即ち、解乳化が進行する。研究
結果によれば、この操作による解乳化効率は、98
％にも達する。
領域と油分の連続相とに分離するが、エマルシヨ
ン領域は、本発明の操作を開始する前に比較して
大幅に減少する。即ち、解乳化が進行する。研究
結果によれば、この操作による解乳化効率は、98
％にも達する。
なお、本発明の高速撹拌を行う前に一定の撹拌
処理を行つて、添加油と解乳化すべきエマルシヨ
ンとの均質な混合液をつくるようにすれば、解乳
化効率をさらに改善することができる。
処理を行つて、添加油と解乳化すべきエマルシヨ
ンとの均質な混合液をつくるようにすれば、解乳
化効率をさらに改善することができる。
また、本発明の最初の工程で使用する添加油と
して、解乳化によつて生じた油分を使用するのが
合理的、且つ経済的である。
して、解乳化によつて生じた油分を使用するのが
合理的、且つ経済的である。
（発明の効果）
本発明は、従来とは全く異なる新たなＯ／Ｗ型
エマルシヨンの解乳化方法を提供したものであり
上記したように、解乳化のための特別の材料を必
要とせず、しかも高速撹拌という単純な機械的操
作を付加することにより容易に解乳化を達成する
ことができるものである。したがつて不当なコス
トの増大を招くことなく、容易にスケールアツプ
することが可能で、工業的用途に極めて有望であ
る。
エマルシヨンの解乳化方法を提供したものであり
上記したように、解乳化のための特別の材料を必
要とせず、しかも高速撹拌という単純な機械的操
作を付加することにより容易に解乳化を達成する
ことができるものである。したがつて不当なコス
トの増大を招くことなく、容易にスケールアツプ
することが可能で、工業的用途に極めて有望であ
る。
本発明の解乳化方法は、たとえば、（Ｏ／
Ｗ）／Ｏ乳化型液膜による液状有機物分離の工業
的方法等に有効に適用することができる。
Ｗ）／Ｏ乳化型液膜による液状有機物分離の工業
的方法等に有効に適用することができる。
すなわち、大量のＯ／Ｗ型エマルシヨンを容易
且つ迅速に解乳化する方法が見出されていないこ
とが原因となつて実用化がされいない、（Ｏ／
Ｗ）／Ｏ乳化型液膜による液状有機物分離プロセ
スの工業的規模での実用化が可能となる。
且つ迅速に解乳化する方法が見出されていないこ
とが原因となつて実用化がされいない、（Ｏ／
Ｗ）／Ｏ乳化型液膜による液状有機物分離プロセ
スの工業的規模での実用化が可能となる。
（実施例の説明）
以下、本発明の実施例につき、図面を参照しつ
つ説明する。
つ説明する。
第１図を参照すれば、本発明の１実施例にかか
る解乳化方法のシステムフロー図がしめされてい
る。
る解乳化方法のシステムフロー図がしめされてい
る。
本例の解乳化方法が適用されるＯ／Ｗ型エマル
シヨンは、本例の方法によつて、解乳化された油
分の一部とともに予混合器１に導入される。予混
合器１には、撹拌装置２が配置されており、これ
によつて、エマルシヨンは上記添加油とともに撹
拌され均質な混合液となる。
シヨンは、本例の方法によつて、解乳化された油
分の一部とともに予混合器１に導入される。予混
合器１には、撹拌装置２が配置されており、これ
によつて、エマルシヨンは上記添加油とともに撹
拌され均質な混合液となる。
つぎに、この混合液は、解乳化装置即ち撹拌槽
３に導入される。撹拌槽３には、第２図に示すよ
うに高速撹拌装置、本例では、株式会社日音医理
科器械製作所製、商標名「ヒストロン」として販
売されるホモジナイザー４が設置されており、こ
のホモジナイザー４には、混合液を撹拌するジエ
ネレータシヤフトとして通常の撹拌力を有する機
種名「NS−20TP型シヤフト」（以下、シヤフト
という）とこれよりも撹拌力の大きい改良型シ
ヤフトである「NS−35UG型シヤフト」（以下シ
ヤフトという）が選択的に取りつけられるよう
になつている。混合液は、このホモジナイザー４
によつて撹拌されて、高剪断応力状態となる。そ
して、この撹拌槽３での処理が終了した場合に
は、処理液は、沈降分離槽５に導入され、油相６
とエマルシヨン相７に分離される。そして油相６
の一部の油分は、再び予混合器２に戻される。
３に導入される。撹拌槽３には、第２図に示すよ
うに高速撹拌装置、本例では、株式会社日音医理
科器械製作所製、商標名「ヒストロン」として販
売されるホモジナイザー４が設置されており、こ
のホモジナイザー４には、混合液を撹拌するジエ
ネレータシヤフトとして通常の撹拌力を有する機
種名「NS−20TP型シヤフト」（以下、シヤフト
という）とこれよりも撹拌力の大きい改良型シ
ヤフトである「NS−35UG型シヤフト」（以下シ
ヤフトという）が選択的に取りつけられるよう
になつている。混合液は、このホモジナイザー４
によつて撹拌されて、高剪断応力状態となる。そ
して、この撹拌槽３での処理が終了した場合に
は、処理液は、沈降分離槽５に導入され、油相６
とエマルシヨン相７に分離される。そして油相６
の一部の油分は、再び予混合器２に戻される。
上記解乳化操作において、処理液の状態変化に
ついて説明すると、予混合器１に導入された直後
においては、油相６とエマルシヨン相７とが第３
図ａに示すように分離状態になつている。この場
合のエマルシヨン相７は、第３図ｂに示すように
分散相としての油滴８のまわりを水の連続相９が
取り巻くＯ／Ｗ型エマルシヨンである。
ついて説明すると、予混合器１に導入された直後
においては、油相６とエマルシヨン相７とが第３
図ａに示すように分離状態になつている。この場
合のエマルシヨン相７は、第３図ｂに示すように
分散相としての油滴８のまわりを水の連続相９が
取り巻くＯ／Ｗ型エマルシヨンである。
この処理液を通常の撹拌装置で予混合して均質
な混合液とするか、あるいは、予混合することな
く処理液をそのまま、撹拌槽３に導入し、ホモジ
ナイザー４によつて高速撹拌すると、撹拌槽３内
の処理液は、第３図ｃに示すようにエマルシヨン
相７が一時的に増大し、一見乳化が進行している
かのように観察される。
な混合液とするか、あるいは、予混合することな
く処理液をそのまま、撹拌槽３に導入し、ホモジ
ナイザー４によつて高速撹拌すると、撹拌槽３内
の処理液は、第３図ｃに示すようにエマルシヨン
相７が一時的に増大し、一見乳化が進行している
かのように観察される。
然しこの状態は、第３図ｄに示すようにエマル
シヨン相７にもともと存在する比較的小さい滴径
の油滴８と油相６を構成する添加油が撹拌されて
形成された比較的大きな滴径の油滴１０との混在
状態である。
シヨン相７にもともと存在する比較的小さい滴径
の油滴８と油相６を構成する添加油が撹拌されて
形成された比較的大きな滴径の油滴１０との混在
状態である。
この状態は長くは続かず、高速撹拌を行うと殆
ど瞬時に、処理液において大きな力が発生すると
ともに一転して第３図ｅに示すようにエマルシヨ
ン相の中に大きな油の塊１１が発生するかのよう
に観察され、様相が大きく変化する。
ど瞬時に、処理液において大きな力が発生すると
ともに一転して第３図ｅに示すようにエマルシヨ
ン相の中に大きな油の塊１１が発生するかのよう
に観察され、様相が大きく変化する。
この油塊１１は、第３図ｆに示すようにエマル
シヨン相に含まれる油滴８と共存している。
シヨン相に含まれる油滴８と共存している。
この状態で、撹拌操作を停止するか、沈降分離
槽５に処理液を導入すると、第３図ｇに示すよう
に油塊１１は消滅してエマルシヨン相７の上に油
相６が生じる。
槽５に処理液を導入すると、第３図ｇに示すよう
に油塊１１は消滅してエマルシヨン相７の上に油
相６が生じる。
この場合油相６の領域は、解乳化操作をする前
の第３図ａの油相６よりも明らかに広がつており
解乳化が進行していることが判明する。
の第３図ａの油相６よりも明らかに広がつており
解乳化が進行していることが判明する。
以下の前半部分において、このような手順で行
つた解乳化操作の結果について説明する。第４図
には、本例の解乳化方法を用いたＯ／Ｗ型エマル
シヨンの油滴の滴径分布を示している。これによ
れば、エマルシヨンＡは、比較的小さい平均滴径
を有し、エマルシヨンＢは、大きい平均滴径を有
する。エマルシヨンＡは、比較的安定であり、エ
マルシヨンＢは相対的に不安定である。
つた解乳化操作の結果について説明する。第４図
には、本例の解乳化方法を用いたＯ／Ｗ型エマル
シヨンの油滴の滴径分布を示している。これによ
れば、エマルシヨンＡは、比較的小さい平均滴径
を有し、エマルシヨンＢは、大きい平均滴径を有
する。エマルシヨンＡは、比較的安定であり、エ
マルシヨンＢは相対的に不安定である。
エマルシヨンＡは、上記のホモジナイザー４を
用いてすなわち、高剪断応力場において乳化させ
たものであり、エマルシヨンＢは、通常の撹拌槽
を用いて比較的低速（約600rpm）で撹拌して形
成したものである。
用いてすなわち、高剪断応力場において乳化させ
たものであり、エマルシヨンＢは、通常の撹拌槽
を用いて比較的低速（約600rpm）で撹拌して形
成したものである。
いずれも水相には、乳化剤としてサポニンが加
えられており、油分としてイソオクタンを水相と
同体積だけ用いられている。水相中のサポニンの
濃度は、エマルシヨンＡでは、0.1重量％、エマ
ルシヨンＢでは、0.2重量％である。
えられており、油分としてイソオクタンを水相と
同体積だけ用いられている。水相中のサポニンの
濃度は、エマルシヨンＡでは、0.1重量％、エマ
ルシヨンＢでは、0.2重量％である。
第５図は、エマルシヨンＡに関し、解乳化効率
と添加油としてイソオクタンの割合との関係を示
している。撹拌槽３におけるホモジナイザー４の
撹拌速度は、20000rpmであり、予混合器１にお
ける予混合はおこなつていない。混合液の全体積
は、100cm3である。第５図によれば、添加油の量
は、原料Ｏ／Ｗ型エマルシヨンの量と略同量以上
である場合には、略50％の高い解乳化効率が得ら
れる。
と添加油としてイソオクタンの割合との関係を示
している。撹拌槽３におけるホモジナイザー４の
撹拌速度は、20000rpmであり、予混合器１にお
ける予混合はおこなつていない。混合液の全体積
は、100cm3である。第５図によれば、添加油の量
は、原料Ｏ／Ｗ型エマルシヨンの量と略同量以上
である場合には、略50％の高い解乳化効率が得ら
れる。
さらに、添加油の割合が多いほど効果的に解乳
化が進むこととなる。
化が進むこととなる。
尚、解乳化効率Ｙは、下式で与えられる。（第
６図参照） Ｙ＝（VOW−VOW′）／（VOW−VW） （ここで、VOW＝処理前のＯ／Ｗ型エマルシヨ
ン体積分率 VOW′＝処理後のＯ／Ｗ型エマルシヨン体積分
率 VW＝Ｏ／Ｗ型エマルシヨンの水相体積分率） 第７図を参照すれば、エマルシヨンＡに関し、
撹拌槽３におけるホモジナイザー４の回転数と解
乳化効率Ｙとの関係がしめされている。
６図参照） Ｙ＝（VOW−VOW′）／（VOW−VW） （ここで、VOW＝処理前のＯ／Ｗ型エマルシヨ
ン体積分率 VOW′＝処理後のＯ／Ｗ型エマルシヨン体積分
率 VW＝Ｏ／Ｗ型エマルシヨンの水相体積分率） 第７図を参照すれば、エマルシヨンＡに関し、
撹拌槽３におけるホモジナイザー４の回転数と解
乳化効率Ｙとの関係がしめされている。
この場合の添加油（イソオクタン）と原料Ｏ／
Ｗ型エマルシヨンの体積割合は、１対１で混合液
の全体積は、100cm3である。
Ｗ型エマルシヨンの体積割合は、１対１で混合液
の全体積は、100cm3である。
これによれば、回転数が略7000rpmから効果が
現れ始め、略15000rpmで50％の解乳化効率が得
られる。
現れ始め、略15000rpmで50％の解乳化効率が得
られる。
また、エマルシヨンＢについて、原料Ｏ／Ｗ型
エマルシヨンと同体積の添加油（イソオクタン）
を用い、約20000rpmで解乳化を行つたところ、
約95％の解乳化効率が得られた。
エマルシヨンと同体積の添加油（イソオクタン）
を用い、約20000rpmで解乳化を行つたところ、
約95％の解乳化効率が得られた。
この結果、滴径の大きいエマルジヨンの方が高
い解乳化効率が得られることが判明する。
い解乳化効率が得られることが判明する。
さらに、撹拌槽３におけるホモジナイザー４と
して、より高い剪断力を処理液に加えることがで
きる改良型シヤフトすなわちシヤフトを用い、
20000rpm、原料Ｏ／Ｗ型エマルシヨンと添加油
の体積が等しい条件でエマルシヨンＡを解乳化し
たところ解乳化効率は約90％であつた。
して、より高い剪断力を処理液に加えることがで
きる改良型シヤフトすなわちシヤフトを用い、
20000rpm、原料Ｏ／Ｗ型エマルシヨンと添加油
の体積が等しい条件でエマルシヨンＡを解乳化し
たところ解乳化効率は約90％であつた。
シヤフトを用いて同一の条件で解乳化を行つ
た場合には、第５図に示されるように解乳化効率
は、約50％であるので、処理液に加えられる剪断
力が高い程解乳化効率が高くなることが判明す
る。
た場合には、第５図に示されるように解乳化効率
は、約50％であるので、処理液に加えられる剪断
力が高い程解乳化効率が高くなることが判明す
る。
なお、シヤフトとシヤフトの撹拌能力の差
について説明すれば、ホモジナイザー４にシヤフ
トを取りつけて乳化を行つた場合には、Ｏ／Ｗ
型エマルシヨンの平均滴径は、約2μmであつた
が、シヤフトを用いた場合には、約1μmであつ
た。したがつて、シヤフトの方が撹拌能力が高
く、より高い剪断力を与えることができることが
判明する。
について説明すれば、ホモジナイザー４にシヤフ
トを取りつけて乳化を行つた場合には、Ｏ／Ｗ
型エマルシヨンの平均滴径は、約2μmであつた
が、シヤフトを用いた場合には、約1μmであつ
た。したがつて、シヤフトの方が撹拌能力が高
く、より高い剪断力を与えることができることが
判明する。
以下に第１図に示すシステムフローにしたがつ
て定常な連続的解乳化を行つた実施例についての
べる。
て定常な連続的解乳化を行つた実施例についての
べる。
第８図には、撹拌槽３における処理液の平均滞
留時間と解乳化効率の関係が示されている。この
実施例においては、原料Ｏ／Ｗ型エマルシヨンと
して第４図に示したエマルシヨンＢを用いその流
量と添加油（イソオクタン）の流量は等しく、ま
た予混合器１で予混合をおこなつた。撹拌槽３の
中の有効な体積は、５cm3であり、ホモジナイザー
４には、シヤフトを取りつけた。そしてこの場
合の撹拌速度は、20000rpmであつた。流量の調
節は、撹拌槽３と沈降分離槽５の間に取りつけた
バルブによつて行つた。
留時間と解乳化効率の関係が示されている。この
実施例においては、原料Ｏ／Ｗ型エマルシヨンと
して第４図に示したエマルシヨンＢを用いその流
量と添加油（イソオクタン）の流量は等しく、ま
た予混合器１で予混合をおこなつた。撹拌槽３の
中の有効な体積は、５cm3であり、ホモジナイザー
４には、シヤフトを取りつけた。そしてこの場
合の撹拌速度は、20000rpmであつた。流量の調
節は、撹拌槽３と沈降分離槽５の間に取りつけた
バルブによつて行つた。
なお、本実施例以降の解乳化効率Ｚは、下式で
与えられる。
与えられる。
Ｚ＝（QOW−QOW 1）／（QOW−QW）
（ここで、QOW＝予混合器１に入るＯ／Ｗ型エ
マルシヨンの体積流量 QOW 1＝沈降分離槽５から流出するＯ／Ｗ型エ
マルシヨンすなわち処理水の体積流量 QW＝予混合器１に入るＯ／Ｗ型エマルシヨン
中の水の体積流量） 第８図は、連続解乳化によつて約95％の高い解
乳化効率が実現されること、さらに、約0.06秒と
いう極めて短い処理液の平均滞留時間にも関わら
ず高い解乳化効率が得られると云うことを示して
いる。すなわち、極めて迅速に効果的な連続解乳
化が可能であることを示している。
マルシヨンの体積流量 QOW 1＝沈降分離槽５から流出するＯ／Ｗ型エ
マルシヨンすなわち処理水の体積流量 QW＝予混合器１に入るＯ／Ｗ型エマルシヨン
中の水の体積流量） 第８図は、連続解乳化によつて約95％の高い解
乳化効率が実現されること、さらに、約0.06秒と
いう極めて短い処理液の平均滞留時間にも関わら
ず高い解乳化効率が得られると云うことを示して
いる。すなわち、極めて迅速に効果的な連続解乳
化が可能であることを示している。
第９図は、Ｏ／Ｗ型エマルシヨンの作成に使用
した乳化剤でるサポニンの水溶液の濃度と解乳化
効率の関係を示す。
した乳化剤でるサポニンの水溶液の濃度と解乳化
効率の関係を示す。
本実施例に用いたＯ／Ｗ型エマルシヨンは、第
４図のエマルシヨンＢと同様に通常の撹拌槽を用
いて作成した。また、連続解乳化操作の条件は、
第８図を得た実施例の中のそれと同じであり、撹
拌槽３の平均滞留時間は、0.1秒であつた。第９
図から乳化剤の濃度を少なくすることよつて解乳
化効率を高めることができることが判明する。
４図のエマルシヨンＢと同様に通常の撹拌槽を用
いて作成した。また、連続解乳化操作の条件は、
第８図を得た実施例の中のそれと同じであり、撹
拌槽３の平均滞留時間は、0.1秒であつた。第９
図から乳化剤の濃度を少なくすることよつて解乳
化効率を高めることができることが判明する。
第１図は、本発明の１実施例に係る解乳化工程
のフローを示す概略図、第２図は、撹拌槽の概略
図、第３図は、解乳化における処理液の状態を示
す説明図、第４図は、滴径分布を示すグラフ、第
５図は、添加油の割合と、解乳化効率を示すグラ
フ、第６図は、処理前と、処理後の液の状態を示
す説明図、第７図は、解乳化効率と、撹拌槽にお
けるホモジナイザーの回転数との関係を示すグラ
フ、第８図は、本発明の他の実施例にかかる解乳
化における解乳化効率の変化を示すグラフ、第９
図を乳化剤が解乳化効率に与える影響度を示すグ
ラフである。 １……予混合器、２……撹拌装置、３……撹拌
槽、４……ホモジナイザー、５……沈降分離槽、
６……油相、７……エマルシヨン相、８……油
滴、９……水相、１０……油滴、１１……油塊。
のフローを示す概略図、第２図は、撹拌槽の概略
図、第３図は、解乳化における処理液の状態を示
す説明図、第４図は、滴径分布を示すグラフ、第
５図は、添加油の割合と、解乳化効率を示すグラ
フ、第６図は、処理前と、処理後の液の状態を示
す説明図、第７図は、解乳化効率と、撹拌槽にお
けるホモジナイザーの回転数との関係を示すグラ
フ、第８図は、本発明の他の実施例にかかる解乳
化における解乳化効率の変化を示すグラフ、第９
図を乳化剤が解乳化効率に与える影響度を示すグ
ラフである。 １……予混合器、２……撹拌装置、３……撹拌
槽、４……ホモジナイザー、５……沈降分離槽、
６……油相、７……エマルシヨン相、８……油
滴、９……水相、１０……油滴、１１……油塊。
Claims (1)
- １ 水中油型エマルシヨンの分散相を構成する油
分にさらに付加的な油分を上記エマルシヨンに加
え、該エマルシヨンと加えられた油分との混合液
内に高剪断応力場が形成されるように該混合液を
撹拌することを特徴とする水中油型エマルシヨン
の解乳化方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7688187A JPS6438104A (en) | 1987-03-30 | 1987-03-30 | Deemulsification of oil in water type emulsion |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7688187A JPS6438104A (en) | 1987-03-30 | 1987-03-30 | Deemulsification of oil in water type emulsion |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6438104A JPS6438104A (en) | 1989-02-08 |
| JPH0329444B2 true JPH0329444B2 (ja) | 1991-04-24 |
Family
ID=13617976
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7688187A Granted JPS6438104A (en) | 1987-03-30 | 1987-03-30 | Deemulsification of oil in water type emulsion |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6438104A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1245231C (zh) * | 2003-08-27 | 2006-03-15 | 中国石油化工股份有限公司 | 顺流和逆流超声波联合作用使油水乳化物破乳的方法及装置 |
| WO2012018421A1 (en) * | 2010-08-06 | 2012-02-09 | Icm, Inc. | Bio-oil recovery systems and methods |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5058861A (ja) * | 1973-09-22 | 1975-05-21 |
-
1987
- 1987-03-30 JP JP7688187A patent/JPS6438104A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6438104A (en) | 1989-02-08 |
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