JPH0331690A - スラグカット方法ならびにそれに供せられる溶湯容器 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明はスラグカット方法ならびにそれに供せられる溶
湯容器に係り、詳しくは、溶湯容器の底部若しくは側壁
に注湯口を備えた注湯口から溶湯を排出させる際に、注
湯口付近に不活性ガスの供給あるいは注湯口を覆うよう
に設けた邪魔板によりスラグの混入を防止する溶湯容器
からの７９１８排出時におけるスラグカット方法ならび
にそれに供せられる溶Ｓ容器に係る。

従　　来　　の　　技　　術 従来、製鋼分野において、溶鉄を容器から容器へ移しか
える時、例えば、転炉から取鋼、取鋼からタンデイツシ
ュ、タンデイツシュからモールドへ溶鋼を移しかえる際
、溶鋼表面に浮遊するスラグが注湯口からの注湯流に巻
き込まれ、製鋼作業上あるいは、品質上、以下に示すよ
うな問題が生じていた。

（１）転炉から取鍋への注湯 転炉吹錬後の炉内スラグは酸化鉄に冨み、取鋼への出鋼
中転炉内の鋼浴深さが浅くなると、第１５図に示すよう
に、炉内スラグが溶鋼注湯流に巻き込まれ、取鋼内に流
出する。

このような炉内スラグの鋼内への混入により以下の弊害
を生じている。

ａ）出鋼中あるいは出鋼後、鋼中の酸素［０］の還元剤
として使用するＡＩが、鍋内でスラグ中の酸化鉄との反
応に消費され、ＡＩ原単位が増加する他に、鋼中にＡＩ
の適量を添加することがむずかしい。

ｂ）キルド処理の終了後も、鋼中ＡＩとスラグ中酸化鉄
との反応によりＡ３０３が生成し、鋼中全酸素量、すな
わち介在物量を増大させ、スラブ品質の欠陥を沼（。

Ｃ）鍋内への混入スラグ量が多いと、ＡＩ灰等でスラグ
還元を実施する場合、ＡＩ灰の使用量が多くなり、かつ
完全にスラグ中の酸化鉄が還元しきれず、ｂ）の要因に
よりスラブ品質の欠陥を招き易い。

ｄ）鋼内への混入スラグ量が多いと、ＡＩ灰等でスラグ
還元を実施する場合スラグ中のＰ２Ｏ５とＡｌが反応し
て復Ｐを生ずる。

２）取鍋からタンデイツシュへの注湯 ａ）タンデイツシュ内でスラグ中のＦｅ０１Ｓｉｎ２と
鋼中のＡｊが反応し、溶鋼を汚染する。

ｂ）タンデイツシュ内のスラグ重量が増加し、連続鋳造
が困難となる。

３）タンデイツシュからモールドへの注湯ａ）タンデイ
ツシュスラグが凝固シェルに付着し、表面若しくは内部
の介在物性欠陥となる。

ｂ）タンデイツシュスラグが浸漬ノズルに詰まりを生じ
、モールド内の偏流をひきおこすことにより、鋳片の気
泡性、介在物性欠陥が増加する。

このように溶湯容器から溶鋼を移しかえする際に、溶鋼
中のスラグが巻き込み現象を生ずる理由についてざらに
説明すると、次の通りである。

例えば、第１５図に示す転炉出鋼の例において、転炉吹
錬終了後、転炉１を傾動させ、溶鋼２を転炉１から取ｖ
Ａ４に出鋼するが、第１６図に示す如く溶鋼の浴深さ（
）Ｉ）が低下すると溶鋼浴面上のスラグ３が第１５図に
示すように溶鋼の注湯流７に巻き込まれる。このような
スラグの巻き込み６の現象は、イ）溶鋼を水、スラグを
流動パラフィンに置き換えてシミュレートした水モデル
実験において、口）また、電ｌａ誘導式スラグ検知な転
炉出鋼口に取付けた文献５ｔａｈｌ　ｕ、　Ｅｉｓｅｎ
　１０８（１９８８）Ｎｒ、１８Ｐ５４においても確認
されている。

また、取鍋からタンデイツシュに溶鋼を移しかえる従来
法の例を第１８図に示すが、転炉の場合と同様に、注湯
終了近くになり浴深さが浅くなって、スラグの注湯流に
よる巻き込みが１！察される。

また、タンデイツシュからモールドへの注湯においても
同様のスラグの巻き込み現象が生じている。

このようなスラグの巻き込み現象は、 ａ）注ｍｉによる吸い込みで生ずる例えば第１５図中に
矢印Ａで示した鋼浴表面での注湯口に向う速度。

ｂ）注湯口近傍で増大する第１５図中矢印Ｂで示した旋
回運動速度。

の両者によって生ずることが前記イに記載した水モデル
実験より確認されている。

このように従来の転炉出鋼、取鍋からタンデイツシュ、
タンデイツシュからモールドへの注湯において、スラグ
の巻き込みによる製鋼作業上、スラブ品質上の弊害が大
であった。

これらのスラグの巻き込みを防止する方法として、例え
ば、転炉出鋼の終了はオペレーターが取鍋４内の浴面に
スラグの混入を確認後、転炉炉体を傾動する方法、ある
いは電磁誘導式スラグ検知法でスラグの出鋼口５でのス
ラグ信号を確認後、転炉を傾動させる方法が採用されて
いる。このように注湯口近傍にガス吹き込み機能を有さ
ないものを従来法Ａと称す。

しかし、従来法Ａはいずれも目視若しくはスラグの出鋼
口でのスラグ信号により処置されるため、タイムラグを
生じ、スラグ混入が十分に防止されないという問題があ
った。

そこで、これらを改善する方法として、第１７図に示す
ように、出鋼口レンガをポーラスレンガ８ａとし、そこ
からガスを２００１．１ｍ　ｉ　ｎ程度吹き込む方法（
以下、従来法Ｂという。）が提案された（文題１ｒｏｎ
ｍａｋｉｎｇ　ａｎｄ　５ｔｅｅＺａ＋ａｋｉｒ＋ｇ　
ＩＨ１９８４）＆６、Ｐ３３２参照）。

本発明者らも転炉出鋼口をポーラスレンガ８ａとし、従
来法Ｂと同様の試みを２８０を転炉で実施した。しかし
、転炉における従来法８の欠点として以下の問題が認め
られた。

１）ポーラスレンガ８ａが転炉スラグ３で損金、消耗さ
れ、出鋼口の寿命は高々２００ヒートで類い。

２）ポーラスレンガ８ａがらのガス流量は高々３００Ｚ
／ｌｉｎ、最大であり、スラグの混入を完全に防止する
にはガスＲ量が不足している。

発明が解決しようとする課題 本発明は上記問題の解決を目的とするもので、具体的に
は、溶湯容器の底部若しくは側壁に備えた注湯口付近に
不活性ガスの供給若しくは邪魔板を設けてスラグの混入
防止するようにした′；ｆｊ湯容器からの溶湯排出時に
おけるスラグカット方法ならびにそれに供せられる溶湯
容器を提案することを目的とする。

課題を解決するための 手段ならびにその作用 すなわち、本発明は溶湯容器の底部若しくは側壁に備え
た注湯口から溶湯を排出させる際に注湯口近傍のＩｌｌ
壁から不活性ガスを注湯口若しくは注湯口近傍に向けて
噴射させるかあるいは注湯口の直上を覆うように溶湯容
器の内壁から延出した邪魔板を設けて注湯口にスラグの
混入防止することを特徴とし、また、底部若しくは側壁
に注湯口を備えた溶湯容器において、注湯口の周辺に不
活性ガスを噴出する環状スリット羽口若しくは複数の単
管羽口あるいは注湯口近傍のｆＭ壁に不活性ガスを噴出
するスリット羽口若しくは単管羽口を１１以上設けて成
ることを特徴とする。

以下、本発明の手段たる構成ならびにその作用について
説明すると、次の通りである。

本発明者らは種々の水モデル実験を繰返し、特に注湯口
とｆｉｌ壁位置ならびにＩ壁の形状の関係について調査
した。その結果、スラブの巻き込み虚は注湯口位置を側
壁位置に近づけるほど減少することを確認した。これは
側壁の効果によりスラグの巻き込みの原因となる第１５
図中の矢印Ａ、Ｂの速度が減少するためと考えられる。

また、注湯口上方を覆うように邪魔板を設けるとスラグ
の巻き込みが減少すること、更に、この側壁より注湯口
、上部にガスを横方向より吹き込むことによりスラグ巻
き込みがより顕著に減少するということを確認した。

更に進んで研究開発を行ない、この研究に基づいて本発
明は成立したものである。

以下、図面に従って本発明を説明する。

第１図（ａｊ、（ｂ）ならびに（Ｃ）はそれぞれ本発明
を実施する際に用いられる一〇の装置を示し、（ａｌは
転炉の断面図、（ｂ）は（ａｌの底から見た斜視図なら
びに＜ｒａは底から見た他の実施例の斜視図であり、第
２図は本発明を実施する際に用いられる他の装置の一例
の取鋼の断面図であり、第３図は本発明を実施する際に
用いられる他の装置の一例の転炉の断面図であり、第４
図は本発明を実施する際に用いられる他の装置の一例の
転炉の断面図であり、第５図（ａ）は本発明を実施する
際に用いられる他の装置の一例の取鍋の縦断面図、第５
図（ｂ）は（ａ）のＡ−Ａｌｌ断面図であり、第６図（
ａ）は本発明を実施する際に用いられる他の装置の一例
の取鋼の縦断面図、第６図（ｂ）は（ａ）のＢ−Ｂ線断
面図であり、第１図（ａ）、（ｂ）、（Ｃ）ならびに（
ｄｌはそれぞれ本発明を実施する際に用いられる他の装
置の一例を示し、ｔａ＋は転炉の断面図、（ｂ、）は（
ａ）の注湯口の横断面図、（０）は（ＩｌｌのＣ−Ｃ線
断面図、（ｄ）は他の実施例の注湯口の横断面図であり
、第８図は本発明に用いられる他の装置の一例の取鍋な
らびにタンデイツシュに適用した説明図であり、第９図
（ａ）ならびに（ｂ）はそれぞれ本発明法ならびに従来
法の取鍋内へのスラグ流出貴ならびに炉内残鋼量との関
係を示すグラフであり、第１０図ならびに第１１図はそ
れぞれ本発明を実施する際に用いられる他の装置の一例
の転炉の説明図であり、第１２図（ａ）ならびに（ｂ）
はそれぞれ本発明法１、本発明法２ならびに従来法と取
鍋内へのスラグ流出量ならびに炉内外ＩＩとの関係を示
すグラフであり、第１３図は本発明法と従来法の転炉使
用時の出鋼口寿命の関係を示すグラフであり、第１４図
は本発明法と従来法Ａと従来法Ｂのスラグ流出量の関係
を示すグラフであり、′ｉ！４１５図、第１６図ならび
に第１１図はそれぞれ従来例の一例を示す転炉の断面図
であり、第１８図は他の従来例の一例を示す取鋼の断面
図である。

符号１は転炉、２は溶鋼、３はスラグ、４は取鋼、５は
出鋼口（注湯口）、６はスラグ巻き込み、１は注湯流、
８は側壁、８ａはポーラスレンガ、９は管状羽口、１０
はガス供給管、１１はガスヘッダー１２はスリット羽口
、１３はスリットの間隙、１４はスライディングノズル
、１５はロングノズル、１６は取鋼注湯ロレンガ、１７
は羽口取付は用レンガ、１８はタンデイツシュ、１９は
浸漬ノズル、２０はモールドを表わす。

本発明を実施する際に用いられる転炉の例について第１
図（ａ）ならびに（ｂ）に従い説明する。

転炉出鋼の注湯口レンガの近傍を耐火物で成形し、注湯
口５近傍に側Ｉ８を設け、さらにこの側壁レンガの中に
金属製（例えばＳｕＳ製）の管状羽口９を１乃至複数本
埋込む。転炉吹錬中は羽口からのガス供給は、炉内のス
ロッピングあるいはダストの羽口ぺの付着によるｒｊ１
１塞を防止するに必要な最小限度の１（例えば１０１／
５ｉｎ）流す。

転炉収線が終了し、転炉を出鋼側に傾転させる前にＮ２
、Ａｒ等の不活性ガスを５００〜１０００１　／ｓｉｎ
。

ガス供給管１０、ガスヘッダー１１を介し、側壁８のレ
ンガより注湯口上部に横方向から吹き込む。

このガス吹き込み操作は出鋼側へ転炉を傾転してから出
鋼が完全に軽了し、転炉を装入あるいは垂直位置に戻す
まで継続する。

なお、管状羽口９の直径としては、イ）溶鋼が羽口内に
侵入しない。口）ガス流量の確保ができる。ハ）製作上
の容易さ、から現場実験において１〜５關φのものが最
適であった。

また、羽口形状としては第１図（ｂ）に示した管状羽口
以外にスリット状羽口１２を用いても良い。

スリット状羽口の一例を第１図（Ｃ）に示すが、側壁８
に直線状金属製スリット１２を設け、ガスを吹き込むも
のである。そのスリットの間隙１３としては管状羽口と
同様の条件から１〜５Ｉｌｌｌが最適であった。

本発明と従来法と比較すると、以下の長所が認められた
。

■出鋼開始時に取鍋に流入するスラグをカットできる。

■側壁を注湯口近傍に設けることによりスラグ巻き込み
が減少するが、この側壁よりガスを吹き込むことにより
更に顕著な効果が認められる。

また、取鍋での本発明の適用例を第２図に従い説明する
。

取鍋４においては第１８図に示す従来の取鍋４の注湯口
５位置なより側壁８に近づけることにより、転炉の場合
のように側壁を形成するための耐火物施工は不要となる
。ガス供給管１０、ガスヘッダー１１を介して、Ｎ２、
Ａｒ等の不活性ガスを側壁８より管状羽口９を介し、横
方向に溶鋼２あるいはスラグ３中に吹き込むと、溶鋼中
にスラグを巻き込まれることな（、スライディングノズ
ル１４ならびにロングノズル１５を介して取鍋から排出
される。

本発明を実施する際に用いられる他の装置の一例の転炉
の例について説明する。第３図に示すように転炉出鋼の
注湯口５近傍のレンガの形状を側壁８のレンガの一部が
注湯口５の直上を完全に覆うように構成する。第３図の
場合、注湯部の炉内鋼浴に対する開孔面は溶鋼２の浴面
と垂直になり、スラグ３の注湯ロ５ヘガ吸い込み力が弱
まるものと思われる。

上記発明にガス吹き機能を付加した発明を第４図に従い
説明する。

また、第３図の側壁レンガの構成以外に、第４図に示す
ように注湯口５近傍の底部レンガよりの金属製（例えば
ＳＯ３製）の管状羽口９を用いたガス吹き、あるいは、
側壁８のレンガに金属製の管状羽口９を取付け、これら
羽目からガス供給ができるように構成する。

なお、管状羽口９の代わりに第１図に示す金属製のスリ
ット状羽口１２を用いても同様の効果が得られた。羽口
からのガス供給は以下のように実施する。

イ）転炉吹錬中は、炉内のスロッピングあるいはダスト
の羽口ぺの付着による閉塞を防止するに必要な最小限度
の！（例えば１０１　／ｍ１ｎｔ流す。

口）転炉層線が終了し、転炉を出鋼側に傾転する前に、
Ｎ２．　Ａｒ等の不活性ガスを５００〜１０００／／ｌ
１ｉｎ、ガス供給管１０からガスヘッダー１１を介し、
上記管状羽口９又はスリット羽口１２より鋼浴２あるい
はスラグ３中に吹き込む。このガス吹き込み操作は、出
鋼側に転炉１を傾転してから、出鋼が完全に終了し、転
炉を装入あるいは垂直位置に戻すまで継続する。

なお、管状羽口９の直径としては、イ）溶鋼が羽口内に
侵入しない。口）ガス流量の確保ができる。ハ）製作上
の容易さ等から現場実験において１〜５Ｍφが最適であ
ることが確認された。

なお、スリット状羽口１２を用いる場合にも同様の理由
からその間隙は１〜５ｆｆＩｌｔｆ最適であった。

取鍋での本発明の構成を図面に従い説明する。

第５図（ａ）ならびに（ｂｌに示すように取鋼での注湯
口５近傍の側壁レンガを成形し、側壁８のレンガの一部
が注湯口の直上を完全に覆うようにする。第５図（ａｌ
ならびに（ｂ）の場合、注湯部の取鍋内鋼浴に対する開
孔面は、溶鋼の浴面と垂直になり、スラグ３の注湯口５
への吸い込み力が弱まるものと思われる。

次に、上記構造のものにガス吹き機能を付加した例につ
いて図面に従い説明する。

第５図（ａ）ならびに（ｂ）の側壁８のレンガの構成以
外に、第６図（ａ）ならびに（ｂ）に示すように注湯口
５近傍の底部レンガより金属製（例えばＳＯ３製）の管
状羽口９を用いたガス吹きあるいは側壁８のレンガに金
属製の管状羽口９を取付け、該羽口からのガス吹きを実
施する。この管状羽目に代わるスリット状羽口あるいは
ポーラスレンガの利用も同様に効果的である。

本発明を実施する際に用いられる装置の他の例の転炉の
例を図面に従い説明する。

第７図（ａ）、（ｂ）ならびに（Ｃ）に示すように転炉
出鋼の注湯口１６のレンガの外側にガス吹き込み用羽口
取付はレンガ１１を配設し、その中に金属製（例えばＳ
Ｏ３製）の管状羽口９を１乃至複数本埋込む。転炉吹錬
中は管状羽口９からのガス供給は、炉内のスロッピング
あるいはダストの付着による羽口閉塞を防止するに必要
な最小限度の量だけ（例えば１０ｊ／ｓｉｎ程度）流し
ている。転炉吹錬が終了し、出鋼側に傾転させる前に、
Ｎ２、Ａｒ等の不活性ガスを５００〜１０００１　／ｎ
＋ｉｎ、ガス供給管１０、ガスヘッダー１１を介し吹き
込む。このガス吹き込み操作は、出鋼側へ傾転後、取鍋
への出鋼が終了するまで継続する。

なお、管状羽口９の直径としては、溶鋼が羽口内に侵入
しないことおよびガス流量の最大値から現場実験におい
て確認し、１〜５ｍｌφが最適であった。

また、羽口形状としては、第１図（１１１ならびに（Ｃ
）に示した管状羽口以外に、第７図（ｄ）に示すスリッ
ト状羽口が適していることが種々の現場実験より確認さ
れた。第７図（ｄ）では、；上湯口と同心円状のスリッ
ト羽口１２よりガスを吹き込むものである。スリットの
間隙１３としては１〜５ａが管状羽口と同様の条件から
決定された。

なお、この方法は、第８図に示すように、転炉の他に取
鋼からタンデイツシュ、タンデイツシュからモールドに
溶鋼を供給する場合に適用しても、転炉のスラグカット
と同様に大巾なスラグ混入の低減および溶鋼の鍋内、タ
ンデイツシュ内、残鋼量の低減が図られたことはいうま
でもない。

実施例 以下、実施例をあげてさらに具体的に説明する。

実施例１６ 本発明法ならびに従来法を第１表に示す実験条件で同一
の転炉にて比較した。なお、転炉での吹止め成分はＣ＝
　０．０５％、Ｐ　＝　０．００５％とした。

第１図（ｂ）に示すように１８０ｍφ内径の注湯口中心
より１４０＠離れた炉口側に６００ｍ高さの側壁を設け
、炉底より、５０１１１ｍ高さの位置に第１図（ａ）に
示した角度α−４５゛で３本のＳＵＳ製管状羽口（内径
３Ｍφ）を取付けた。本発明の実施にあたり、出鋼直前
より出鋼が完了するまで８００１　／ｓｉｎのＡｒガス
を羽口より吹き込んだ。

第１表　実験条件 従来法は第１５図に示したように、側壁およびガス吹き
込み機能を有しないもので、出講口は１８０■φと同一
とした。この時の取鍋へのスラグ流出量、炉内残鋼量の
結果を第９図（ａｌならびに（ｂ）に示した。

なお、取鍋内へのスラグ流出量は従来法を１として相対
値比較で示した。なお、従来法の値は２．７ｔスラグ／
ヒートとし、転炉から取鋼出鋼中にトレーサーとして液
化ストロンチウムを７０１（ｇ投入してその希釈度によ
り定漁化した。炉内残鋼量は従来法を１として相対値比
較で示した。

なお、従来法の値は３．５を鋼／ヒートとし、湯残し塵
は、残鋼を出鋼鋼とは異なる取鋼に受ける際、炉口から
の注湯流にＣｕを添加してＣＵの希釈度より求めた。

これより本発明法の実施により、従来法と比較して取鍋
へのスラグ流出量が１２％になり、かつ炉内残鋼量も従
来の３０％に低減することができ、鋳片品質上、歩留り
上大巾なメリットを享受できるようになった。

なお、本発明法を第２図に示したような取鋼およびタン
デイツシュに適用しても転炉の場合とほぼ同様の効果が
認められた。

実施例２゜ 本発明の転炉における実施例と従来法とを比較した。実
験は同一の転炉で実施し、その実験条件をまとめて第２
表に示す。なお、転炉での吹止め成分はＣ−０，０３％
、Ｐ　＝　０．００７％の目標とした。

本発明法−１゜ １９０１１１＋１φ内径の注湯口を設け、注湯口のレン
ガ形状を第１０図に示すように施した。なお、ａは１９
０■φ、ｂは３００ＷＲ％ｃは１００＠、ｄは１ｏｏＩ
ｉ１１トした。

本発明法−２゜ 第１０図の注湯口レンガ形状において、第１図に示すよ
うにａは１９０１１φ、ｂは３００ｍＲ％ｃは１００ｕ
、ｄは１００ｍ、ｅＱ３０１１１トし、更ニＣレニＳＵ
Ｓ製３．５１１φの電状羽口を等間隔で３本設けたもの
を用いた。

次いで、出鋼直前より出鋼完了まで７５０１　／ｇａｉ
ｎのＡｒガスを吹き込んだ。

従来法。

第１５図に示す構造で１９０ｗφ内径の注湯口を有する
ものを用いた。

第２表　実験条件 従来法と本発明法−１、−２の取鋼へのスラグ流出世、
炉内残ｍｌを比較して第１２図（ａ）ならびに（ｂＪに
示す。

なお、取鍋内へのスラグ流出量は、従来法を１として相
対値比較で示した。なお、従来法の値は３．５ｔスラグ
／ヒートとし、転炉からの取鍋出鋼中にトレーサーとし
て酸化ストロンチウムをｇｏｋｇ投入してその希釈度よ
り評価した。炉内残鋼量は従来法を１として相対値比較
で示した。

なお、従来法の値は４，６ｔｔＪ４／ヒートとし、転炉
内桟鋼量の求め方は、残鋼を出鋼鋼と別の取鋼に受ける
際、炉口からの注湯流にＣｕを添加してＣｕの希釈度よ
り求めた。

本発明法−１によれば、取鋼内へのスラグ流出量は０．
２に低減し、かつ、転炉内の残鋼量も０．３５に低減し
ている。なお、管状羽口からのガス吹き込みを併用した
本発明法−２を採用した場合、取鋼内へのスラグ流出量
、転炉内の残鋼量は従来法の０．０５．０．１０とスラ
グ流出の抑制および出鋼小止りの向上にその効果が著し
い。

寅施例３゜ 本発明法および従来法８を第３表の実験条件で同一の転
炉にて比較した。なお、鋼種は全て低炭低Ｐ材（Ｃ−０
，０４〜０．０５％、Ｐ≦０，０１０）を用いた。

本発明法は第７図（ａｌ、（ｂ）ならびに（Ｃ）に示す
構造の転炉を用い、２００φ内径の注湯口レンガ中心よ
り１５０８１の位置に４本の（ＳＵＳ製）管状羽口を第
７図（ｂ）に示すように９０°間隔で配置した。

なお、内径は３關φ、艮ざは６００關とした。出鋼中は
Ａｒガスを４本羽口で７５０１　／１ｎ流した。

従来法Ｂは第１７図に示す構造の転炉を用い、ポーラス
レンガ８ａは内径２００φ、外径３００φ、長さ６００
■のものを採用した。ガス流量は２５０１．／■＋ｎｔ
、か本発明法と同様の配管系でテストしたが、流すこと
ができなかった。

第３表　実験条件 第１３図に従来法Ｂと本発明法使用時の転炉出鋼口寿命
の比較を示す。ポーラスレンガを出鋼口レンガとした従
来法Ｂでは炉内スラグによる損耗が激しく２３０ヒート
の使用で出鋼口を取替補修しなければならなかった。し
かし、本発明法においては出鋼口寿命は３０５０ヒート
と炉壁補修の回数と同様となった。

また、第１４図に第３表の実験条件下で第１６図に示す
従来法Ａと第１１図に示す従来法Ｂと本発明法の転炉か
ら取鍋へのスラブ流出量の比較を示した。

なお、取鍋へのスラブ流出量は従来法への転炉スラグか
ら取鍋への流出量を１とした。これは２．１ｔスラグ／
ヒートに相当する。なお、取鋼へのスラグ混入量は出鋼
流にトレーサーとして酸化バリウム（Ｂａ（１１を１０
０に９投入してその希釈度より求めた。

従来法Ｂは従来法人に較べてスラグ混入量を３０％に抑
えることができるが、ポーラスレンガのためのガスＩＩ
不足およびポーラスレンガの損耗により出鋼口が大きく
なり、スラグカットを行なうのがむずかしいことと、ま
た、ポーラスレンガの損耗変形のため、吹き込みガスが
ポーラスレンガ直上より有効に出る量が少なく、横側の
出鋼口にガスが出て、注湯流に巻き込まれ、転炉炉内の
鋼浴面上に有効に浮上するガス量が少なくなるため、本
発明法よりスラグ流出世が多（なる。従って、第１４図
に示した本発明法を利用すれば、転炉から取鋼へのスラ
グ混入量を従来法への１７２０、従来法Ｂの１７６に低
減とすることができる。

〈発明の効果〉 以上詳しく説明したように、本発明は、溶層容器の底部
若しくは側壁に備えた注湯口から溶湯を排出させる際に
、注湯口近傍の側壁から不活性ガスを注湯口若しくはそ
の近傍に向けて噴出させるか若しくは注湯口を覆うよう
に溶湯容器の内壁から延出した位置に設けた邪魔板によ
り注湯口にスラグの流入を防止したことを特徴とし、ま
た、底部若しくは側壁に注湯口を備えた溶湯容器におい
て、注湯口の周辺に不活性ガスを噴出する環状スリット
羽口若しくは複数の単管羽口または注湯口近傍の側壁に
不活性ガスの噴出するスリット羽口若しくは単管羽口を
１個以上設けたご゛とを特徴とする。

従って、本発明によれば従来例に比べてスラグ流出量が
著しく低減することができ、出鋼歩出りを向上すること
ができる。

【図面の簡単な説明】

第１図（ａ）、（ｂ）ならびに（Ｃ）はそれぞれ本発明
を実施する際に用いられる一つの装置を示し、（ａ）は
転炉の断面図、（ｂ）は（ａｌの底から見た斜視図なら
びに（Ｃ）は底から見た他の実施例の斜視図、第２図は
本発明を実施する際に用いられる他のｉ置の一例の取鍋
の断面図、第３図は本発明を実施する際に用いられる他
の装置の一例の転炉の断面図、第４図は本発明を実施す
る際に用いられる他の装置の一例の転炉の断面図、第５
図（ａ）は本発明を実施する際に用いられる他の装置の
一例の取鍋の縦断面図、第５図（ｂ）は（ａ）のＡ−Ａ
線断面図、第６図（ａ）は本発明を実施する際に用いら
れる他の装置の一例の取鋼の縦断面図、第６図（１））
は（ａ）のＢ−Ｂ線断面図、第７図（ａ）、（ｂ）、（
Ｃ）ならびに（ｄ）はそれぞれ本発明を実施する際に用
いられる他の装置の一例を示し、（ａ）は転炉の断面図
、（ｂ）は（ａ）の注湯口の横断面図、（０）は（ｂ）
のＣ−Ｃ線断面図、（ｄ）は他の実施例の注湯口の横断
面図、第８図は本発明に用いられる他の装置の一例の取
鍋ならびにタンデイツシュに適用した説明図、第９図（
ａ）ならびに（ｂ）はそれぞれ本発明法ならびに従来法
の取鍋内へのスラグ流出型ならびに炉内残鋼量との関係
を示すグラフ、第１０図ならびに第１１図はそれぞれ本
発明を実施する際に用いられる他の装置の一例の転炉の
説明図、第１２図（ａ）ならびに（ｂ）はそれぞれ本発
明法１、本発明法２ならびに従来法と取鍋内へのスラグ
流出ｍならびに炉内残鋼量との関係を示すグラフ、第１
３図は本発明法と従来法の転炉使用時の出鋼口寿命の関
係を示すグラフ、第１４図は本発明法と従来法Ａと従来
法Ｂのスラグ流出街の関係を示すグラフ、第１５図、第
１６図ならびに第１７図はそれぞれ従来例の一例を示す
転炉の断面図、第１８図は他の従来例の一例を示す取鋼
の断面図である。 符号１・・・・・・転炉 ２・・・・・・溶鋼 ３・・・・・・スラグ ４・・・・・・取鋼 ５・・・・・・出鋼口（注湯口） ６・・・・・・スラグ巻き込み １・・・・・・注′ｉＡ流 ８・・・・・・側壁 ８ａ・・・・・・ポーラスレンガ ９・・・・・・管状羽口 １０・・・・・・ガス供給管 １１・・・・・・ガスヘッダー １２・・・・・・スリット羽口 １３・・・・・・スリットの間隙 １４・・・・・・スライディングノズル１５・・・・・
・ロングノズル １６・・・・・・注湯口レンガ １７・・・・・・羽口取付は用レンガ １８・・・・・・タンデイツシュ １９・・・・・・浸漬ノズル ２０・・・・・・モールド

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １）溶湯容器の底部若しくは側壁に備えた注湯口から溶
   湯を排出させる際に、前記注湯口近傍の側壁から不活性
   ガスを前記注湯口若しくはその近傍に向けて噴出させ、
   前記注湯口にスラグの流入を防止することを特徴とする
   溶湯容器からの溶湯排出時におけるスラグカット方法。 ２）溶湯容器の底部若しくは側壁に備えた注湯口から溶
   湯を排出させる際に、前記注湯口を覆うように前記溶湯
   容器の内壁から延出した邪魔板により前記注湯口にスラ
   グの流入を防止することを特徴とする溶湯容器からの溶
   湯排出時におけるスラグカット方法。 ３）前記邪魔板から不活性ガスを噴出することを特徴と
   する請求項２記載の溶湯容器からの溶湯排出時における
   スラグカット方法。 ４）前記注湯口の近傍から不活性ガスを噴出することを
   特徴とする請求項２または３のうちいずれか一方に記載
   された溶湯容器からの溶湯排出時におけるスラグカット
   方法。 ５）底部若しくは側壁に注湯口を備えた溶湯容器におい
   て、前記注湯口の周辺に不活性ガスを噴出する環状スリ
   ット羽口を設けたことを特徴とする溶湯容器。 ６）底部若しくは側壁に注湯口を備えた溶湯容器におい
   て、前記注湯口の周辺に、不活性ガスを噴出する複数の
   単管羽口を設けたことを特徴とする溶湯容器。 ７）底部若しくは側壁に注湯口を備えた溶湯容器におい
   て、前記注湯口近傍の側壁に不活性ガスを噴出するスリ
   ット羽口を設けたことを特徴とする溶湯容器。 ８）底部若しくは側壁に注湯口を備えた溶湯容器におい
   て、前記注湯口近傍の側壁に不活性ガスを噴出する単管
   羽口を１個以上設けたことを特徴とする溶湯容器。