JPH0331964B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0331964B2 JPH0331964B2 JP58008126A JP812683A JPH0331964B2 JP H0331964 B2 JPH0331964 B2 JP H0331964B2 JP 58008126 A JP58008126 A JP 58008126A JP 812683 A JP812683 A JP 812683A JP H0331964 B2 JPH0331964 B2 JP H0331964B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- air
- amount
- combustion
- pulverized coal
- burner
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23N—REGULATING OR CONTROLLING COMBUSTION
- F23N1/00—Regulating fuel supply
- F23N1/02—Regulating fuel supply conjointly with air supply
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23N—REGULATING OR CONTROLLING COMBUSTION
- F23N2237/00—Controlling
- F23N2237/16—Controlling secondary air
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Description
本発明は、焼結点火炉に設けられる気体燃料
（例えばコークス炉ガス、プロパンガスと高炉ガ
スとの混合ガス等）と微粉炭との混焼バーナにお
ける燃焼方法に関する。 近年、焼結点火炉において微粉炭と気体燃料と
の混焼バーナを用いることの研究が進められてい
る。この背景には安価な微粉炭を可能な限り使用
せんとすることがある。 この混焼バーナの構造としては、第１図、第２
図に示すものが最適であるとの知見を本発明者ら
は得ている。 第１図、第２図において、１は点火炉の炉壁に
取付けられるガイド筒で、その内部には同心的に
バーナタイル２が設けられ、その火口２ａが点火
炉内に臨んでいる。また、バーナタイル２の軸心
を同一にして、二次燃料としての気体燃料、例え
ばコークス炉ガスを吹込むＣガス導管３が炉外位
置に設けられている。このＣガス導管３の外部に
は、微粉炭・一次空気導管４、２次空気導管５、
および３次空気導管６の順で重合形式で配されて
いる。導管３，４，５はバーナタイル２と連通し
ており、またその先端は狭搾部となつている。さ
らに導管３内および導管４，５間の環状空隙部に
は、それぞれ旋回羽根７，８が配され、Ｃガスお
よび２次空気が円滑に微粉炭と混焼するよう工夫
されている。また、３次空気導管６は、バーナタ
イル２とガイド筒１との間隙９に連通しており、
その間隙９の前方部には、周方向に間隔を置いて
閉塞部１０が設けられている。この閉塞部１０の
開き角θ1は35〜50゜、好ましくは約40゜、また非閉
塞部１１の開き角θ2は15〜25゜、好ましくは約20゜
とされる。かかる閉塞部１０を設けることによつ
て、３次空気とバーナタイル２の火口から吹出さ
れる燃料との燃焼性が高められる。 ここで、(1)１次空気A1は微粉炭Mcの搬送用
に、(2)２次空気A2は旋回羽根で発生する乱流に
よりＣガスと微粉炭との円滑な混合を図るため
に、(3)３次空気A3は燃焼用空気として、それぞ
れ用いられる。 ところで、この種の混焼バーナそのものが試験
的段階の域を脱していないこともあつて、不明な
点が多い。また、微粉炭は例えば、コークス炉ガ
ス（以下Ｃガスと称す。）よりコストが安いため、
可能な限り微粉炭使用量が多いことが望ましいけ
れども、微粉炭使用量が多いとそれが着火燃焼性
が悪いため、ある程度量のＣガス使用は避け得な
い。本発明者らの数多くの試験によれば、Ｃガス
混焼率、すなわちＣガス量（kcal）／微粉炭量
（kcal）は、一応10％程度まで下げることができ
ることが判つた。また、焼結機における焼結原料
の層厚は450〜480mmの範囲内で変動するけれど
も、その表面とバーナとの間隔は約800mmである。
この間隔で、フレームの先端が原料表面に到達す
るのが原料の着火性から重要なことであり、これ
より長くとも短くとも着火燃焼性が悪くなる。 着火燃焼性とは、パレツト上の焼結原料中に混
合された粉コークスへの点火炉での着火燃焼性を
意味し、向上させる手段としては、バーナフレー
ム長さの適性化や燃焼効率の向上が有効な方法で
ある。 しかるに、上述のように、Ｃガス混焼率を各種
実験から一応決めることができるけれども、１次
〜３次空気量の配分については仮に決めることが
できても未知であるというのが実情である。そし
て、経験的に定めた１次〜３次空気量の配分比率
は常に同一の操業を行つていると種々の問題があ
ることが判つた。すなわち、操業中、焼結点火炉
内の投入熱量を調整すべく、微粉炭およびＣガス
使用量が増減（混焼比率の増減）させる場合、常
に空気配分比率を一定にしたままで、所望の空燃
比に見合う空気量を変更したとしても、空燃比の
増減によつては、バーナへの１次および２次空気
量に過不足が生じ、微粉炭吐出速度および乱流旋
回効果に支障をきたし、バーナのフレーム形状が
不適となり、結局投入熱量の無駄および焼結鉱品
質が不安定となることが明らかとなつた。 本発明者らは、この問題点に対処するために、
さらに多くの基礎および実機での実験を繰返した
ところ、１次〜３次の空気配分率は最適な着火燃
焼性を得る上でも、従来Ｃガス混焼率として限界
とされていた10％よりさらに低減させる上等の点
で重要であることを見出し、本発明を完成させる
に至つた。 すなわち、本発明は、焼結点火炉に設けた気体
燃料と微粉炭の混焼バーナで燃焼させるに当たつ
て、 中心部から微粉炭と１次空気との混合物および
気体燃料を、ならびにその周囲から２次空気を、
それぞれ筒状のバーナタイル内にその軸心方向に
噴射するとともに、バーナタイルの前方周囲から
軸心方向に燃焼用３次空気を噴射するように構成
した混焼バーナを用い、 気体燃料の混焼率を10％以下に定めるととも
に、微粉炭および気体燃料の投入量を焼結原料の
表面温度が900〜1000℃となるように定め、 さらに、前記投入量から導かれる理論空気量に
対して、微粉炭と同判させて吹き込む１次空気量
を20〜30％、気体燃料と微粉炭との混合用２次空
気量を10〜20％となし、予め定められた空燃比に
見合う空気量を燃焼用３次空気で補充することを
特徴とするものである。 本発明をさらに具体的に説明すると、気体燃料
混焼率に基いて１〜３次空気配分比を適宜選定す
ることができる。 この場合、理論空気量A0に対して、１次〜３
次空気量A1，A2，A3を次記の通りとするのが必
要である。 A1＝αA0 α＝0.2〜0.3 ……(1) A2＝βA0 β＝0.1〜0.2 ……(2) A3＝mA0−（αA0＋βA0） ＝A0（ｍ−α−β） ｍ：空燃比 ……(3) そして、この１次〜３次空気配分比の範囲内に
おいて、微粉炭およびＣガス使用量の変化に応じ
て、１次〜３次の各空気量を変える。 微粉炭のキヤリアエアーとしての１次空気は、
微粉炭１Kg当り1.2〜4.0Nm3必要である。この数
値より多くても、少なくても輸送過程で沈降等に
より流量が変動し、燃焼が不安定となる。これに
対する空気量は、Ｃガス混焼率10％の場合、理論
空気量（Ｃガス4.75Nm3／Ｎm3＋微粉炭8Nm3／
Kg）に対して、15〜45％の使用量になるが、本発
明ではバーナ先端での微粉炭吐出速度を25〜37.5
ｍ／secとして、着火燃焼性を改善するために、
１次空気量は理論空気量の20〜30％とされる。 １次空気量が20％未満であると、微粉炭吐出速
度が25ｍ／sec未満となり逆火による爆発の危険
性があり、また30％を超えると、微粉炭吐出速度
が37.5ｍ／secを超えてしまい、燃焼遅れが発生
し、フレームが不安定、先火となる危険性があ
る。 ２次空気量は、理論空気量の10〜20％とされ
る。この数値範囲は、Ｃガスと２次空気との濃度
比を規定するもので、20％を超えると、Ｃガスの
着火性が悪くなるし、また10％未満では旋回効果
が低下する。ここで旋回効果の低下とは、２次空
気量が少ないと２次空気を用いる効果がなくな
り、これはバーナタイル内での空気、Ｃガス、微
粉炭の混合度の低下を引き起こし、混合度の低下
により当然バーナでの燃焼性が悪くなり、不完全
な燃焼状態となり、バーナのフレームの旋回状態
の悪化を招くことを意味する。 ３次空気量は、予め定める空燃比によつて(3)式
のように決定される。 なお、第４図、第５図は、第１図、第２図とは
別の混焼バーナを示すもので第４図は、概略断面
図、第５図はその−線矢視図であり、符号は
全て第１図、第２図と同一のものを示す。 第３図に燃焼制御例の一例を示す。混焼バーナ
５０は点火炉５１の巾方向に間隔を置いて複数た
とえば６本並設され、また焼結原料５２に着火燃
焼させるに当り、点火炉５１内での着火燃焼状況
または炉内巾方向温度分布を知るために、炉巾方
向にたとえば放射温度計からなる温度計５３，５
３…が設けられる。５４はパレツト、５５はパレ
ツトローラ、５６はウインドボツクス、５７は側
板、５８は主演算処理装置である。 かかる制御装置を用いての制御に当つては、温
度計５３による実測値に基いて微粉炭および／ま
たはＣガス投入量（混焼率）を決定する。たとえ
ば、焼結原料の着火表面平均温度が900〜1000℃
になるように投入熱量を設定する。この温度が高
い傾向の場合には、微粉炭使用量を減少させ、逆
に低い傾向の場合には微粉炭量を増加させる。次
いで、定められた微粉炭またはＣガス量に基いて
理論空気量を算出し、１次〜３次空気配分比を決
定して、それらの空気量を制御する。この場合、
３次空気量は空燃比に基いて決定する。 ちなみに、６本のバーナを用いて、Ｃガス混焼
率を10％、、空燃比を1.1とし、さらに１次〜３次
空気配分比を、１次＝25％、２次＝15％、３次＝
60％とし、焼結原料着火表面平均温度が900〜
1000℃となるように制御した本発明例と比較例と
の比較結果を次表に示す。
（例えばコークス炉ガス、プロパンガスと高炉ガ
スとの混合ガス等）と微粉炭との混焼バーナにお
ける燃焼方法に関する。 近年、焼結点火炉において微粉炭と気体燃料と
の混焼バーナを用いることの研究が進められてい
る。この背景には安価な微粉炭を可能な限り使用
せんとすることがある。 この混焼バーナの構造としては、第１図、第２
図に示すものが最適であるとの知見を本発明者ら
は得ている。 第１図、第２図において、１は点火炉の炉壁に
取付けられるガイド筒で、その内部には同心的に
バーナタイル２が設けられ、その火口２ａが点火
炉内に臨んでいる。また、バーナタイル２の軸心
を同一にして、二次燃料としての気体燃料、例え
ばコークス炉ガスを吹込むＣガス導管３が炉外位
置に設けられている。このＣガス導管３の外部に
は、微粉炭・一次空気導管４、２次空気導管５、
および３次空気導管６の順で重合形式で配されて
いる。導管３，４，５はバーナタイル２と連通し
ており、またその先端は狭搾部となつている。さ
らに導管３内および導管４，５間の環状空隙部に
は、それぞれ旋回羽根７，８が配され、Ｃガスお
よび２次空気が円滑に微粉炭と混焼するよう工夫
されている。また、３次空気導管６は、バーナタ
イル２とガイド筒１との間隙９に連通しており、
その間隙９の前方部には、周方向に間隔を置いて
閉塞部１０が設けられている。この閉塞部１０の
開き角θ1は35〜50゜、好ましくは約40゜、また非閉
塞部１１の開き角θ2は15〜25゜、好ましくは約20゜
とされる。かかる閉塞部１０を設けることによつ
て、３次空気とバーナタイル２の火口から吹出さ
れる燃料との燃焼性が高められる。 ここで、(1)１次空気A1は微粉炭Mcの搬送用
に、(2)２次空気A2は旋回羽根で発生する乱流に
よりＣガスと微粉炭との円滑な混合を図るため
に、(3)３次空気A3は燃焼用空気として、それぞ
れ用いられる。 ところで、この種の混焼バーナそのものが試験
的段階の域を脱していないこともあつて、不明な
点が多い。また、微粉炭は例えば、コークス炉ガ
ス（以下Ｃガスと称す。）よりコストが安いため、
可能な限り微粉炭使用量が多いことが望ましいけ
れども、微粉炭使用量が多いとそれが着火燃焼性
が悪いため、ある程度量のＣガス使用は避け得な
い。本発明者らの数多くの試験によれば、Ｃガス
混焼率、すなわちＣガス量（kcal）／微粉炭量
（kcal）は、一応10％程度まで下げることができ
ることが判つた。また、焼結機における焼結原料
の層厚は450〜480mmの範囲内で変動するけれど
も、その表面とバーナとの間隔は約800mmである。
この間隔で、フレームの先端が原料表面に到達す
るのが原料の着火性から重要なことであり、これ
より長くとも短くとも着火燃焼性が悪くなる。 着火燃焼性とは、パレツト上の焼結原料中に混
合された粉コークスへの点火炉での着火燃焼性を
意味し、向上させる手段としては、バーナフレー
ム長さの適性化や燃焼効率の向上が有効な方法で
ある。 しかるに、上述のように、Ｃガス混焼率を各種
実験から一応決めることができるけれども、１次
〜３次空気量の配分については仮に決めることが
できても未知であるというのが実情である。そし
て、経験的に定めた１次〜３次空気量の配分比率
は常に同一の操業を行つていると種々の問題があ
ることが判つた。すなわち、操業中、焼結点火炉
内の投入熱量を調整すべく、微粉炭およびＣガス
使用量が増減（混焼比率の増減）させる場合、常
に空気配分比率を一定にしたままで、所望の空燃
比に見合う空気量を変更したとしても、空燃比の
増減によつては、バーナへの１次および２次空気
量に過不足が生じ、微粉炭吐出速度および乱流旋
回効果に支障をきたし、バーナのフレーム形状が
不適となり、結局投入熱量の無駄および焼結鉱品
質が不安定となることが明らかとなつた。 本発明者らは、この問題点に対処するために、
さらに多くの基礎および実機での実験を繰返した
ところ、１次〜３次の空気配分率は最適な着火燃
焼性を得る上でも、従来Ｃガス混焼率として限界
とされていた10％よりさらに低減させる上等の点
で重要であることを見出し、本発明を完成させる
に至つた。 すなわち、本発明は、焼結点火炉に設けた気体
燃料と微粉炭の混焼バーナで燃焼させるに当たつ
て、 中心部から微粉炭と１次空気との混合物および
気体燃料を、ならびにその周囲から２次空気を、
それぞれ筒状のバーナタイル内にその軸心方向に
噴射するとともに、バーナタイルの前方周囲から
軸心方向に燃焼用３次空気を噴射するように構成
した混焼バーナを用い、 気体燃料の混焼率を10％以下に定めるととも
に、微粉炭および気体燃料の投入量を焼結原料の
表面温度が900〜1000℃となるように定め、 さらに、前記投入量から導かれる理論空気量に
対して、微粉炭と同判させて吹き込む１次空気量
を20〜30％、気体燃料と微粉炭との混合用２次空
気量を10〜20％となし、予め定められた空燃比に
見合う空気量を燃焼用３次空気で補充することを
特徴とするものである。 本発明をさらに具体的に説明すると、気体燃料
混焼率に基いて１〜３次空気配分比を適宜選定す
ることができる。 この場合、理論空気量A0に対して、１次〜３
次空気量A1，A2，A3を次記の通りとするのが必
要である。 A1＝αA0 α＝0.2〜0.3 ……(1) A2＝βA0 β＝0.1〜0.2 ……(2) A3＝mA0−（αA0＋βA0） ＝A0（ｍ−α−β） ｍ：空燃比 ……(3) そして、この１次〜３次空気配分比の範囲内に
おいて、微粉炭およびＣガス使用量の変化に応じ
て、１次〜３次の各空気量を変える。 微粉炭のキヤリアエアーとしての１次空気は、
微粉炭１Kg当り1.2〜4.0Nm3必要である。この数
値より多くても、少なくても輸送過程で沈降等に
より流量が変動し、燃焼が不安定となる。これに
対する空気量は、Ｃガス混焼率10％の場合、理論
空気量（Ｃガス4.75Nm3／Ｎm3＋微粉炭8Nm3／
Kg）に対して、15〜45％の使用量になるが、本発
明ではバーナ先端での微粉炭吐出速度を25〜37.5
ｍ／secとして、着火燃焼性を改善するために、
１次空気量は理論空気量の20〜30％とされる。 １次空気量が20％未満であると、微粉炭吐出速
度が25ｍ／sec未満となり逆火による爆発の危険
性があり、また30％を超えると、微粉炭吐出速度
が37.5ｍ／secを超えてしまい、燃焼遅れが発生
し、フレームが不安定、先火となる危険性があ
る。 ２次空気量は、理論空気量の10〜20％とされ
る。この数値範囲は、Ｃガスと２次空気との濃度
比を規定するもので、20％を超えると、Ｃガスの
着火性が悪くなるし、また10％未満では旋回効果
が低下する。ここで旋回効果の低下とは、２次空
気量が少ないと２次空気を用いる効果がなくな
り、これはバーナタイル内での空気、Ｃガス、微
粉炭の混合度の低下を引き起こし、混合度の低下
により当然バーナでの燃焼性が悪くなり、不完全
な燃焼状態となり、バーナのフレームの旋回状態
の悪化を招くことを意味する。 ３次空気量は、予め定める空燃比によつて(3)式
のように決定される。 なお、第４図、第５図は、第１図、第２図とは
別の混焼バーナを示すもので第４図は、概略断面
図、第５図はその−線矢視図であり、符号は
全て第１図、第２図と同一のものを示す。 第３図に燃焼制御例の一例を示す。混焼バーナ
５０は点火炉５１の巾方向に間隔を置いて複数た
とえば６本並設され、また焼結原料５２に着火燃
焼させるに当り、点火炉５１内での着火燃焼状況
または炉内巾方向温度分布を知るために、炉巾方
向にたとえば放射温度計からなる温度計５３，５
３…が設けられる。５４はパレツト、５５はパレ
ツトローラ、５６はウインドボツクス、５７は側
板、５８は主演算処理装置である。 かかる制御装置を用いての制御に当つては、温
度計５３による実測値に基いて微粉炭および／ま
たはＣガス投入量（混焼率）を決定する。たとえ
ば、焼結原料の着火表面平均温度が900〜1000℃
になるように投入熱量を設定する。この温度が高
い傾向の場合には、微粉炭使用量を減少させ、逆
に低い傾向の場合には微粉炭量を増加させる。次
いで、定められた微粉炭またはＣガス量に基いて
理論空気量を算出し、１次〜３次空気配分比を決
定して、それらの空気量を制御する。この場合、
３次空気量は空燃比に基いて決定する。 ちなみに、６本のバーナを用いて、Ｃガス混焼
率を10％、、空燃比を1.1とし、さらに１次〜３次
空気配分比を、１次＝25％、２次＝15％、３次＝
60％とし、焼結原料着火表面平均温度が900〜
1000℃となるように制御した本発明例と比較例と
の比較結果を次表に示す。
【表】
なお、比較例は、Ｃガス混焼率10％、空燃比
1.1、１次空気25％、２次25％、３次50％の初期
設定状態で微粉炭とＣガス量のみ手動で調整した
ものである。 この結果によれば、投入熱量を減らすことがで
きるとともに、成品焼結鉱の品質も向上すること
が判る。 第６図にバレツト巾方向の原料表面着火温度分
布の一例を示す。 これは、本発明例と比較例のパレツト表面上の
原料を着火炉で着火直後に輻射温度計で測定した
結果である。この結果によれば、本発明により、
パレツト巾方向の着火温度は上昇し、投入熱量の
低減やＣガス混焼率の低減が可能となる。つま
り、本発明により着火効率が上昇することが判
る。 以上の通り、本発明によれば、１次〜３次空気
配分比が特定のものであるため、優れた着火燃焼
性を示し、投入熱量を低減でき、さらに焼結鉱品
質向上を達成できる。
1.1、１次空気25％、２次25％、３次50％の初期
設定状態で微粉炭とＣガス量のみ手動で調整した
ものである。 この結果によれば、投入熱量を減らすことがで
きるとともに、成品焼結鉱の品質も向上すること
が判る。 第６図にバレツト巾方向の原料表面着火温度分
布の一例を示す。 これは、本発明例と比較例のパレツト表面上の
原料を着火炉で着火直後に輻射温度計で測定した
結果である。この結果によれば、本発明により、
パレツト巾方向の着火温度は上昇し、投入熱量の
低減やＣガス混焼率の低減が可能となる。つま
り、本発明により着火効率が上昇することが判
る。 以上の通り、本発明によれば、１次〜３次空気
配分比が特定のものであるため、優れた着火燃焼
性を示し、投入熱量を低減でき、さらに焼結鉱品
質向上を達成できる。
第１図は混焼バーナの構造の一例を示す概略断
面図、第２図は−線矢視図、第３図は燃焼制
御装置の概要図、第４図は態様を異にする混焼バ
ーナの側面図、第５図は概略断面図である。第６
図はパレツト巾方向の着火温度の分布図である。 １……ガイド筒、２……バーナタイル、７，８
……旋回羽根、５０……混焼バーナ、５１……点
火炉、５３……温度計、Mc……微粉炭、A1……
１次空気、A2……２次空気、A3……３次空気。
面図、第２図は−線矢視図、第３図は燃焼制
御装置の概要図、第４図は態様を異にする混焼バ
ーナの側面図、第５図は概略断面図である。第６
図はパレツト巾方向の着火温度の分布図である。 １……ガイド筒、２……バーナタイル、７，８
……旋回羽根、５０……混焼バーナ、５１……点
火炉、５３……温度計、Mc……微粉炭、A1……
１次空気、A2……２次空気、A3……３次空気。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 焼結点火炉に設けた気体燃料と微粉炭の混焼
バーナで燃焼させるに当たつて、 中心部から微粉炭と１次空気との混合物および
気体燃料を、ならびにその周囲から２次空気を、
それぞれ筒状のバーナタイル内にその軸心方向に
噴射するとともに、バーナタイルの前方周囲から
軸心方向に燃焼用３次空気を噴射するように構成
した混焼バーナを用い、 気体燃料の混焼率を10％以下に定めるととも
に、微粉炭および気体燃料の投入量を焼結原料の
表面温度が900〜1000℃となるように定め、 さらに、前記投入量から導かれる理論空気量に
対して、微粉炭と同判させて吹き込む１次空気量
を20〜30％、気体燃料と微粉炭との混合用２次空
気量を10〜20％となし、予め定められた空燃比に
見合う空気量を燃焼用３次空気で補充することを
特徴とする焼結点火炉用混焼バーナの燃焼法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58008126A JPS59134412A (ja) | 1983-01-20 | 1983-01-20 | 焼結点火炉用混焼バ−ナの燃焼法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58008126A JPS59134412A (ja) | 1983-01-20 | 1983-01-20 | 焼結点火炉用混焼バ−ナの燃焼法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59134412A JPS59134412A (ja) | 1984-08-02 |
| JPH0331964B2 true JPH0331964B2 (ja) | 1991-05-09 |
Family
ID=11684593
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58008126A Granted JPS59134412A (ja) | 1983-01-20 | 1983-01-20 | 焼結点火炉用混焼バ−ナの燃焼法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59134412A (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6071812A (ja) * | 1983-09-27 | 1985-04-23 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | 微粉燃焼用バ−ナ装置 |
| JPS61295402A (ja) * | 1985-06-24 | 1986-12-26 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 微粉燃料の燃焼方法 |
| JPH01151040U (ja) * | 1988-03-30 | 1989-10-18 | ||
| ITBO20030640A1 (it) * | 2003-10-30 | 2005-04-30 | Ampelio Lazzarin | Metodo ed impianto per l'immissione di una miscela di |
-
1983
- 1983-01-20 JP JP58008126A patent/JPS59134412A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59134412A (ja) | 1984-08-02 |
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