JPH0332628B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0332628B2 JPH0332628B2 JP26239085A JP26239085A JPH0332628B2 JP H0332628 B2 JPH0332628 B2 JP H0332628B2 JP 26239085 A JP26239085 A JP 26239085A JP 26239085 A JP26239085 A JP 26239085A JP H0332628 B2 JPH0332628 B2 JP H0332628B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- temperature
- alloy
- recrystallization temperature
- slab
- mold
- Prior art date
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- Continuous Casting (AREA)
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
Description
〔産業上の利用分野〕
本発明はNi−Feの合金の製造方法に関し、特
にNi−Feの合金を発熱鋳型を有する連続鋳造法
で製造する方法に関するものである。 〔従来技術と発明が解決すべき問題点〕 従来のNi−Feの系合金の製造方法は、本合金
を溶解後インゴツトに鋳造し、熱間加工、冷間加
工により所定の寸法に加工される。そのため高い
透磁率（μｍ）、高い角型比（Bγ／B10）を得よ
うとする場合には高い冷間加工率（90％以上）を
材料に付与する方法が一般的にとられている。即
ち、従来の加工方法においては、低い加工率では
高透磁率、高角型比という優れた磁気的性質を付
与することはできない。ここにμｍは最大透磁
率、Bγは残留磁束密度、B10は外部磁界10（Ｏ¨ｅ）
における磁束密度をしめす。 したがつて本発明は、冷間加工率が低くても高
透磁率、高角型比の優れた磁気特性を付与するこ
とのできるNi−Fe合金の製造方法を提供するに
ある。 〔問題点を解決するための手段〕 本発明は上記の問題点を解決するために、鋳型
として後に説明する発熱鋳型を用い、さらに熱処
理条件を適正に選択して上記の目的を達成するよ
うにしたものである。 すなわち本発明によれば、Ni35−85重量％−
残部Feよりなる組成の合金を、一端から溶鋼を
供給し、他端から鋳片を連続的に得るため鋳型出
口の内壁を、内蔵する発熱体で凝固温度以上に保
ちながら連続鋳造する製造方法において、前記鋳
片に一軸異方性を付与し、得られた鋳片のまま、
もしくは冷間加工を施した後、一次再結晶温度以
上、二次再結晶温度未満の温度で熱処理を行うこ
とを特徴とするNi−Fe合金の製造方法が得られ
る。 尚、本発明で規定している再結晶温度は、Ni
−Fe合金の場合、一般に一次再結晶温度が約600
℃、二次再結晶温度は約1050℃である。この温度
は溶解条件や鋳造条件による、微量不純物（酸
素、窒素、介在物）の量により変化することは一
般的に認められることであるが、いずれにしても
一次再結晶温度以上、二次再結晶温度未満の温度
で熱処理することが磁気特性を改善させるために
必要である。 〔実施例〕 はじめに本発明において使用する発熱鋳型を用
いた鋳造装置について説明する。 第１図は特公昭55−46265号で開示されている
装置の第１図をそのまた示した図であり、タンデ
シユ６からの溶湯７は、鋳型１を通つて下方に流
れるが、鋳型１の出口の内壁面を発熱体２により
加熱して溶湯が鋳型１の内では凝固穀を形成せ
ず、鋳型の出口を出ると同時に凝固穀９の形成が
開始されるようになつている。従つて鋳型中空部
の断面形状を最終製品の断面形状を同じにするか
相似形にしておけば、得られる鋳塊１０は加工す
ることなく又は僅かの加工で製品とすることがで
き、而も表面に亀裂が生じることもない。なお４
はスプレーノズル、５は冷却水、８はピンチロー
ラである。 次に実施例につき説明する。 実施例 １ 50％Ni−0.5％Mn−0.2％Si−残Fe（上記％は全
て重量％）の合金を上記の発熱鋳型により連続鋳
造された5.5φの鋳片に95％の冷間加工率を付与
し、熱処理条件を変えた場合の磁気特性を表−１
に示す。
にNi−Feの合金を発熱鋳型を有する連続鋳造法
で製造する方法に関するものである。 〔従来技術と発明が解決すべき問題点〕 従来のNi−Feの系合金の製造方法は、本合金
を溶解後インゴツトに鋳造し、熱間加工、冷間加
工により所定の寸法に加工される。そのため高い
透磁率（μｍ）、高い角型比（Bγ／B10）を得よ
うとする場合には高い冷間加工率（90％以上）を
材料に付与する方法が一般的にとられている。即
ち、従来の加工方法においては、低い加工率では
高透磁率、高角型比という優れた磁気的性質を付
与することはできない。ここにμｍは最大透磁
率、Bγは残留磁束密度、B10は外部磁界10（Ｏ¨ｅ）
における磁束密度をしめす。 したがつて本発明は、冷間加工率が低くても高
透磁率、高角型比の優れた磁気特性を付与するこ
とのできるNi−Fe合金の製造方法を提供するに
ある。 〔問題点を解決するための手段〕 本発明は上記の問題点を解決するために、鋳型
として後に説明する発熱鋳型を用い、さらに熱処
理条件を適正に選択して上記の目的を達成するよ
うにしたものである。 すなわち本発明によれば、Ni35−85重量％−
残部Feよりなる組成の合金を、一端から溶鋼を
供給し、他端から鋳片を連続的に得るため鋳型出
口の内壁を、内蔵する発熱体で凝固温度以上に保
ちながら連続鋳造する製造方法において、前記鋳
片に一軸異方性を付与し、得られた鋳片のまま、
もしくは冷間加工を施した後、一次再結晶温度以
上、二次再結晶温度未満の温度で熱処理を行うこ
とを特徴とするNi−Fe合金の製造方法が得られ
る。 尚、本発明で規定している再結晶温度は、Ni
−Fe合金の場合、一般に一次再結晶温度が約600
℃、二次再結晶温度は約1050℃である。この温度
は溶解条件や鋳造条件による、微量不純物（酸
素、窒素、介在物）の量により変化することは一
般的に認められることであるが、いずれにしても
一次再結晶温度以上、二次再結晶温度未満の温度
で熱処理することが磁気特性を改善させるために
必要である。 〔実施例〕 はじめに本発明において使用する発熱鋳型を用
いた鋳造装置について説明する。 第１図は特公昭55−46265号で開示されている
装置の第１図をそのまた示した図であり、タンデ
シユ６からの溶湯７は、鋳型１を通つて下方に流
れるが、鋳型１の出口の内壁面を発熱体２により
加熱して溶湯が鋳型１の内では凝固穀を形成せ
ず、鋳型の出口を出ると同時に凝固穀９の形成が
開始されるようになつている。従つて鋳型中空部
の断面形状を最終製品の断面形状を同じにするか
相似形にしておけば、得られる鋳塊１０は加工す
ることなく又は僅かの加工で製品とすることがで
き、而も表面に亀裂が生じることもない。なお４
はスプレーノズル、５は冷却水、８はピンチロー
ラである。 次に実施例につき説明する。 実施例 １ 50％Ni−0.5％Mn−0.2％Si−残Fe（上記％は全
て重量％）の合金を上記の発熱鋳型により連続鋳
造された5.5φの鋳片に95％の冷間加工率を付与
し、熱処理条件を変えた場合の磁気特性を表−１
に示す。
【表】
この合金では600℃が一次再結晶温度で、1050
℃が二次再結晶温度であり、表−１で明らかなよ
うに、600℃以上、1050℃以下で熱処理を行うこ
とによりμｍは50×103以上で角型比が80％以上
を同時に満足できる。 なお、比較例として従来のインゴツト法によつ
て得た鋳片と同時に熱処理した時のデータも併せ
て記している。 本発明は従来法に比し、明らかにμｍでも角型
比でも格段に優れていることが分かる。即ち、従
来法でも600−1050℃での熱処理により、μｍも
角型比も向上はする。しかし、μｍが50×103以
上、角型比80％以上を同時に満足するには、本発
明で言う、一次再結晶温度以上、二次再結晶温度
未満での熱処理が必要である事が明らかである。 なお一次再結晶温度未満の熱処理温度において
も、従来法より優れた磁気特性が得られるもの
の、このような低温で処理した場合材料の硬さが
高く、二次加工（曲げ、潰し）が困難となり実用
的に不適である。又、二次再結晶温度以上では従
来法の方がむしろ磁気特性が優れている。 なお上記の試料であるNi−Fe合金には、Mn、
Siが含まれているが、この様なNi−Fe合金には
一般的に脱酸剤、脱硫剤、特性改善の為の添加元
素として、上記のほかにＣ、Al、Ti、Zr、Ca、
Mg、MM、Cr、Mo、Cu、Nd、Ta等が添加さ
れている。しかしながらこの様な添加元素はNi、
Feに比べ僅かであり、上記の一次再結晶温度以
上、二次再結晶温度以下という条件を変えるもの
ではない。 実施例 ２ 表−２に示すような組成のNi−Feの系合金５
種類を発熱鋳型を有する連続鋳造法で鋳片を得
た。比較のために従来のインゴツト法による鋳片
も各々用意した。
℃が二次再結晶温度であり、表−１で明らかなよ
うに、600℃以上、1050℃以下で熱処理を行うこ
とによりμｍは50×103以上で角型比が80％以上
を同時に満足できる。 なお、比較例として従来のインゴツト法によつ
て得た鋳片と同時に熱処理した時のデータも併せ
て記している。 本発明は従来法に比し、明らかにμｍでも角型
比でも格段に優れていることが分かる。即ち、従
来法でも600−1050℃での熱処理により、μｍも
角型比も向上はする。しかし、μｍが50×103以
上、角型比80％以上を同時に満足するには、本発
明で言う、一次再結晶温度以上、二次再結晶温度
未満での熱処理が必要である事が明らかである。 なお一次再結晶温度未満の熱処理温度において
も、従来法より優れた磁気特性が得られるもの
の、このような低温で処理した場合材料の硬さが
高く、二次加工（曲げ、潰し）が困難となり実用
的に不適である。又、二次再結晶温度以上では従
来法の方がむしろ磁気特性が優れている。 なお上記の試料であるNi−Fe合金には、Mn、
Siが含まれているが、この様なNi−Fe合金には
一般的に脱酸剤、脱硫剤、特性改善の為の添加元
素として、上記のほかにＣ、Al、Ti、Zr、Ca、
Mg、MM、Cr、Mo、Cu、Nd、Ta等が添加さ
れている。しかしながらこの様な添加元素はNi、
Feに比べ僅かであり、上記の一次再結晶温度以
上、二次再結晶温度以下という条件を変えるもの
ではない。 実施例 ２ 表−２に示すような組成のNi−Feの系合金５
種類を発熱鋳型を有する連続鋳造法で鋳片を得
た。比較のために従来のインゴツト法による鋳片
も各々用意した。
【表】
【表】
こちらの鋳片を冷間加工率を０％、30％、60
％、95％に変化させ、それを900℃×２時間（水
素中）で熱処理を施した。そのときのμｍ（左）
と角型比Bγ／B10（右）の特性を表−３に従来の
インゴツト法によるものと併せて示した。
％、95％に変化させ、それを900℃×２時間（水
素中）で熱処理を施した。そのときのμｍ（左）
と角型比Bγ／B10（右）の特性を表−３に従来の
インゴツト法によるものと併せて示した。
以上、本発明について説明したが、発熱鋳型を
用いて鍛造し、一次再結晶温度（600℃）以上、
二次再結晶温度（1050℃）未満で熱処理すること
により、従来法に比し低加工率側で透磁率が約２
〜３倍、角形比で約1.1〜1.3倍の優れた磁気特性
を得ることができ、最終製品を得るまでのコスト
が、装置の面から又時間の面から大きく低減され
る。
用いて鍛造し、一次再結晶温度（600℃）以上、
二次再結晶温度（1050℃）未満で熱処理すること
により、従来法に比し低加工率側で透磁率が約２
〜３倍、角形比で約1.1〜1.3倍の優れた磁気特性
を得ることができ、最終製品を得るまでのコスト
が、装置の面から又時間の面から大きく低減され
る。
第１図は本発明による製造方法において使用す
る鍛造装置の構成の断面を示す図である。 記号の説明：１は鋳型、２は発熱体、４にスプ
レーノズル、６はタンデシユ、７は溶湯、８はピ
ンチロール、９は凝固殻、１０は鋳塊をそれぞれ
あらわしている。
る鍛造装置の構成の断面を示す図である。 記号の説明：１は鋳型、２は発熱体、４にスプ
レーノズル、６はタンデシユ、７は溶湯、８はピ
ンチロール、９は凝固殻、１０は鋳塊をそれぞれ
あらわしている。
Claims (1)
- １ Ni35−85重量％−残部Feよりなる組成の合
金を、一端から溶鋼を供給し、他端から鋳片を連
続的に得るための鋳型出口の内壁を、内蔵する発
熱体で凝固温度以上に保ちながら連続鋳造する製
造方法において、前記鋳片に一軸異方性を付与
し、得られた鋳片のまま、もしくは冷間加工を施
した後、一次再結晶温度以上、二次再結晶温度未
満の温度で熱処理を行うことを特徴とするNi−
Fe合金の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26239085A JPS62124264A (ja) | 1985-11-25 | 1985-11-25 | Ｎｉ−Ｆｅ合金の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26239085A JPS62124264A (ja) | 1985-11-25 | 1985-11-25 | Ｎｉ−Ｆｅ合金の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62124264A JPS62124264A (ja) | 1987-06-05 |
| JPH0332628B2 true JPH0332628B2 (ja) | 1991-05-14 |
Family
ID=17375098
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26239085A Granted JPS62124264A (ja) | 1985-11-25 | 1985-11-25 | Ｎｉ−Ｆｅ合金の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62124264A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111318658A (zh) * | 2020-03-24 | 2020-06-23 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 因瓦合金及其连铸生产方法 |
-
1985
- 1985-11-25 JP JP26239085A patent/JPS62124264A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62124264A (ja) | 1987-06-05 |
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