JPH0334278Y2

JPH0334278Y2 -

Info

Publication number: JPH0334278Y2
Application number: JP7910585U
Authority: JP
Priority date: 1985-05-27
Filing date: 1985-05-27
Publication date: 1991-07-19
Also published as: JPS61195348U

Description

【考案の詳細な説明】

〔産業上の利用分野〕本考案は石炭・岩石等を破砕するクラツシヤの
ハンマに関する。〔従来の技術〕 COM（coal oil mixture）やCWM（coal
water mixture）などの燃料を製造する過程にお
いて、原料石炭を破砕し数mm以下の細かい粒子に
する必要があり、ここで破砕機（クラツシヤ）が
使われる。第２図は従来クラツシヤの構造を示すものであ
る。０１はハンマであり、ハンマ０１はロータデイ
スク０２に取り付けられる。０３はブレーカプレ
ート、０４はグレート、０５は給炭口である。原
料炭は、給炭口０５から供給され、約1000rpmで
回転しているロータデイスク０２に取り付けられ
たハンマ０１に衝突し、破砕される。またハンマ
０１に衝突し破砕され飛散する石炭はさらにブレ
ーカプレート０３にも衝突し破砕される。破砕さ
れた石炭は、さらにハンマ０１とグレート０４の
間で粉砕され、グレート０４の間隙を通過してク
ラツシヤの外へ送り出される。第３図は約100H運転した後のハンマの状況を
示す。０１ａはハンマ本体であり、Ni−Cr−Mo
鋳鋼を熱処理によりビツカース硬さで約Hv550と
したものであり、０５は約100H運転後摩耗した
部分である。〔考案が解決しようとする問題点〕従来のNi−Cr−Mo鋳鋼を熱処理によつて硬化
したハンマでは短時間の運転でハンマの破砕面の
摩耗が進み石炭の破砕性能が低下し、新製のハン
マと交換する必要があり、その交換に要する時間
及び経済的負担が大であつた。従つて、長時間の運転に耐える高耐摩性ハンマ
の開発が望まれている。〔問題点を解決するための手段〕本考案は石炭や岩石を破砕するクラツシヤのハ
ンマにおいて、上記ハンマ破砕面にオーステナイ
ト系ステンレス鋼の溶接金属を形成した上に化学
成分が、重量パーセントでＣ：5.0〜6.0％、Cr：
20〜30％、Nb：2.0〜8.0％、Mo：0.3〜6.0％、
Ｗ：2.0〜5.0％、Ｖ：0.2〜3.0％、残部を鉄及び
不可避的不純物となる溶接金属を厚さが５mm以
上、20mm以下の範囲で形成させたことを特徴とす
る。〔作用〕鋼製ハンマの破砕面に高炭素・高クロム系の硬
化肉盛溶接金属を形成させ、その溶接金属中の高
硬度の晶出炭化物によつて耐摩耗性を向上させ
る。また、ハンマ母材と硬化肉盛溶接金属との間
にオーステナイト系ステンレス鋼の溶接金属を形
成させることによつて硬化肉盛溶接金属の剥離割
れを防止する。〔実施例〕第１図に本考案の一実施例を示す。１はハンマ本体であり、Ni−Cr−Mo鋳鋼を焼
入、焼戻し熱処理を施し、硬さをビツカース硬さ
でHv260に調整したものである。１ａはオーステ
ナイト系ステンレス鋼SUS309の溶接金属であ
り、ハンマの破砕面に被覆アーク溶接法にて２mm
厚さの溶接金属を形成したものである。１ｂはオ
ーステナイト系ステンレス鋼SUS309の溶接金属
１ａの上に形成された約７mm厚さの硬化肉盛溶接
金属であり、その化学成分は重量パーセントで
Ｃ：5.5％、Cr：28.5％、Nb：4.0％、Mo：1.0
％、Ｗ：4.0％、Ｖ：0.7％であり、表面の硬さは
シヨア硬さで約Hs90であつた。なお、硬化肉盛
溶接金属は被覆アーク溶接法によつて形成したも
のである。本考案であるハンマと従来のハンマを実機のク
ラツシヤに取り付け100Hの石炭破砕試験を行つ
た結果、従来のハンマの最大摩耗深さは15mmであ
つたのに対し、本考案のハンマの最大摩耗深さは
３mmであり、硬化肉盛金属の剥離等の損傷もなく
本考案ハンマの耐摩耗性が従来のハンマと比較し
て非常に優れることが確認された。第１表は本考案の実験結果を示すものである。
石炭破砕能力3ton／Ｈの試験用クラツシヤのハン
マ１に種々のハンマを取り付け100Hの破砕試験
を行い、その結果を示したものである。試験番号１〜４は硬化肉盛金属のＣの影響を示
したものであり、Ｃが5.0％未満では摩耗量が大
きく、6.0％を超えると硬化肉盛金属に剥離割れ
が発生する。試験番号５〜８は同じくCrの影響を示したも
のであり、Cr量が20％以上から耐摩耗性が向上
し、30％を超えるとその効果は低減する。試験番号９〜12はNbの添加量の影響を示した
ものであり、Nb量が2.0％未満では耐摩耗性が悪
く、８％を超えるとその添加の効果が少なくな
り、高価なNbを８％を超して添加することは実
用的ではない。試験番号13〜16はMoの添加量の影響を示した
ものであり、Mo量0.3％未満では耐摩耗性が悪
く、６％を超えるとその添加の効果は薄くなる。試験番号17〜20はＷの添加量の影響を示したも
のであり、Ｗ量が2.0％未満では耐摩耗性が悪く、
５％を超すと硬化肉盛金属に剥離割れが発生す
る。試験番号21〜24はＶの添加量の影響を示したも
のであり、Ｖ量が0.2％未満では耐摩耗性が不足
し、３％を超えるとＶ添加の効果が薄れるため、
高価なＶの添加量を３％超すことは実用的ではな
い。以上試験番号１〜24はハンマ破砕面にSUS309
の溶接金属を約２mm形成し、その上に種々の化学
成分の硬化肉盛金属を10mm厚さ形成したものであ
る。なお溶接金属は全て被覆アーク溶接法によつ
て形成した。試験番号１〜24の結果より、ハンマの耐摩耗性
を向上させるための硬化肉盛金属の成分は、重量
パーセントでＣ：5.0〜6.0％、Cr：20〜30％、
Nb：2.0〜8.0％、Mo：0.3〜6.0％、Ｗ：2.0〜5.0
％、Ｖ：0.2〜3.0％、残部を鉄及び不可避的不純
物よりなる化学成分が適している。試験番号25〜27はハンマの破砕面に直接硬化肉
盛金属を形成させたものであるが、何れも剥離割
れが発生しており、オーステナイト系ステンレス
鋼SUS309の下盛が必要であることが示される。試験番号28〜29は硬化肉盛金属の厚さをそれぞ
れ15mm、20mm、23mmと変化させたものであるが、
硬化肉盛金属の厚さが20mmを超えると剥離割れが
発生する。また硬化肉盛金属の厚さは５mm以上形成させな
いと、母材の影響で硬さが不足するため、硬化肉
盛金属の厚さは５〜20mmが適正である。〔考案の効果〕本考案は鋼製ハンマの破砕面に形成させた高炭
素・高クロム系の硬化肉盛溶接金属の高硬度の晶
出炭化物によつて耐摩耗性を向上させる。また、
ハンマ母材と硬化肉盛溶接金属との間に形成させ
たオーステナイト系ステンレス鋼によつて硬化肉
盛溶接金属の剥離割れを防止する。

【表】

【表】（注）上記化学成分は標記した化学成分値の他
はFe及び不可避的不純物よりなる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本考案に係る一実施例の側断面図、第
２図は従来のクラツシヤの側面図、第３図は従来
のハンマの使用後の状況を示す側断面図である。１：ハンマ本体、１ａ：SUS309溶接金属、１
ｂ：硬化肉盛金属。

Claims

【実用新案登録請求の範囲】

石炭や岩石を破砕するクラツシヤのハンマにお
いて、上記ハンマ破砕面にオーステナイト系ステ
ンレス鋼の溶接金属を形成した上に化学成分が、
重量パーセントでｃ：5.0〜6.0％、Cr：20〜30
％、Nb：2.0〜8.0％、Mo：0.3〜6.0％、Ｗ：2.0
〜5.0％、Ｖ：0.2〜3.0％、残部を鉄及び不可避的
不純物となる溶接金属を厚さが５mm以上、20mm以
下の範囲で形成させたことを特徴とするクラツシ
ヤハンマ。