JPH0335945Y2

JPH0335945Y2 -

Info

Publication number: JPH0335945Y2
Application number: JP13100087U
Authority: JP
Priority date: 1987-08-28
Filing date: 1987-08-28
Publication date: 1991-07-30
Also published as: JPS6438429U

Description

【考案の詳細な説明】

〔産業上の利用分野〕本考案はバーナーのエアレジスタに係わり、更
に詳しくは噴霧ノズルから噴霧した燃料油を空気
と混合させて燃焼させる為のバーナーのエアレジ
スタに関する。〔従来の技術〕周知の通り、給湯機、風呂釜、ストーブ等に於
いては、噴霧ノズルから噴霧された白灯油又はそ
れより重質な燃料油と空気とを混合しながら燃焼
させる為にエアレジスタが使用されている。この
ような石油ガンタイプバーナのエアレジスタの一
般的な構成は従来次のように成されている。即
ち、筒状に形成されたエアレジスタ本体の中心に
燃料油を旋回させながら噴霧する噴霧ノズルを配
し、上記ノズルより燃料油を旋回させつつ噴霧
し、噴霧された燃料油、噴霧ノズルの回りに複数
の羽根片をドーナツ状に配して成る一次空気旋回
羽根部分で形成される旋回空気流と混合せしめ、
且つ上記筒状のエアレジスタ本体の内側を通つて
流出する二次空気と混合してスロート部分で燃焼
させるように構成されている。上記一次空気旋回
羽根は、ドーナツ状に形成された１枚の板を切込
んで複数の羽根を形成し、これら複数の羽根片の
個々をそれぞれひねつて折り曲げることによつて
形成されている。又二次空気バーナースロートに
複数の小孔を形成し、これらの小孔からスロート
部に流出させるようにしているものもある。〔考案が解決しようとする問題点〕従来のエアレジスタの一次空気旋回羽根は上記
のように構成されているので、羽根片と羽根片が
重なり合う部分が無い。その為に、ここを通過す
る空気の一部は羽根片と羽根片間の隙間を単に素
通りしてしまう。従つて、通過する空気を十分に
旋回させることができず、旋回空気流が乱れる部
分が生じる。又、二次空気は単に小孔から流出さ
れているだけであるか、或いは旋回羽根周囲の隙
間から流出するか、小型のものは隙間もなく、一
次空気だけになつている。これらによつて、噴
霧ノズルから噴霧された燃料油と、一次空気及び
二次空気を充分に混合させることができない。こ
の為燃料油を完全燃焼させることができなくな
つてしまう。従つてカーボンが多く発生し、こ
れが一次空気旋回羽根やバーナースロートに付着
してしまう。又完全燃焼させる為に空気過剰率
を大きくしなければならないので熱効率が低下し
てしまう等の不具合がある。そこで上記，，，の不具合を解決する
為に一次空気、二次空気を旋回流とすることによ
つて解決することができるが、単にそれだけであ
ると新たな不具合が生じる。即ちスロート口径
が大きい場合には一次空気、二次空気を旋回流と
することによつて噴霧ノズルより噴霧され、且つ
気流中に存在する燃料ミストが旋回流と共に拡散
し未燃物が生じてしまう。本考案は述上の点に鑑み成されたものであり、
その目的とする所は、噴霧ノズルから噴霧され
た燃料油と一次空気及び二次空気を充分に混合さ
せることができる手段を提供するにある。これによつて噴霧された燃料油を効率よく燃
焼させることができるバーナーのエアレジスタを
提供するにある。即ち、燃料油と空気を良く混合
することができるので、完全燃焼させることがで
きる手段を提供するにある。従つて、カーボンの発生をより少なくすること
ができるバーナーのエアレジスタを提供するにあ
る。従つて、カーボンが付着することによつて生ず
る種々の不具合を無くすことができる手段を提供
するにある。更に空気過剰率を小さくすることができるバ
ーナーのエアレジスタを提供するにある。従つて熱効率を格段に向上させることができる
手段を提供するにある。加えて三次空気流によつて、噴霧ノズルから
噴霧され、且つ一次空気及び二次空気と混合せし
められた燃料ミストを筒状に包囲することによつ
て周囲に拡散する未燃実をより少なくできると共
に、燃焼効率をより向上させることができるバー
ナーのエアレジスタを提供するにある。〔問題点を解決する為の手段〕本考案は上記目的を達成する為に次の技術的手
段を有する。即ち、実施例に対応する添付図面に
使用した符号を用いて説明すると、筒状のエアレ
ジスタ本体の中心に燃料油を噴霧する噴霧ノズル
を配し、上記ノズルより燃料油を旋回させつつ噴
霧し、噴霧された燃料油を噴霧ノズルの回りに複
数の羽根片をドーナツ状に配して成る一次空気旋
回羽根部分で形成される旋回空気流と混合せし
め、且つ上記筒状のエアレジスタ本体の内側を通
つて流出する二次空気と混合してスロート部分で
燃焼させるようにしたバーナーのエアレジスタに
於いて；上記ドーナツ状の一次空気旋回羽根７の個々の
羽根片１２は、一次空気９を流出できるように僅
かな一次空気流出間隙１４が形成されるように上
記羽根片１２を互いに重なり合うように配設し、
上記一次空気９を旋回させながらスロート部分５
に流出せしめ、上記エアレジスタ本体４の内側を
通る二次空気／三次空気通路を有し、上記二次空
気１７が流出できるように僅かな間隙２０がバー
ナースロート１６の複数のスロート片１９によつ
て形成され、上記二次空気１７をスロート部分５
に流出させると共に、各スロート片１９の先端部
には小さな切欠き１９ａが形成され、上記バーナ
ースロート１６の外側に位置するエアレジスタ本
体４の端部２１には一次空気９と二次空気１７の
回りの直線流である三次空気１８が流出せしめら
れるように複数の三次空気流出孔２２が輪状に形
成され、且つ一次空気旋回羽根７の裏面には一次
空気旋回羽根７の有効径を規制するためのドーナ
ツ板２３を配設すると共に、その上流部分に一次
空気９と二次空気／三次空気とを分離するための
ドーナツ板２４が配設されていることを特徴とす
るバーナーのエアレジスタである。〔作用〕本考案は上記技術手段より成るので、一次空気
９は、一次空気旋回羽根７によつて所定方向に良
好に旋回せしめられる。他方、噴霧ノズル２から噴霧される燃料油３は
所定方向に旋回せしめながら噴霧されているの
で、上記一次空気９と燃料油３は互いに良好に混
合し易いように旋回せしめられている。又、バーナースロート１６から流出されている
二次空気１７も所定方向に旋回せしめられてお
り、上記した燃料油３と混合した一次空気９と良
好に混じり合うように旋回せしめられている。更にエアレジスタ本体４の端部２１から略直線
的であつて断面形状輪状に流出する三次空気１８
によつて、上記燃料油３と一次及び二次空気９，
１７の混合物を筒状に包囲する。換言すれば燃料
油３と一次及び二次空気９，１７が互いに所定方
向に旋回しながら混合されると共に旋回流によつ
て、上記混合物の一部が周囲に拡散しようとす
る。そこで上記三次空気１８が略直線状で断面形
状輪状に流出することにより上記混合物を筒状に
包囲し、混合物の燃料ミストが周期に拡散するこ
とを少なくすることができる。従つて燃料油３と一次及び二次空気９，１７を
より良く混合させることができるので、空気過剰
率を小さくすることができて燃焼効率を向上させ
ることができ、且つカーボンの発生をより少なく
することができる。加えて、三次空気流によつて
燃料ミストの拡散を抑制することができるもので
ある。〔実施例〕次に添付図面第１図〜第８図に従い本考案の好
適な実施例を詳述する。図中１はエアレジスタを示し、噴霧ノズル２か
ら噴霧される灯油などの燃料油３と空気を混合し
て燃焼させるためのものである。上記噴霧ノズル
２は筒状に形成されたエアレジスタ本体４の中心
に配設されており、図示せざるポンプから送給さ
れる燃料油３をスロート部分５に噴霧するもので
あり、下流側６からみて本例に於いては例えば反
時計方向に旋回させながら噴霧するように構成さ
れている。上記噴霧ノズル２の先端部の回りには、一次空
気旋回羽根７が設けられている。この一次空気旋
回羽根７は上流側８から送られてくる一次空気９
を、下流側６からみて本例に於いては例えば時計
方向に旋回させるために設けられているものであ
り次のように構成されている。即ち、第３図に示
すように角度θが45°に形成された截頭円錐状の
基板１０に切込み１１を複数設けて複数の羽根片
１２を形成する。これら複数の羽根片１２の一側
１５の先端部を上流側８に第５図に示すように折
り曲げて隣りの羽根片１２との間に一次空気流出
間隙１４を設けると共に、羽根片１２の他側１３
を下流側６に僅かに曲げる。一側１５の先端部を
折り曲げる範囲即ち、円周は上流側８に密着され
るドーナツ板の内径とする。次いで羽根片１２の
全体を軸線に直角になる迄均一に折り曲げる。こ
のようにして形成した時に、各羽根片１２は下流
側６からみて一側１３が右隣りの羽根片１２の上
側に位置し、他側１５が左隣りの羽根片１２の下
側に位置するように重なり合い、全体がドーナツ
状になる。そして、各々の羽根片１２と羽根片１
２の間には第５図に示すように一次空気流出間隙
１４が形成されている。上記一次空気旋回羽根７の下流側６に設けられ
ているスロート部分５の周面にはバーナースロー
ト１６が配設されている。このバーナースロート
１６は、エアレジスタ本体４内部を通つて流れて
きた二次／三次空気１７，１８のうち二次空気１
７をスロート部分５に流出させる為に配設されて
いるものであり、第４図に示すように複数のスロ
ート片１９を輪状に配置して構成したものであ
る。本例に於いては、例えば16枚のスロート片１
９より成つている。これらのスロート片１９の間
には二次空気１７を一次空気９の旋回方向と反対
の方向、即ち下流側６からみて反時計方向に旋回
させながらスロート部分５に流出させることがで
きる僅かな間隔２０が設けられている。そして、各々のスロート片１９の先端部の左右
両側にはそれぞれ切欠き１９ａが形成されてい
て、二次空気１７の、一部はこれら切欠き１９ａ
を通つてスロート部分５に流出できるようになつ
ている。上記バーナースロート１６は空気量を規制する
と共に、空気流線を作りだす役目を果たし、ノズ
ルの噴霧角度にマツチして、良好な混合になるよ
うに設計されている。更に上記二次空気１７の旋
回方向は反時計回りにして、攪拌効果を持たせて
いる。この方が旋回羽根７と同じ時計回りにする
よりも、火炎を短くすることが出来る。又切欠き
１９ａから出る二次空気１７も、火炎を短くする
効果がある。又二次空気１７には、スロート部分
５のカーボン堆積を減少させる作用もある。更に上記三次空気１８は、上記エアレジスタ本
体４の筒状の下流側６の端部２１には複数の輪状
の三次空気流出孔２２が形成され、上記本体４の
端部２２より下流側６に向かつて略直線的に流出
できるようになつている。従つて、上記三次空気
１８が下流側６に向つて略筒状に流出し、この筒
状の三次空気流内に上記噴霧ノズルから噴霧され
た燃料油３と一次及び二次空気９，１７が混合さ
れた混合物である燃料ミストを略封入する。故に
燃料油３と一次及び二次空気９，１７を混合する
為に夫々が旋回せしめられているので、スロート
口径が大きいと混合された燃料ミストの一部が旋
回に伴なつて略円錐状に拡散せしめられるけれど
も上記三次空気流によつて混合された燃料ミスト
の一部の略円錐状の拡散を抑制することによつ
て、より未燃焼ミストを減少せしめると共に燃焼
効率を向上させることが可能である。上記した一次空気旋回羽根７の裏面には一次空
気旋回羽根７の有効径を小さくしてスロート部分
との比率を調整する為のドーナツ板２３が取り付
けられている。次いで２４はドーナツ形状に形成された二次空
気／三次空気量調節板であり、エアレジスタ本体
４の上流側８に複数の取付金具２５又は２８を介
して取付けられているものである。尚、図中２６は点火電極であり、燃料油３を着
火させる為に配設されているものである。又本例に於いては燃料油３は反時計方向に旋回
させながら噴霧する例を示したが、旋回方向を時
計方向に旋回させることも可能である。又、上記
燃料油３と一次空気９を混合する為に一次空気９
を時計方向に旋回する例を示したが反時計方向に
旋回させることも可能である。この場合には上記
燃料油３と一次空気９の混合したものに対して二
次空気１７をより良く混合する為に二次空気１７
を時計方向に旋回させるものとする。次にこの実施例の使用例を説明する。本実施例のエアレジスタ１は上記の如く構成し
たものであるから、上流側８から送られてきた空
気２７の一部分は一次空気旋回羽根７を通つて一
次空気９としてスロート部分５に流れる。一次空
気９は上記一次空気旋回羽根７を通過する時は羽
根片１２としての間に設けられている一次空気流
出間隙１４を通つて流れることになる。これらの
羽根片１２は上記したように各々が下流側６から
みてその一側１５が左隣りの羽根片１２の下側に
重ねるように配置されている。従つて、一次空気９は下流側６からみて本例に
於いては時計方向に旋回せしめられながらスロー
ト部分５に流入してくることになる。上記スロート部分５には噴霧ノズル２から燃料
油３が本例に於いては反時計方向に旋回せしめら
れながら噴霧されている。従つて、燃料油３と一
次空気９の旋回方向は対向することになるので、
これらの充分に混合することができる。而も本実
施例の一次空気旋回羽根７は、隣り合う各羽根片
１２同士を重ね合わせて形成したものであるから
ここを通過する全ての空気を良好に例えば時計方
向に旋回させることができる。その為に、旋回空
気流が乱れる部分が無いので燃料油３と一次空気
９を良好に混合することができる。一次空気９と混ざり合つた燃料油３は点火電極
２６によつて着火されて燃焼する。他方、上流側
８から送給される空気２７の一部はレジスタ本体
４と二次／三次空気量調節板２４との隙間を通
り、一方がバーナースロート１６から二次空気１
７としてスロート部分５に流出される。上記バーナースロート１６は複数のスロート片
１９を輪状に配置してその先端をひねることによ
つて構成したものであつて、その配置態様はスロ
ート片１９間に設けられている間隙２０を二次空
気１７が通過する時に、この二次空気１７を下流
側６からみて反時計方向に旋回させることができ
るように形成されている。そのために二次空気１
７は下流側６からみて反時計方向に旋回しながら
スロート部分５に流入する。従つて、下流側６か
らみて時計方向に旋回しながら燃料油３と混ざり
合つている一次空気９と良く混ざり合つて上記燃
焼を更に効率良く行わせることができる。二次空気１７は各々のスロート片１９の先端部
に形成された切欠き１９ａからもスロート部分５
に流入する。上記切欠き部分１９ａはスロート部
分５の下流端に位置しているので、ここからスロ
ート部分５に流入せしめられた二次空気１７は火
焔の先端にも充分に空気を供給することができて
燃料油３を略完全に燃焼させることができる。加えて、上記二次空気１７の一部がエアレジス
タ本体４内部の外周を下流側６に向かつて略直線
的に流出する。この外に上記筒状のエアレジスタ
本体４の端部２１に形成されている輪状の複数の
三次空気流出孔２２より流出せしめられた直線流
の三次空気流は、上記した燃料油３のうちで一次
及び二次空気９，１７によつて充分に混合されず
に燃え残つた外周の燃料ミストを略筒状に封入せ
しめて燃焼することができる。従つて、燃料油３と一次・二次空気９，１７を
混合する為に夫々が異方向に旋回せしめられてい
るので、混合された燃料ミストの一部が旋回に伴
なつて略円錐状に拡散せしめられる大口径の場合
にも、上記三次空気流によつてその拡散を抑制す
ると共に、略円錐状に拡散した周縁部の燃料ミス
トを内側に流動せしめることによつて周縁部に位
置する燃料ミストをより効率よく燃焼させること
ができる。その結果、燃料油３を略完全に燃焼さ
せることができるのでカーボンの発生を無くす、
或いは少なくすることができる。また燃料油３と
空気を充分に混合させることができるので、空気
過剰率を充分に小さくすることができて熱効率を
格段と向上させることができる。尚、エアレジスタの使用結果は次の通りであ
る。即ち７種類のエアレジスタについてそれぞれ
１〜２種類のノズルを使用した際のデータは表１
のようになつた。

【表】スモークスケールは1.25GPH以外はどれもNo.
１以下である。空気比はどれもJIS［スモークNo.３
以下］よりも約0.1小さい。上記表１のノズルス
プレーパタンは60°ホロコーン（KH＊又はＡ）で
ある。注１＊はダンフォスのノズルKHでその他は
デラバンのノズルAJである。ノズルサイズ0.6GPHはDEL−Ｏ−FLOである。注２理論的にはノズルサイズが大きく成るほ
ど、スワール数は第８図のように収斂する。注３空気比をｎとし、ノズル流量をＱ
GPH、燃焼ガス流量をＶm³／sec，とする、おお
よそＶ＝Ｑ（14.7n＋１）／360 スロートの断面積をＡm²とすると、見掛けのス
ロート通過ガス流速Ｖｍ／secは、Ｖ／Ａである。
Ａ＝3.1416D²／４注４油圧はノズルサイズ0.4＊，0.5＊、
0.6GPHは8.5Kg／cm²、その他は７Kg／cm²である。注５エアレジスタサイズ86はノズルサイズ
1.25GPHではスモークスケールNo.１である。表１の７種類のエアレジスタの旋回羽根の内径
はサイズ54［17mm］以外はすべて16mmであり、旋
回羽根の有効外径即ち裏側のドーナツ板の内径は
スロートの直径の1/2であつてスロートの長さは
直径の1/3である。バーナーにおける空気の旋回流の影響を定量的
に表すために、スワール数が用いられている。ス
ワール数は、噴流の角運動量に対する軸方向運動
量とバーナースロート半径との積の比、Ｓ＝Gφ／Gx×ｒで表され、バーナーの形状及
び速度分布がわかれば計算出来るものであるが、
旋回羽根出口部の噴流の角度は、旋回羽根の取り
付け角度よりも小さくなつて、実際の速度分布を
正確に算定することは出来ない。それでも、旋回
羽根の取り付け角度を同一にしておいて、通過速
度に変化がなければ、羽根の大きさを変えても、
近似のスワール数を得ることは出来る。旋回羽根
の大きさを空気量に対応して標準化するために
は、相似則適用の条件としては、スワール数を同
一にする必要がある。ガンタイプバーナーの旋回羽根は、大型ボイラ
ーのものと違つて、ノズル回りにブランク部分が
あるために、これを考慮したスワール数の近似式
を作つた。それが次式である。Ｓ＝［2cosΘ₀sinΘ₀d₁ ³＋cosΘ₁sinΘ₁（d₂ ³−d₁ ³）＋
cosΘ₂sinΘ₂（d₃ ³−d₂ ³）］／［3d₃［cos²Θ₀d₁ ²＋
cos²Θ₁（d₂ ²−d₁ ²）＋cos²Θ₂（d₃ ²−d₂ ²）］］ここで、Ｓはスワール数、Θ₀はノズル回りの
ブランク部分の旋回角度、Θ₁は羽根出口部の想
定噴流角度、Θ₂は旋回羽根の有効外径回りの旋
回角度、d₁は旋回羽根の内径、d₂は旋回羽根の有
効外径、d₃はスロート直径である。従つて、旋回羽根の大小に拘らず、Θ₀＝0°、
Θ₂＝90°であつて、その外に想定値ではあるが、
Θ₁＝45°とした。火炎の旋回をよくして煤の発生を少なくするた
めには、旋回羽根内径d₁を小さくするか、あるい
は旋回羽根とノズル先端との間隔を出来るかぎり
小さくして、旋回性の無い空気通路を狭くすれば
良いが、電極と電弧の占める面積が限定されてい
るために、d₁は16mm以上、16mmの時の間隔は軸方
向で３mm以上必要になる。旋回羽根の有効外径とスロートとの直径比σ＝
d₂／d₃は、大型ボイラーバーナーでは、0.5−0.7
とされているので、この範囲のものを試作して燃
焼実験を行つてみて、0.5の場合にスモークスケ
ールが良好になることを見い出した。旋回羽根の
有効外径は、羽根の裏側［上流側］に設けたドー
ナツプレートの内径である。 Θ₀＝O°、Θ₁＝45°、Θ₂＝90°であるから、式［６］
は次のように簡単になる。Ｓ＝［d₂ ³−d₁ ³］／［1.5d₃［d₂ ²−d₁ ²］］この式で７種類のエアレジスタのスワール数を
求めると、表１のようになる。この値は星沢らの
実験結果と同程度である。スワール数は図８に示すように収斂するもので
あるが、旋回羽根内径のブランク部分があるため
に、同一には出来ない。７種類の旋回羽根の羽根数は、どれも16枚とし
た。その板厚は0.3−0.4mmとした。板厚１mmでは
空気通路が狭くなり過ぎる。市販の家庭用ガンタイプバーナーのエアレジス
タの旋回羽根は８枚羽根が多いが、高性能旋回羽
根としては、その構造上16枚が適当である。旋回羽根の構造上の特徴を述べると次のように
なる。即ち、一枚の截頭円錐状の板を切り込んで
羽根を作つて、その羽根を折り曲げて円盤状にす
ることによつて出来た隙間から一次空気を送り出
す旋回羽根であつて、それの工作方法は、最初
45°の截頭円錐状の板を作つて、これに切り込み
を設けると同時に出口側へ僅かに曲げて隣の羽根
との隙間を作ると共に、入り口側の隣の羽根と重
なる部分を上流側へ折り曲げる。その折り曲げる
範囲即ち円周は、上流側に密着させるドーナツプ
レートの内径とする。次に羽根群全体を軸と直角
になるまで均一に折り曲げる。羽根の旋回方法は、出口側から見て時計回りに
統一したが、噴霧気流そのものはダンフォスAS
製のノズルは反時計回りであつて、デラバンINC
製のノズルは時計回りであり、これを統一するこ
とは出来ない。実験用の旋回羽根は全て手作りであるが、これ
を量産化する場合には、この折り曲げ工程に特殊
な工作機械が必要である。16本の油圧ピストンを
同時に均一に作動させる構造のものである。実験用エアレジスタの各部品の接合には、２mm
×５mmＬの鋼製ネジを使用したが量産化する場合
にはスポツト溶接で接合するような構造にする。 0.85−0.90GPH用のエアレジスタサイズ72の旋
回羽根自体の寸法は、0.75GPH用のエアレジス
タサイズ70のものと同様にしたから、この部品は
共用することが出来る。サイズ72の旋回羽根は、
外周にリングを取り付けて、バーナースロートと
の間隙をなくしてある。次に７種類のエアレジスタを使用した場合の長
府製作所株式会社製のストーブSH−12D及び長
府製作所株式会社製の給湯機IB−28の熱効率を
表２−１，２−２に示す。

【表】

〔考案の効果〕

以上詳述した如く本考案は、噴霧ノズル２か
ら噴霧された燃料油３と一次空気９及び二次空気
１７を充分に混合させることができる手段を提供
できる。これによつて噴霧された燃料油を効率よく燃
焼させることができるバーナーのエアレジスタを
提供できる。即ち、燃料油３と空気を良く混合す
ることができるので、完全燃焼させることができ
る手段を提供できる。従つてカーボンの発生をより少なくすること
ができるバーナーのエアレジスタを提供できる。従つて、カーボンが付着することによつて生ず
る種々の不具合を無くすことができる手段を提供
できる。更に空気過剰率を小さくすることができるバ
ーナーのエアレジスタを提供できる。従つて熱効率を格段に向上させることができる
手段を提供できる。加えて三次空気流によつて噴霧ノズルから噴
霧され、且つ一次空気９及び二次空気１７と混合
せしめられた燃料ミストを筒状に包囲することに
よつて周囲に拡散する未燃物をより少なくできる
と共に、燃焼効率をより向上させることができる
バーナーのエアレジスタを提供できる等の実用上
種々の利点を有するものである。

【図面の簡単な説明】

添付図面第１図〜第８図は本考案の実施例を示
し、第１図は平面図、第２図は第１図中Ｘ−Ｘ線
に沿う断面図、第３図は一次空気旋回羽根を形成
する基板の斜視図、第４図は第２図中Ｙ−Ｙ線に
沿う断面図、第５図は第３図中Ｚ−Ｚ線に沿う一
次空気旋回羽根の各羽根片の先端部分の形状を示
す図、第６図はエアレジスタの底面図、第７図は
燃料ガスのエンタルピを示す図、第８図はノズル
流量とスロート直径を示す図をそれぞれ示してい
る。尚、図中４…エアレジスタ本体、５…スロート
部分、７…一次空気旋回羽根、９…一次空気、１
２…羽根片、１４…一次空気流出間隙、１６…バ
ーナースロート、１７…二次空気、１８…三次空
気、１９…スロート片、１９ａ…切欠き、２０…
二次空気流出間隙、２２…三次空気流出孔、２３
…旋回羽根裏面ドーナツ板、２４…二、三次空気
制御用ドーナツ板、をそれぞれ示している。

Claims

【実用新案登録請求の範囲】筒状のエアレジスタ本体の中心に燃料油を噴霧
する噴霧ノズルを配し、上記ノズルより燃料油を
旋回させつつ噴霧し、噴霧された燃料油を、噴霧
ノズルの回りに複数の羽根片をドーナツ状に配し
て成る一次空気旋回羽根部分で形成される旋回空
気流と混合せしめ、且つ上記筒状のエアレジスタ
本体の内側を通つて流出する二次空気と混合して
スロート部分で燃焼させるようにしたバーナーの
エアレジスタに於いて；上記ドーナツ状の一次空気旋回羽根７の個々の
羽根片１２は、一次空気９を流出できるように僅
かな一次空気流出間隙１４が形成されるように上
記羽根片１２を互いに重なり合うように配設し、
上記一次空気９を旋回させながらスロート部分５
に流出せしめ、上記エアレジスタ本体４の内側を
通る二次空気／三次空気通路を有し、上記二次空
気１７が流出できるように僅かな間隙２０がバー
ナースロート１６の複数のスロート片１９によつ
て形成され、上記二次空気１７をスロート部分５
に流出させると共に、各スロート片１９の先端部
には小さな切欠き１９ａが形成され、上記バーナ
ースロート１６の外側に位置するエアレジスタ本
体４の端部２１には一次空気９と二次空気１７の
回りの直線流である三次空気１８が流出せしめら
れるように複数の三次空気流出孔２２が輪状に形
成され、且つ一次空気旋回羽根７の裏面には一次
空気旋回羽根７の有効径を規制するためのドーナ
ツ板２３を配設すると共に、その上流部分に一次
空気９と二次空気／三次空気とを分離するための
ドーナツ板２４が配設されていることを特徴とす
るバーナーのエアレジスタ。