JPH0340826A - 耐熱性紡績糸の処理方法 - Google Patents
耐熱性紡績糸の処理方法Info
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- JPH0340826A JPH0340826A JP17308989A JP17308989A JPH0340826A JP H0340826 A JPH0340826 A JP H0340826A JP 17308989 A JP17308989 A JP 17308989A JP 17308989 A JP17308989 A JP 17308989A JP H0340826 A JPH0340826 A JP H0340826A
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- Japan
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- heat treatment
- heat
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- yarn
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- Artificial Filaments (AREA)
- Yarns And Mechanical Finishing Of Yarns Or Ropes (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は２００℃以上の耐熱性を有し、かつ最終製品に
至るまでの熱処理工程通過後も強度保持率の良好な紡績
糸を得るための処理方法に関する。
至るまでの熱処理工程通過後も強度保持率の良好な紡績
糸を得るための処理方法に関する。
［従来技術］
耐熱性紡績糸の処理方法については、特開昭５８−８１
６３７号公報及び特開昭５８−８７３２３号公報が知ら
れているが、ここでは捲縮トウを短くカットした後、打
綿、梳綿、線条、粗紡、巻返しといった煩雑な工程を通
す従来の紡績糸に代えローラー間で捲縮の付与されてい
ないトウを１３０〜６００ｍｍに牽切しひきつづき連続
的に捲縮を付与することなく、かつ強く弛緩することな
く抱合性を付与して紡績糸とする方法を開示している。
６３７号公報及び特開昭５８−８７３２３号公報が知ら
れているが、ここでは捲縮トウを短くカットした後、打
綿、梳綿、線条、粗紡、巻返しといった煩雑な工程を通
す従来の紡績糸に代えローラー間で捲縮の付与されてい
ないトウを１３０〜６００ｍｍに牽切しひきつづき連続
的に捲縮を付与することなく、かつ強く弛緩することな
く抱合性を付与して紡績糸とする方法を開示している。
得られた紡績糸は従来の紡績糸に比べ強度が高く耐クリ
ープ性の良好な紡績糸であることが記載されている。
ープ性の良好な紡績糸であることが記載されている。
しかし、この紡績糸は通常の熱処理をした場合、あるい
は撚をかけ撚止めセットした場合、これらの熱処理によ
り紡績糸の強度が、熱処理前に比べ低下するという問題
がある。
は撚をかけ撚止めセットした場合、これらの熱処理によ
り紡績糸の強度が、熱処理前に比べ低下するという問題
がある。
すなわち、特開昭５８−８１６３７号公報および特開昭
５８−８７３２３号公報により得られる紡績糸は、トウ
を牽切しつつ抱合性付与処理をしているため、紡績糸を
構成している単繊維の収縮率が、単繊維間で大きく異な
る。このため、この紡績糸に撚止めセット等の熱処理を
施した場合、収縮率の大きい単繊維が引きつった状態と
なり、収縮率の小さい単繊維がゆるんだ状態となる。従
って引張応力が加えられた場合、収縮率が大きく、引き
つった単繊維から徐々に切れるため、紡績糸全体の強度
が低下する。この紡績糸を２５０℃で２分間乾熱処理し
た後の糸の形態を第２図に示す。このように収縮率の大
きい単繊維が引きつるため、強度保持率（Ｒ）は８０％
以下に低下する。
５８−８７３２３号公報により得られる紡績糸は、トウ
を牽切しつつ抱合性付与処理をしているため、紡績糸を
構成している単繊維の収縮率が、単繊維間で大きく異な
る。このため、この紡績糸に撚止めセット等の熱処理を
施した場合、収縮率の大きい単繊維が引きつった状態と
なり、収縮率の小さい単繊維がゆるんだ状態となる。従
って引張応力が加えられた場合、収縮率が大きく、引き
つった単繊維から徐々に切れるため、紡績糸全体の強度
が低下する。この紡績糸を２５０℃で２分間乾熱処理し
た後の糸の形態を第２図に示す。このように収縮率の大
きい単繊維が引きつるため、強度保持率（Ｒ）は８０％
以下に低下する。
ここに強度保持率（Ｒ）は下記式で計算した。
強度保持率（Ｒ）＝
２５０℃で２分間乾熱処理した後の強度Ｘ１００（％）
乾熱処理前の強度
［問題を解決するための手段］
本発明者らは、従来の耐熱性紡績糸よりも、撚止めセッ
ト等の熱処理後の強度低下の少ない紡績糸を得ることを
目的として検討を重ねた結果本発明に到達したものであ
る。すなわち本発明は「捲縮を有しない連続糸条を牽切
し、ひきつづき連続的に捲縮を付与することなく、かつ
オーバーフィード率を３％以下として、強く弛緩するこ
となく抱合性を付与して紡績されてなる紡績糸であって
、融点または分解点が３００℃以上で短繊維の捲縮度１
％以下、平均繊維長が１３０〜１５００ｍｍの繊維から
なり、破断強度が４．５ｇ／ｄ以上である全芳香族ポリ
アミド紡績糸を下記条件で熱処理することを特徴とする
耐熱性紡績糸の処理方法。
ト等の熱処理後の強度低下の少ない紡績糸を得ることを
目的として検討を重ねた結果本発明に到達したものであ
る。すなわち本発明は「捲縮を有しない連続糸条を牽切
し、ひきつづき連続的に捲縮を付与することなく、かつ
オーバーフィード率を３％以下として、強く弛緩するこ
となく抱合性を付与して紡績されてなる紡績糸であって
、融点または分解点が３００℃以上で短繊維の捲縮度１
％以下、平均繊維長が１３０〜１５００ｍｍの繊維から
なり、破断強度が４．５ｇ／ｄ以上である全芳香族ポリ
アミド紡績糸を下記条件で熱処理することを特徴とする
耐熱性紡績糸の処理方法。
−１ｊ ×１０’ ｘ＋５．５ Ｘｌ０−２≦ｙ≦
−１，９ｘ＋７．７ ×１０２ ２００≦ｘ≦４００ Ｘは熱処理温度（°Ｃ） ｙは熱処理時間〈分〉 」 である。
−１，９ｘ＋７．７ ×１０２ ２００≦ｘ≦４００ Ｘは熱処理温度（°Ｃ） ｙは熱処理時間〈分〉 」 である。
このような耐熱性紡績糸は、例えば特開昭５８−８７３
２３号公報の方法でポリメタフェニレンイソフタラミド
紡績糸を得た後、オーバーフィード率３％以下で２００
〜４００℃の温度で熱セットすることにより得られる。
２３号公報の方法でポリメタフェニレンイソフタラミド
紡績糸を得た後、オーバーフィード率３％以下で２００
〜４００℃の温度で熱セットすることにより得られる。
生産性等を考慮した場合、最も好ましいのは３００℃か
ら４００℃である。４００℃を越えると繊維の分解等に
よる劣化が進行し、繊維強度を低下させることになり好
ましくない。熱セツト温度を２００℃未満にするとその
効果が不充分となる。熱セットは温度のみならず時間も
関係するが、好適範囲は下記の範囲である。
ら４００℃である。４００℃を越えると繊維の分解等に
よる劣化が進行し、繊維強度を低下させることになり好
ましくない。熱セツト温度を２００℃未満にするとその
効果が不充分となる。熱セットは温度のみならず時間も
関係するが、好適範囲は下記の範囲である。
−１，３Ｘｌ０−’ｘ＋５．５ Ｘｌ０−２≦ｙ≦−１
，９ｘ＋７゜７ ×１０２ ２００≦ｘ≦４００ ここでｙは時間（単位；分） Ｘは熱セツト温度（単位；℃） 一１ｊ Ｘｌ０−’ｘ＋５．５ Ｘｌ０−２未満では、
熱セツト不足であり本発明の効果が発現せず、−１，９
ｘ＋７．７ ×１０２を越えると繊維が熱劣化するため
強度が低下し好ましくない。捲縮度を１％以下としてい
るが、これも捲縮度が高くなるほどクリープ変形が大き
くなるため、１％以下と低目にしておくことが重要であ
る。
，９ｘ＋７゜７ ×１０２ ２００≦ｘ≦４００ ここでｙは時間（単位；分） Ｘは熱セツト温度（単位；℃） 一１ｊ Ｘｌ０−’ｘ＋５．５ Ｘｌ０−２未満では、
熱セツト不足であり本発明の効果が発現せず、−１，９
ｘ＋７．７ ×１０２を越えると繊維が熱劣化するため
強度が低下し好ましくない。捲縮度を１％以下としてい
るが、これも捲縮度が高くなるほどクリープ変形が大き
くなるため、１％以下と低目にしておくことが重要であ
る。
平均繊維長については１３０ｍｍから１５００ｍｍが好
ましい。１３０ｍｍ未満では繊維長が短くなり毛羽立ち
が多くなり、強度が低目傾向となるため好ましくない。
ましい。１３０ｍｍ未満では繊維長が短くなり毛羽立ち
が多くなり、強度が低目傾向となるため好ましくない。
１５００ｍｍを越えると生産設備が大型化するため作業
性等に問題が生じやすく、また１５００ｍｍを越えた場
合紡績糸の性能がこれ以上向上しない。
性等に問題が生じやすく、また１５００ｍｍを越えた場
合紡績糸の性能がこれ以上向上しない。
本発明は、強度保持率Ｒを８５％以上に保持するのが主
目的であるが、当然、熱セツト前の強度が高いことが重
要である。破断強度は４．５ｇ／ｄｅ以上が必要であり
、４．５ｇ／ｄ未満では従来水準を越える残存強度が得
られ難い。更に好ましくは５．０ｇ／ｄｅ以上である。
目的であるが、当然、熱セツト前の強度が高いことが重
要である。破断強度は４．５ｇ／ｄｅ以上が必要であり
、４．５ｇ／ｄ未満では従来水準を越える残存強度が得
られ難い。更に好ましくは５．０ｇ／ｄｅ以上である。
熱セットは、特開昭５８−８７３２３号公報の方法で耐
熱性紡績糸を得た後、熱処理してもよいし、耐熟性紡績
糸を得る工程中に熱セツト装置を組込み、走行糸を連続
して熱処理してもよい。たとえば、加熱ローラーに複数
のターンをさせる方法、熱プレート上を走行させる方法
等を用いる。
熱性紡績糸を得た後、熱処理してもよいし、耐熟性紡績
糸を得る工程中に熱セツト装置を組込み、走行糸を連続
して熱処理してもよい。たとえば、加熱ローラーに複数
のターンをさせる方法、熱プレート上を走行させる方法
等を用いる。
［発明の効果］
本発明の耐熱性紡績糸は特開昭５８−８７３２３号公報
の製法にて得られる糸の強度低下を防止したものであり
、撚止めセット等の熱処理工程通過後もなお強度の高い
紡績糸を提供するものである。
の製法にて得られる糸の強度低下を防止したものであり
、撚止めセット等の熱処理工程通過後もなお強度の高い
紡績糸を提供するものである。
［実施例］
以下、実施例により本発明を詳述する。強伸度、捲縮度
の測定は以下の方法に従った。
の測定は以下の方法に従った。
（１）強伸度
繊維の強伸度はインストロン引張試験機により測定した
。但し、紡績糸に２００回／ｍの撚を入れたのち測定し
た。
。但し、紡績糸に２００回／ｍの撚を入れたのち測定し
た。
（２）捲縮度
ＪＩＳ Ｌ１０７４ （６１１２＋の方法に従って測定
した。
した。
（３）強度保持率Ｒ
２５０℃で２分間乾熱処理する前の強度〈Ｓｌ〉と２５
０℃で２分間乾熱処理した後の強度（Ｓ２）トラ実測シ
、Ｒ＝ （Ｓ １ ／ Ｓ ２ ） Ｘ １００（Ｘ）
として算出した値を強度保持率Ｒ（％）とした。
０℃で２分間乾熱処理した後の強度（Ｓ２）トラ実測シ
、Ｒ＝ （Ｓ １ ／ Ｓ ２ ） Ｘ １００（Ｘ）
として算出した値を強度保持率Ｒ（％）とした。
［実施例１］
特開昭４７−１０８６３号公報に記載の界面重合法によ
り製造された固有粘度［η］１．４５のポリメタフェニ
レンイソフタラミド重合体をＮ−メチル−２−ピロリド
ンからなる溶媒に２０．５．重量％の濃度で溶解して紡
糸ドープを調製し、この紡糸ドープを用いて特公昭４８
−１７５５１号公報に記載の湿式紡糸法に従って、孔径
０．１０ｍｍの紡糸孔を６０００個設けた紡糸口金から
塩化カルシウム濃度４０％、温度７０℃の塩化カルシウ
ム水溶液からなる凝固洛中に紡糸した。
り製造された固有粘度［η］１．４５のポリメタフェニ
レンイソフタラミド重合体をＮ−メチル−２−ピロリド
ンからなる溶媒に２０．５．重量％の濃度で溶解して紡
糸ドープを調製し、この紡糸ドープを用いて特公昭４８
−１７５５１号公報に記載の湿式紡糸法に従って、孔径
０．１０ｍｍの紡糸孔を６０００個設けた紡糸口金から
塩化カルシウム濃度４０％、温度７０℃の塩化カルシウ
ム水溶液からなる凝固洛中に紡糸した。
連続して、水洗し、９５℃の温水浴中で２．５倍に延伸
した後、３３０℃の熱板上で１．５倍に延伸し単糸デニ
ール２．０のポリメタフェニレンイソフタルアミド繊維
を得た。
した後、３３０℃の熱板上で１．５倍に延伸し単糸デニ
ール２．０のポリメタフェニレンイソフタルアミド繊維
を得た。
該ポリメタフェニレンイソフタラミド繊維を集束して全
デニール１２０００デニールの実質的に捲縮を有しない
トウとした。ここでトウに捲縮を付与すると紡績糸の捲
縮度が１％以上になり易いので好ましくない。ついで該
トウを１８００ｍｍの間隔の一対のローラー間で牽切比
２４倍で牽切し、平均繊維長６９０ｍｍの短繊維束とし
、下記条件にて抱合性を付与した。
デニール１２０００デニールの実質的に捲縮を有しない
トウとした。ここでトウに捲縮を付与すると紡績糸の捲
縮度が１％以上になり易いので好ましくない。ついで該
トウを１８００ｍｍの間隔の一対のローラー間で牽切比
２４倍で牽切し、平均繊維長６９０ｍｍの短繊維束とし
、下記条件にて抱合性を付与した。
引取ノズル圧 ；４Ｋｇ／ａｄ抱合ノズル圧
；５Ｋｇ／ａ＆糸のオーバーフィード率；３％ 連続して、加熱ローラーにて３００℃で２秒間熱セツト
し紡績糸とした。この紡績糸の繊度は１０００ｄｅであ
った。強度保持率評価前後の糸条側面図を第１図と第３
図とに示した。
；５Ｋｇ／ａ＆糸のオーバーフィード率；３％ 連続して、加熱ローラーにて３００℃で２秒間熱セツト
し紡績糸とした。この紡績糸の繊度は１０００ｄｅであ
った。強度保持率評価前後の糸条側面図を第１図と第３
図とに示した。
［実施例２］
加熱ローラーにて４００℃で０．３秒間熱セツトした以
外は実施例１と同条件にて紡績糸を得た。
外は実施例１と同条件にて紡績糸を得た。
［実施例３］
抱合性を付与して得た加熱ローラーにて熱セットしてい
ない紡績糸を定長で２５０℃、５分間の乾熱処理をした
以外は実施例１と同条件にて紡績糸を得た。
ない紡績糸を定長で２５０℃、５分間の乾熱処理をした
以外は実施例１と同条件にて紡績糸を得た。
［実施例４］
３００℃で１５０分間の乾熱処理を
例３と同条件にて紡績糸を得た。
した以外は実施
［実施例５］
３５０℃で９０分間の乾熱処理を
４と同条件にて紡績糸を得た。
した以外は実施例
［比較例１］
加熱ローラーにて２５０℃で３０分間の熱セットた以外
は実施例１と同条件にて紡績糸を得た。
は実施例１と同条件にて紡績糸を得た。
し
［比較例２］
加熱ローラーにて４００℃で０．０５秒間熱セツトた以
外は実施例１と同条件にて紡績糸を得た。
外は実施例１と同条件にて紡績糸を得た。
し
［比較例３］
４００℃で６０分間の乾熱処理をした以外は実施例４と
同条件にて紡績糸を得た。
同条件にて紡績糸を得た。
［比較例４］
３００℃で４００分間の乾熱処理をした以外は実施例４
と同条件にて紡績糸を得た。
と同条件にて紡績糸を得た。
［比較例５］
熱セットしなかった以外は実施例１と同条件にて紡績糸
を得た。強度保持率評価後の糸条側面図第２図に示す。
を得た。強度保持率評価後の糸条側面図第２図に示す。
［比較例６］
実施例１における延伸後のポリメタフェニレンイソフタ
ラミド繊維のトウ（トータルデニール２８万デニール、
単糸デニール２デニール〉に押込捲縮を付与した後、２
インチにカットし、通常の紡績工程を通して１０番手の
紡績糸を得た。
ラミド繊維のトウ（トータルデニール２８万デニール、
単糸デニール２デニール〉に押込捲縮を付与した後、２
インチにカットし、通常の紡績工程を通して１０番手の
紡績糸を得た。
実施例１〜５、比較例１〜６の紡績糸を２５０℃で２分
間弛緩乾熱処理する前、後の強度と強度保持率Ｒ５撚止
めセット後の強度を表−１に示す。
間弛緩乾熱処理する前、後の強度と強度保持率Ｒ５撚止
めセット後の強度を表−１に示す。
【図面の簡単な説明】
第１図は乾熱弛緩熱処理前の紡績糸。第２図は従来の耐
熱性紡績糸を２５０℃で２分間乾熱弛緩熱処理した後の
紡績糸。第３図は本発明の耐熱性紡績糸を２５０℃で２
分間乾熱弛緩熱処理した後の紡績糸である。
熱性紡績糸を２５０℃で２分間乾熱弛緩熱処理した後の
紡績糸。第３図は本発明の耐熱性紡績糸を２５０℃で２
分間乾熱弛緩熱処理した後の紡績糸である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 捲縮を有しない連続糸条を牽切し、ひきつづき連続的に
捲縮を付与することなく、かつオーバーフィード率を３
％以下として、強く弛緩することなく抱合性を付与して
紡績されてなる紡績糸であって、融点または分解点が３
００℃以上で短繊維の捲縮度１％以下、平均繊維長が１
３０〜１５００ｍｍの繊維からなり、破断強度が４．５
ｇ／ｄ以上である全芳香族ポリアミド紡績糸を下記条件
で熱処理することを特徴とする耐熱性紡績糸の処理方法
。 −１．３×１０＾４ｘ＋５．５×１０＾−＾２≦ｙ≦−
１．９ｘ＋７．７×１０＾２ ２００≦ｘ≦４００ ｘは熱処理温度（℃） ｙは熱処理時間（分）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1173089A JP2728507B2 (ja) | 1989-07-06 | 1989-07-06 | 耐熱性紡績糸の処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1173089A JP2728507B2 (ja) | 1989-07-06 | 1989-07-06 | 耐熱性紡績糸の処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0340826A true JPH0340826A (ja) | 1991-02-21 |
| JP2728507B2 JP2728507B2 (ja) | 1998-03-18 |
Family
ID=15953998
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1173089A Expired - Lifetime JP2728507B2 (ja) | 1989-07-06 | 1989-07-06 | 耐熱性紡績糸の処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2728507B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005511915A (ja) * | 2001-12-06 | 2005-04-28 | イー・アイ・デュポン・ドウ・ヌムール・アンド・カンパニー | 造形された非熱可塑性繊維状材料に保留性を与えるための方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6416932A (en) * | 1987-07-13 | 1989-01-20 | Matsushita Electric Industrial Co Ltd | Weight detector |
-
1989
- 1989-07-06 JP JP1173089A patent/JP2728507B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6416932A (en) * | 1987-07-13 | 1989-01-20 | Matsushita Electric Industrial Co Ltd | Weight detector |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005511915A (ja) * | 2001-12-06 | 2005-04-28 | イー・アイ・デュポン・ドウ・ヌムール・アンド・カンパニー | 造形された非熱可塑性繊維状材料に保留性を与えるための方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2728507B2 (ja) | 1998-03-18 |
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Legal Events
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