JPH0345999B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0345999B2 JPH0345999B2 JP58227671A JP22767183A JPH0345999B2 JP H0345999 B2 JPH0345999 B2 JP H0345999B2 JP 58227671 A JP58227671 A JP 58227671A JP 22767183 A JP22767183 A JP 22767183A JP H0345999 B2 JPH0345999 B2 JP H0345999B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- voltage
- generator
- transistor
- output
- output voltage
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02P—CONTROL OR REGULATION OF ELECTRIC MOTORS, ELECTRIC GENERATORS OR DYNAMO-ELECTRIC CONVERTERS; CONTROLLING TRANSFORMERS, REACTORS OR CHOKE COILS
- H02P9/00—Arrangements for controlling electric generators for the purpose of obtaining a desired output
- H02P9/14—Arrangements for controlling electric generators for the purpose of obtaining a desired output by variation of field
- H02P9/26—Arrangements for controlling electric generators for the purpose of obtaining a desired output by variation of field using discharge tubes or semiconductor devices
- H02P9/30—Arrangements for controlling electric generators for the purpose of obtaining a desired output by variation of field using discharge tubes or semiconductor devices using semiconductor devices
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Control Of Eletrric Generators (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、エンジン駆動自励式発電機、特に自
動電圧調整器を備えたエンジン駆動の発電機にお
いて、低速運転時自動電圧調整器の動作に起因し
て界磁コイルに流れる界磁電流が増大するのを抑
制するようにしたエンジン駆動自励式発電機に関
するものである。
動電圧調整器を備えたエンジン駆動の発電機にお
いて、低速運転時自動電圧調整器の動作に起因し
て界磁コイルに流れる界磁電流が増大するのを抑
制するようにしたエンジン駆動自励式発電機に関
するものである。
従来の自動電圧調整器を備えたエンジン駆動の
自励式三相発電機として第１図に示す回路構成が
用いられていた。同図において、エキサイタコイ
ル３に発生した電圧は全波整流器１０で整流さ
れ、コンデンサ２１で平滑された直流電圧とな
る。この直流電圧はダーリントン接続されたトラ
ンジスタ７，８からなる制御トランジスタ４と直
列に接続されている界磁コイル２へ供給される。
界磁コイル２に流れる界磁電流によつて出力コイ
ル１の端子Ｕ，Ｖ，Ｗに出力電圧が発生するが、
出力コイルの途中から出力電圧の変動を検出する
ための中間タツプが出されており、該中間タツプ
に発生した電圧は全波整流器１１及び抵抗２０、
コンデンサ２４を有する出力電圧検出回路６から
直流の検出電圧となつて出力される。この検出電
圧は制御トランジスタ４を制御する制御トランジ
スタ制御回路５に入力されており、点Ａの電圧は
抵抗１７及び抵抗１８，１９の抵抗値の比に按分
される。従つて出力コイル１に発生する出力電圧
の変動が直列に接続されている抵抗１８，１９の
両端に現われる。この抵抗１８，１９で按分され
た点Ａの電圧は定電圧ダイオード１２を介してト
ランジスタ９に印加されている。このトランジス
タ９の動作によつて制御トランジスタ４に流れる
電流、すなわち、これと直列に接続されている界
磁コイル２へ流れる界磁電流を制御することによ
り、出力コイル１の端子間電圧は定電圧に保持さ
れる。なお界磁コイル２に並列に接続されたダイ
オード１３は逆起電力を流すフリーホイールダイ
オードであり、符号１４ないし１６は抵抗、２
２，２３はコンデンサを表わしている。
自励式三相発電機として第１図に示す回路構成が
用いられていた。同図において、エキサイタコイ
ル３に発生した電圧は全波整流器１０で整流さ
れ、コンデンサ２１で平滑された直流電圧とな
る。この直流電圧はダーリントン接続されたトラ
ンジスタ７，８からなる制御トランジスタ４と直
列に接続されている界磁コイル２へ供給される。
界磁コイル２に流れる界磁電流によつて出力コイ
ル１の端子Ｕ，Ｖ，Ｗに出力電圧が発生するが、
出力コイルの途中から出力電圧の変動を検出する
ための中間タツプが出されており、該中間タツプ
に発生した電圧は全波整流器１１及び抵抗２０、
コンデンサ２４を有する出力電圧検出回路６から
直流の検出電圧となつて出力される。この検出電
圧は制御トランジスタ４を制御する制御トランジ
スタ制御回路５に入力されており、点Ａの電圧は
抵抗１７及び抵抗１８，１９の抵抗値の比に按分
される。従つて出力コイル１に発生する出力電圧
の変動が直列に接続されている抵抗１８，１９の
両端に現われる。この抵抗１８，１９で按分され
た点Ａの電圧は定電圧ダイオード１２を介してト
ランジスタ９に印加されている。このトランジス
タ９の動作によつて制御トランジスタ４に流れる
電流、すなわち、これと直列に接続されている界
磁コイル２へ流れる界磁電流を制御することによ
り、出力コイル１の端子間電圧は定電圧に保持さ
れる。なお界磁コイル２に並列に接続されたダイ
オード１３は逆起電力を流すフリーホイールダイ
オードであり、符号１４ないし１６は抵抗、２
２，２３はコンデンサを表わしている。
ところでエンジンで駆動される発電機の回転数
が低速回転となるのに従い、出力コイル１に発生
する出力電圧が降下し、それに伴つて出力電圧検
出回路６から出力される検出電圧も次第に降下す
る形となる。従つて抵抗１７、及び抵抗１８と１
９によつて按分される点Ａの電圧VAも降下する
形となり、トランジスタ９に流れるベース電流が
平均的にみて減少する。これによりトランジスタ
９のコレクタ電圧が高くなり、すなわち制御トラ
ンジスタ４のベース電位が次第に高くなり、トラ
ンジスタ７のコレクタ電流、すなわち界磁電流が
増加する方向に動作する。つまり発電機の回転が
低速になつても自動電圧調整器の作用で出力電圧
を一定に保つべく界磁電流を増加させようとす
る。これを数量的に説明すると次のようである。
が低速回転となるのに従い、出力コイル１に発生
する出力電圧が降下し、それに伴つて出力電圧検
出回路６から出力される検出電圧も次第に降下す
る形となる。従つて抵抗１７、及び抵抗１８と１
９によつて按分される点Ａの電圧VAも降下する
形となり、トランジスタ９に流れるベース電流が
平均的にみて減少する。これによりトランジスタ
９のコレクタ電圧が高くなり、すなわち制御トラ
ンジスタ４のベース電位が次第に高くなり、トラ
ンジスタ７のコレクタ電流、すなわち界磁電流が
増加する方向に動作する。つまり発電機の回転が
低速になつても自動電圧調整器の作用で出力電圧
を一定に保つべく界磁電流を増加させようとす
る。これを数量的に説明すると次のようである。
今、出力コイル１の出力電圧をＥ、界磁コイル
２に発生する磁束をΦ、発電機の回転数をｎとす
ると Φ＝Ｅ／Ko ……(1) （但しＫは比例定数） が成立する。
２に発生する磁束をΦ、発電機の回転数をｎとす
ると Φ＝Ｅ／Ko ……(1) （但しＫは比例定数） が成立する。
発電機の回転数ｎが小さくなつても自動電圧調
整器の動作で出力電圧Ｅは一定の大きさを保持し
ようとするので、磁束Φが大となり、界磁コイル
２に流れる界磁電流が増大することが式(1)から明
らかである。
整器の動作で出力電圧Ｅは一定の大きさを保持し
ようとするので、磁束Φが大となり、界磁コイル
２に流れる界磁電流が増大することが式(1)から明
らかである。
第４図は発電機の回転数に対する出力電圧と界
磁電流との関係を示した特性曲線であり、破線Ｃ
で示された曲線が従来の自動電圧調整器を備えた
発電機のものを示している。なおN0は定速回転
数を表わしている。
磁電流との関係を示した特性曲線であり、破線Ｃ
で示された曲線が従来の自動電圧調整器を備えた
発電機のものを示している。なおN0は定速回転
数を表わしている。
最近のエンジン駆動発電機は省力エネルギーと
騒音防止を目的にスロー・ダウン装置が設けられ
ており、無負荷の場合はエンジンの回転をアイド
リング状態にまで落すようにしている。しかしな
がら従来の自動電圧調整器を備えた自励式三相発
電機では、上記説明の如く、また第４図破線Ｃの
如く、エンジンをアイドリング状態に落した低速
運転を行うと、その状態でも自動電圧調整器が働
いて界磁電流が増大してしまい、界磁コイル２の
温度を上昇させ、これによつて界磁コイル２の焼
損或いは耐久性を著しく低下させる欠点がある。
また制御部品、殊にトランジスタ７を破壊させる
欠点も存在する。又、これは発電機の入力トルク
の多くを発熱に消費してしまうことになり、無駄
なエネルギー消費を行つている欠点もある。
騒音防止を目的にスロー・ダウン装置が設けられ
ており、無負荷の場合はエンジンの回転をアイド
リング状態にまで落すようにしている。しかしな
がら従来の自動電圧調整器を備えた自励式三相発
電機では、上記説明の如く、また第４図破線Ｃの
如く、エンジンをアイドリング状態に落した低速
運転を行うと、その状態でも自動電圧調整器が働
いて界磁電流が増大してしまい、界磁コイル２の
温度を上昇させ、これによつて界磁コイル２の焼
損或いは耐久性を著しく低下させる欠点がある。
また制御部品、殊にトランジスタ７を破壊させる
欠点も存在する。又、これは発電機の入力トルク
の多くを発熱に消費してしまうことになり、無駄
なエネルギー消費を行つている欠点もある。
またエンジン駆動発電機は水中ポンプ等のモー
タを負荷として使用することが多く、この為の対
策としてエキサイタコイル３の巻線を多くする方
法や負荷回路にカレントトランス（CT）を用い、
負荷に流れる電流に比例して界磁電流を制御する
方法が存在するが、カレントトランスを用いる方
法は重量が重くなり、またコストがアツプする上
に、出力特性にも影響を及ぼす欠点がある。また
単に自動電圧調整器を備えた発電機でエキサイタ
コイル３の巻線を多くする方法は前述の如く低速
運転時に温度上昇が高くなる欠点を有している。
タを負荷として使用することが多く、この為の対
策としてエキサイタコイル３の巻線を多くする方
法や負荷回路にカレントトランス（CT）を用い、
負荷に流れる電流に比例して界磁電流を制御する
方法が存在するが、カレントトランスを用いる方
法は重量が重くなり、またコストがアツプする上
に、出力特性にも影響を及ぼす欠点がある。また
単に自動電圧調整器を備えた発電機でエキサイタ
コイル３の巻線を多くする方法は前述の如く低速
運転時に温度上昇が高くなる欠点を有している。
本発明は、上記の欠点を解決することを目的と
しており、低速運転時における発電機入力トルク
の削減と界磁電流増加の抑制とを行い得る自動電
圧調整器を備えたエンジン駆動自励式発電機を提
供することを目的としている。以下第２図以降の
図面を参照しながら説明する。
しており、低速運転時における発電機入力トルク
の削減と界磁電流増加の抑制とを行い得る自動電
圧調整器を備えたエンジン駆動自励式発電機を提
供することを目的としている。以下第２図以降の
図面を参照しながら説明する。
第２図は本発明に係る一実施例構成を示してお
り、第１図図示の従来例との差異はベース電圧附
加回路２５を制御トランジスタ制御回路５内に設
けた点である。該ベース電圧附加回路２５は次の
ように構成されている。すなわち、出力電圧検出
回路６に入力されている検出電圧の一相、例えば
Ｗ相の半波整流電圧が抵抗３３を介してSCR２
６のオノード側に印加されている。該SCR２６
がオフ状態にあるとき、SCR２６のアノード側
に接続されている抵抗３２、定電圧ダイオード２
７、及び（逆流）保護ダイオード２８を介してト
ランジスタ９のベースに印加され、出力電圧検出
回路６からの定電圧ダイオード１２を介して供給
される電圧と重畳される。出力電圧検出回路６に
入力されている検出電圧の他相、例えばＵ相の検
出電圧が抵抗３６、ダイオード２９を介してコン
デンサ３７を充電させ、該コンデンサ３７に充電
された充電電圧によつて抵抗３５を介してSCR
２６のゲートにゲート電流が流れ、SCR２６を
ターン・オンさせる。コンデンサ３７の両端に可
変抵抗３１が設けられており、コンデンサ３７の
充放電特性を決定している。SCR２６のゲート
とカソードとの間にはサーミスタ３０と抵抗３４
とが接続され、ゲート回路の温度補償を行つてい
る。
り、第１図図示の従来例との差異はベース電圧附
加回路２５を制御トランジスタ制御回路５内に設
けた点である。該ベース電圧附加回路２５は次の
ように構成されている。すなわち、出力電圧検出
回路６に入力されている検出電圧の一相、例えば
Ｗ相の半波整流電圧が抵抗３３を介してSCR２
６のオノード側に印加されている。該SCR２６
がオフ状態にあるとき、SCR２６のアノード側
に接続されている抵抗３２、定電圧ダイオード２
７、及び（逆流）保護ダイオード２８を介してト
ランジスタ９のベースに印加され、出力電圧検出
回路６からの定電圧ダイオード１２を介して供給
される電圧と重畳される。出力電圧検出回路６に
入力されている検出電圧の他相、例えばＵ相の検
出電圧が抵抗３６、ダイオード２９を介してコン
デンサ３７を充電させ、該コンデンサ３７に充電
された充電電圧によつて抵抗３５を介してSCR
２６のゲートにゲート電流が流れ、SCR２６を
ターン・オンさせる。コンデンサ３７の両端に可
変抵抗３１が設けられており、コンデンサ３７の
充放電特性を決定している。SCR２６のゲート
とカソードとの間にはサーミスタ３０と抵抗３４
とが接続され、ゲート回路の温度補償を行つてい
る。
次に本発明に係る一実施例構成の動作を説明す
る。
る。
出力電圧検出回路６に入力されているＵ相の正
の検出電圧は、抵抗３６、ダイオード２９を介し
てコンデンサ３７を充電する。このコンデンサ３
７に充電された充電電圧は可変抵抗３１と抵抗３
５及びSCR２６のゲートとを介して放電される
が、該SCR２６がターン・オンするか否かは
SCR２６のアノード側に接続されているＷ相の
半波整流された検出電圧と上記コンデンサ３７の
充放電特性とに依存する。Ｗ相の半波整流電圧が
立上る前、すなわちSCR２６のアノード側に正
電圧が印加される前にコンデンサ３７の放電が完
了してしまうと、SCR２６はターン・オンとな
ることはできない。またコンデンサ３７の放電が
完了する前に、すなわちSCR２６をターン・オ
ンするに足る放電電流がSCR２６のゲートに流
れている内に、Ｗ相の検出電圧が正となりSCR
２６のアノード側に印加されると、SCR２６は
ターン・オンとなる。このSCR２６の動作は発
電機の回転速度によつて決定付けられるので、低
速回転時と高速回転時に分けて説明をする。
の検出電圧は、抵抗３６、ダイオード２９を介し
てコンデンサ３７を充電する。このコンデンサ３
７に充電された充電電圧は可変抵抗３１と抵抗３
５及びSCR２６のゲートとを介して放電される
が、該SCR２６がターン・オンするか否かは
SCR２６のアノード側に接続されているＷ相の
半波整流された検出電圧と上記コンデンサ３７の
充放電特性とに依存する。Ｗ相の半波整流電圧が
立上る前、すなわちSCR２６のアノード側に正
電圧が印加される前にコンデンサ３７の放電が完
了してしまうと、SCR２６はターン・オンとな
ることはできない。またコンデンサ３７の放電が
完了する前に、すなわちSCR２６をターン・オ
ンするに足る放電電流がSCR２６のゲートに流
れている内に、Ｗ相の検出電圧が正となりSCR
２６のアノード側に印加されると、SCR２６は
ターン・オンとなる。このSCR２６の動作は発
電機の回転速度によつて決定付けられるので、低
速回転時と高速回転時に分けて説明をする。
() 低速回転時
コンデンサ３７に充電された充電電圧は上記
説明の如く、Ｕ相の正の検出電圧の減少ととも
に放電を開始し、その放電電流は第３図図示
の如く、期間t1で終る。SCR２６のアノード側
に接続されているＷ相の検出電圧は、コンデン
サ３７の放電開始T1経過後に正の電圧が現わ
れ、SCR２６のアノードに印加されるが、
SCR２６はターン・オンしない。発電機の回
転数が上昇するにつれ期間T1は短かくなり、t1
に近づくが、T1≧t1の限りにおいてはSCR２
６がターン・オンとなることはない。この
SCR２６がオフ状態にあるとき、SCR２６の
アノード側に印加されるＷ相の正の検出電圧は
抵抗３２、定電圧ダイオード２７、ダイオード
２８を介してトランジスタ９のベース電圧に加
わるようになる。そのためトランジスタ９のベ
ース電流は出力電圧検出回路６のみから定電圧
ダイオード１２を介して流れているときよりも
増大し、トランジスタ９がオンとなる時間が増
加する。従がつて制御トランジスタ４のオフ状
態が増加し、制御トランジスタ４に直列に接続
されている界磁コイル２へ流れ込む界磁電流が
抑制される。
説明の如く、Ｕ相の正の検出電圧の減少ととも
に放電を開始し、その放電電流は第３図図示
の如く、期間t1で終る。SCR２６のアノード側
に接続されているＷ相の検出電圧は、コンデン
サ３７の放電開始T1経過後に正の電圧が現わ
れ、SCR２６のアノードに印加されるが、
SCR２６はターン・オンしない。発電機の回
転数が上昇するにつれ期間T1は短かくなり、t1
に近づくが、T1≧t1の限りにおいてはSCR２
６がターン・オンとなることはない。この
SCR２６がオフ状態にあるとき、SCR２６の
アノード側に印加されるＷ相の正の検出電圧は
抵抗３２、定電圧ダイオード２７、ダイオード
２８を介してトランジスタ９のベース電圧に加
わるようになる。そのためトランジスタ９のベ
ース電流は出力電圧検出回路６のみから定電圧
ダイオード１２を介して流れているときよりも
増大し、トランジスタ９がオンとなる時間が増
加する。従がつて制御トランジスタ４のオフ状
態が増加し、制御トランジスタ４に直列に接続
されている界磁コイル２へ流れ込む界磁電流が
抑制される。
なおコンデンサ３７の充放電特性は可変抵抗
３１の値によつて定まり、時間t1を色々変える
ことができ、SCR２６がターン・オンとなる
タイミングを調整することができる。
３１の値によつて定まり、時間t1を色々変える
ことができ、SCR２６がターン・オンとなる
タイミングを調整することができる。
() 高速回転時
発電機の回転が上昇し定格回転近傍となる
と、コンデンサ３７に充電された充電電圧が完
全に放電される前に、SCR２６のアノード側
にＷ相の正の検出電圧が印加されるようにな
る。第３図図示の如くSCR２６のゲートに
当該SCR２６をターン・オンとするに足る放
電電流が流れ、かつアノード側に正の電圧が印
加されると、SCR２６はターン・オンとなる。
すなわちT1＜t1のときSCR２６はオン状態と
なる。これによりSCR２６のアノード側に印
加されるＷ相の半波整流電圧はSCR２６を介
してアース・ラインへおちる。このときのトラ
ンジスタ９へ流れ込むベース電流は、ベース電
圧附加回路２５が存在しない従来の回路の出力
電圧検出回路６から定電圧ダイオード１２を介
して流れ込む電流だけである。
と、コンデンサ３７に充電された充電電圧が完
全に放電される前に、SCR２６のアノード側
にＷ相の正の検出電圧が印加されるようにな
る。第３図図示の如くSCR２６のゲートに
当該SCR２６をターン・オンとするに足る放
電電流が流れ、かつアノード側に正の電圧が印
加されると、SCR２６はターン・オンとなる。
すなわちT1＜t1のときSCR２６はオン状態と
なる。これによりSCR２６のアノード側に印
加されるＷ相の半波整流電圧はSCR２６を介
してアース・ラインへおちる。このときのトラ
ンジスタ９へ流れ込むベース電流は、ベース電
圧附加回路２５が存在しない従来の回路の出力
電圧検出回路６から定電圧ダイオード１２を介
して流れ込む電流だけである。
オン状態となつたSCR２６はＷ相の検出電
圧が零になつたときターン・オフとなり、次の
正の検出電圧で上記説明のように再びSCR２
６はターン・オンとなる。このようにSCR２
６はT1＜t1のときオン・オフを繰返す。
圧が零になつたときターン・オフとなり、次の
正の検出電圧で上記説明のように再びSCR２
６はターン・オンとなる。このようにSCR２
６はT1＜t1のときオン・オフを繰返す。
以上説明した如き制御が発電機の回転速度の変
化に伴なつて行われ、発電機の出力電圧Ｅと界磁
電流ifとは発電機の回転数Ｎの値に応じて第４図
図示の実線Ａの如く変化する。則ち発電機が低速
回転となるアイドリング状態の下で界磁電流ifが
従来の回路の破線Ｃで表わされた如く非所望に増
大してしまうことがなくなる。
化に伴なつて行われ、発電機の出力電圧Ｅと界磁
電流ifとは発電機の回転数Ｎの値に応じて第４図
図示の実線Ａの如く変化する。則ち発電機が低速
回転となるアイドリング状態の下で界磁電流ifが
従来の回路の破線Ｃで表わされた如く非所望に増
大してしまうことがなくなる。
そして発電機の低速回転時、すなわちアイドリ
ング状態時における界磁電流値は定電圧ダイオー
ド２７のツエナー電圧を変更することによつて変
えることができる。アイドリング状態時の発電機
の界磁電流値規格に応じて定電圧ダイオード２７
のツエナー電圧を設定する。
ング状態時における界磁電流値は定電圧ダイオー
ド２７のツエナー電圧を変更することによつて変
えることができる。アイドリング状態時の発電機
の界磁電流値規格に応じて定電圧ダイオード２７
のツエナー電圧を設定する。
第５図は本発明に係る他の実施例構成を示して
おり、第２図のものに対し更に、Ｖ相の検出電圧
を抵抗４０、定電圧ダイオード３８、ダイオード
３９を介してトランジスタ９のベースに加えたも
のである。
おり、第２図のものに対し更に、Ｖ相の検出電圧
を抵抗４０、定電圧ダイオード３８、ダイオード
３９を介してトランジスタ９のベースに加えたも
のである。
第５図の動作は第２図の動作と基本的には同一
である。第２図の場合において、定電圧ダイオー
ド２７のツエナー電圧の変更だけではアイドリン
グ状態での界磁電流ifを規格値に低下させられな
いとき、第５図で新たに追加したＶ相の検出電圧
を定電圧ダイオード３８を介してトランジスタ９
のベースに流し込むことにより、上記界磁電流if
を減少させることができる。しかしながら、発電
機の回転が高速の定格回転近傍となり、上記説明
した如くSCR２６がオン状態となるようになつ
ても、Ｖ相の検出電圧が定電圧ダイオード３８を
介してトランジスタ９のベースへ依然として印加
される。従がつて出力電圧Ｅとの兼ねあいで定電
圧ダイオード３８のツエナー電圧を決定すること
を要する。
である。第２図の場合において、定電圧ダイオー
ド２７のツエナー電圧の変更だけではアイドリン
グ状態での界磁電流ifを規格値に低下させられな
いとき、第５図で新たに追加したＶ相の検出電圧
を定電圧ダイオード３８を介してトランジスタ９
のベースに流し込むことにより、上記界磁電流if
を減少させることができる。しかしながら、発電
機の回転が高速の定格回転近傍となり、上記説明
した如くSCR２６がオン状態となるようになつ
ても、Ｖ相の検出電圧が定電圧ダイオード３８を
介してトランジスタ９のベースへ依然として印加
される。従がつて出力電圧Ｅとの兼ねあいで定電
圧ダイオード３８のツエナー電圧を決定すること
を要する。
第５図図示の発電機の出力電圧Ｅと界磁電流if
とは発電機の回転数Ｎに応じて第４図図示の実線
中に点線が混合した線Ｂの如き特性曲線が得られ
る。
とは発電機の回転数Ｎに応じて第４図図示の実線
中に点線が混合した線Ｂの如き特性曲線が得られ
る。
以上説明した如く、本発明によれば、発電機の
低速回転時、すなわちエンジンのアイドリング状
態時における界磁電流の増加が抑制され、界磁コ
イルその他の部品の焼損、破壊が防止される。同
時に界磁コイルでエネルギーの消費が少なくなる
ので、発電機への入力トルクの削減が可能とな
る。
低速回転時、すなわちエンジンのアイドリング状
態時における界磁電流の増加が抑制され、界磁コ
イルその他の部品の焼損、破壊が防止される。同
時に界磁コイルでエネルギーの消費が少なくなる
ので、発電機への入力トルクの削減が可能とな
る。
第１図は従来のエンジン駆動自励式発電機の構
成例、第２図は本発明に係るエンジン駆動自励式
発電機の一実施例構成、第３図，はSCRの
ターン・オンを説明する波形説明図、第４図は発
電機の回転数に対する出力電圧や界磁電流の関係
を示した特性曲線、第５図は本発明に係るエンジ
ン駆動自励式発電機の他の実施例構成を示してい
る。 図中、１は出力コイル、２は界磁コイル、３は
エキサイタ・コイル、４は制御トランジスタ、５
は制御トランジスタ制御回路、６は出力電圧検出
回路、７ないし９はトランジスタ、１０，１１は
全波整流器、１２，２７，３８は定電圧ダイオー
ド、１３，２６，２８，２９，３９はダイオー
ド、１４ないし２０，３２ないし３６，４０は抵
抗、２１ないし２４はコンデンサ、２５，２５′
はベース電圧附加回路、３０はサーミスタ、３１
は可変抵抗を表わしている。
成例、第２図は本発明に係るエンジン駆動自励式
発電機の一実施例構成、第３図，はSCRの
ターン・オンを説明する波形説明図、第４図は発
電機の回転数に対する出力電圧や界磁電流の関係
を示した特性曲線、第５図は本発明に係るエンジ
ン駆動自励式発電機の他の実施例構成を示してい
る。 図中、１は出力コイル、２は界磁コイル、３は
エキサイタ・コイル、４は制御トランジスタ、５
は制御トランジスタ制御回路、６は出力電圧検出
回路、７ないし９はトランジスタ、１０，１１は
全波整流器、１２，２７，３８は定電圧ダイオー
ド、１３，２６，２８，２９，３９はダイオー
ド、１４ないし２０，３２ないし３６，４０は抵
抗、２１ないし２４はコンデンサ、２５，２５′
はベース電圧附加回路、３０はサーミスタ、３１
は可変抵抗を表わしている。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 出力コイル１、界磁コイル２、該界磁コイル
２に界磁電流を流すための直流源、界磁コイル２
に直列に接続され該界磁コイル２に流れる界磁電
流を制御する制御トランジスタ７，８、出力電圧
の電圧変動を検出する出力電圧検出回路６、該出
力電圧検出回路６の平滑された検出のレベルを判
定する定電圧ダイオード１２、および該定電圧ダ
イオード１２のオン・オフによつて上記制御トラ
ンジスタ７，８を制御するトランジスタ９が設け
られている制御トランジスタ制御回路５を備え、 出力電圧の変動に応じて制御トランジスタ７，
８を制御し出力電圧を定電圧に保持するエンジン
駆動自励式三相発電機において、 制御トランジスタ制御回路５内に設けられた上
記定電圧ダイオード１２の出力側に接続されて、
上記当該定電圧ダイオード１２に並列にトランジ
スタ９のベース電圧に上記出力電圧検出回路６か
ら少なくとも一相の検出電圧を基づくリツプル電
圧を重畳するリツプル重畳手段２８，２７，３２
と、 前記発電機の回転数が定格回転の近傍以上の回
転数に達したことを判定すると共に当該判定結果
にもとづいて上記一相の検出電圧に基づくリツプ
ル電圧を側路して当該リツプル電圧の重畳を無効
化する手段２６，３７，３１，２９，３６と を有するベース電圧附加回路２５又は２５′を設
け、 エンジンの低速回転に伴う発電機の低速運転時
における界磁電流を減少させるようにしたことを
特徴とするエンジン駆動自励式発電機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58227671A JPS60121999A (ja) | 1983-12-01 | 1983-12-01 | エンジン駆動自励式発電機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58227671A JPS60121999A (ja) | 1983-12-01 | 1983-12-01 | エンジン駆動自励式発電機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60121999A JPS60121999A (ja) | 1985-06-29 |
| JPH0345999B2 true JPH0345999B2 (ja) | 1991-07-12 |
Family
ID=16864500
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58227671A Granted JPS60121999A (ja) | 1983-12-01 | 1983-12-01 | エンジン駆動自励式発電機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60121999A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2527882Y2 (ja) * | 1987-11-19 | 1997-03-05 | 西芝電機株式会社 | 同期発電機の自動電圧調整装置 |
| JPH0297900U (ja) * | 1989-01-18 | 1990-08-03 | ||
| JP2547414Y2 (ja) * | 1989-09-21 | 1997-09-10 | 西芝電機株式会社 | 車載電源装置 |
-
1983
- 1983-12-01 JP JP58227671A patent/JPS60121999A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60121999A (ja) | 1985-06-29 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2576233B2 (ja) | 車両用交流発電機の制御装置 | |
| EP0740394B1 (en) | Vehicle power generating system | |
| US7602152B2 (en) | Vehicle-use power generation control apparatus | |
| JP2818327B2 (ja) | ブラシレス直流電流のモータ電流の調整方法 | |
| JPS59117427A (ja) | 力率制御器 | |
| US4727307A (en) | Control apparatus for vehicular generator | |
| JP2002010694A (ja) | 界磁巻線型回転電機の制御装置 | |
| JP4193348B2 (ja) | 車両用発電制御装置 | |
| US6603289B2 (en) | Vehicle alternator control device and method | |
| JPH0345999B2 (ja) | ||
| JP2541224Y2 (ja) | 車両用交流発電機の制御装置 | |
| JPH089567A (ja) | 車両用交流発電機の出力制御方法及び出力制御装置 | |
| KR100216015B1 (ko) | 교류발전기의출력전압제어장치 | |
| JP3015098B2 (ja) | オルタネータ | |
| JPS6223400A (ja) | 車両用発電機の制御装置 | |
| JP2001069797A (ja) | 始動発電機の電流調整装置 | |
| JP2661613B2 (ja) | 車両用発電機の制御装置 | |
| JP2547390Y2 (ja) | 発電出力制御回路 | |
| JPS6211199Y2 (ja) | ||
| JP4006614B2 (ja) | 車両用交流発電機 | |
| JPH06276800A (ja) | 自動電圧調整装置 | |
| JPH0528905Y2 (ja) | ||
| JPH0336239Y2 (ja) | ||
| JPS6031439Y2 (ja) | 励磁式交流発電機の自動電圧調整器 | |
| JP2710020B2 (ja) | 交流発電機の電圧制御装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |