JPH0347664A - 鋼中介在物の微細化および均一分散方法 - Google Patents
鋼中介在物の微細化および均一分散方法Info
- Publication number
- JPH0347664A JPH0347664A JP22757089A JP22757089A JPH0347664A JP H0347664 A JPH0347664 A JP H0347664A JP 22757089 A JP22757089 A JP 22757089A JP 22757089 A JP22757089 A JP 22757089A JP H0347664 A JPH0347664 A JP H0347664A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- inclusions
- inclusion
- mzr
- molten steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は鋼の製造に関するものであり、有害な介在物の
減少及び微細なＭｎＳを鋼中に均一に析出させる技術に
関するものである。
減少及び微細なＭｎＳを鋼中に均一に析出させる技術に
関するものである。
（従来の技術）
鋼の製造において、脱酸生成物や溶鋼の二次酸化に起因
した非金属介在物は品質に著しい悪影響を与えるので、
この介在物の問題を解決しようとして多くの努力がなさ
れてきた。介在物の問題を解決する手段としては、従来
より数多くの方法が提案されており、これらをまとめた
ものが日本鉄鋼協会出版の「西山記念講座：高清浄度鋼
」 （昭和６３年１１月１４日発行）に記載されている
。これらを大別すると、介在物の数を極力少なくする方
法と、数はある程度残してもその性質を無害化する方法
に分けられる。
した非金属介在物は品質に著しい悪影響を与えるので、
この介在物の問題を解決しようとして多くの努力がなさ
れてきた。介在物の問題を解決する手段としては、従来
より数多くの方法が提案されており、これらをまとめた
ものが日本鉄鋼協会出版の「西山記念講座：高清浄度鋼
」 （昭和６３年１１月１４日発行）に記載されている
。これらを大別すると、介在物の数を極力少なくする方
法と、数はある程度残してもその性質を無害化する方法
に分けられる。
前者の例としては、二次精錬での攪拌や連鋳での注入中
の再酸化防止技術があげられ、例えば同書１１頁には攪
拌により脱酸生成物の浮上・分離が促進されると記載さ
れており、また同書１３頁には、再酸化防止技術として
ロングノズルによる取鍋・タンデイシュ間の断気鋳造や
、鋳造開始時のタンデイシュ内の不活性ガスシールが記
載されている。後者の例としては、介在物組成制御があ
げられ、例えば同書１５頁には目標とすべき介在物組成
の一例があげられている。
の再酸化防止技術があげられ、例えば同書１１頁には攪
拌により脱酸生成物の浮上・分離が促進されると記載さ
れており、また同書１３頁には、再酸化防止技術として
ロングノズルによる取鍋・タンデイシュ間の断気鋳造や
、鋳造開始時のタンデイシュ内の不活性ガスシールが記
載されている。後者の例としては、介在物組成制御があ
げられ、例えば同書１５頁には目標とすべき介在物組成
の一例があげられている。
しかしながら、近年見られるように、ユーザーの厳格な
要求に合わせて介在物個数を極端に低減させるためには
、介在物除去コストが、達成すべき介在物の目標個数が
低下するにつれて指数関数的に増大するという問題があ
る。方法によっては逆に溶鋼の汚染源となる恐れもある
（例えばフィルターによる介在物除去法）。
要求に合わせて介在物個数を極端に低減させるためには
、介在物除去コストが、達成すべき介在物の目標個数が
低下するにつれて指数関数的に増大するという問題があ
る。方法によっては逆に溶鋼の汚染源となる恐れもある
（例えばフィルターによる介在物除去法）。
また、介在物の組成をコントロールして変形しやすい無
害なものに変える方法は有効な方法ではあるが、介在物
の組成のばらつきや分布のばらつきを考慮すると、変形
しやすい組成まで達しなかった比較的大きなサイズの介
在物が残留する恐れがある。
害なものに変える方法は有効な方法ではあるが、介在物
の組成のばらつきや分布のばらつきを考慮すると、変形
しやすい組成まで達しなかった比較的大きなサイズの介
在物が残留する恐れがある。
一方、有害な介在物がある一定の大きさ以上のものであ
ることは、周知の事実であり、例えば小径のボイラーチ
ューブでは、 １００ ＩＬｒａ以上の径の介在物が有
害であるといわれている。
ることは、周知の事実であり、例えば小径のボイラーチ
ューブでは、 １００ ＩＬｒａ以上の径の介在物が有
害であるといわれている。
一方、鋼材の材質特性に対する要求は年々厳しくなって
きており特に靭性の抜本的改善が望まれている０通常は
鋼のオーステナイトフェライト変態においてオーステナ
イト粒界から粗大なフェライトが析出し、組織は粗大化
する０組織の粗大化と靭性の低下は周知の事実であり、
従来は靭性向上の対策として組織を微細化する方法がと
られている０組織を微細化する有効な手段として例えば
特開昭８１−２３８９４０号公報にみられるように鋼中
に均一に分散させた微細な介在物を変態核としてオース
テナイト粒内に微細なフェライト（Ｉｎｔｒａｇｒａｎ
ｕｌａｒ Ｆｅｒｒｉｔｅ Ｐｌａｔｅ、以下ＩＦＰと
称する）を生成させて組織を微細化する方法がとられる
。フェライト変態核の１つにＭｎＳがあり多数のＨｉｓ
を鋼中に均一に分散析出させることが組織の微細化につ
ながる０本発明者らは特願昭８３−５３４５８号公報に
おいて鋼中にＮ！Ｉｓを均一に析出させる方法を開示し
た。しかしながら鋼材の組成、特に主要な合金元素であ
り弱脱酸元素で゛もあるＭｎおよびＳｉはその用途によ
って様々であり、これらの組成に応じてＺｒの添加量の
範囲を決定する必要がある。
きており特に靭性の抜本的改善が望まれている０通常は
鋼のオーステナイトフェライト変態においてオーステナ
イト粒界から粗大なフェライトが析出し、組織は粗大化
する０組織の粗大化と靭性の低下は周知の事実であり、
従来は靭性向上の対策として組織を微細化する方法がと
られている０組織を微細化する有効な手段として例えば
特開昭８１−２３８９４０号公報にみられるように鋼中
に均一に分散させた微細な介在物を変態核としてオース
テナイト粒内に微細なフェライト（Ｉｎｔｒａｇｒａｎ
ｕｌａｒ Ｆｅｒｒｉｔｅ Ｐｌａｔｅ、以下ＩＦＰと
称する）を生成させて組織を微細化する方法がとられる
。フェライト変態核の１つにＭｎＳがあり多数のＨｉｓ
を鋼中に均一に分散析出させることが組織の微細化につ
ながる０本発明者らは特願昭８３−５３４５８号公報に
おいて鋼中にＮ！Ｉｓを均一に析出させる方法を開示し
た。しかしながら鋼材の組成、特に主要な合金元素であ
り弱脱酸元素で゛もあるＭｎおよびＳｉはその用途によ
って様々であり、これらの組成に応じてＺｒの添加量の
範囲を決定する必要がある。
（発明が解決しようとする課８）
上記問題点に鑑み、本発明は介在物の無害化法として、
大きなサイズの介在物を凝固直前に微細にする方法およ
びＭｎおよびＳｉの組成が異なるいずれの鋼種において
も微細なＭｎＳを鋼中に多く均一に分散させる方法を提
供することを目的とする。
大きなサイズの介在物を凝固直前に微細にする方法およ
びＭｎおよびＳｉの組成が異なるいずれの鋼種において
も微細なＭｎＳを鋼中に多く均一に分散させる方法を提
供することを目的とする。
（課題を解決するための手段）
本発明者らは、鋼中の介在物を微細化、均一分散する手
段として、酸素との親和力が強く、かつ酸素と化合した
場合に見かけ比重が大きく、均一に分散する傾向の強い
Ｚｒに着目し、この効果を確認する実験を行なった。そ
の結果、介在物サイズの分布が、Ｚｒを添加（２００ｐ
ｐｍ）する前に較べて粒径の小さいほうに大幅にシフト
するという効果を確認出来た（第１図）、これに伴い、
ＭｎＳも微細分散化することを見い出し−た。
段として、酸素との親和力が強く、かつ酸素と化合した
場合に見かけ比重が大きく、均一に分散する傾向の強い
Ｚｒに着目し、この効果を確認する実験を行なった。そ
の結果、介在物サイズの分布が、Ｚｒを添加（２００ｐ
ｐｍ）する前に較べて粒径の小さいほうに大幅にシフト
するという効果を確認出来た（第１図）、これに伴い、
ＭｎＳも微細分散化することを見い出し−た。
以下にこの発明の概要を示すと、まず鋼中の介在物を微
細化する方法としては１本発明はＭｎが０．３〜２．０
％、 カッＳミラ０．０５〜０．５％の範囲ニア！Ｊ、
かつＡ９が０．０１０％以下の組成を有する炭素鋼を連
続鋳造機で鋳造する場合に、Ｚｒを鋳片内のトータルＺ
ｒ（鋼に固溶したＺｒと酸化物中のＺｒの和）を以下の
式で表される濃度となるように鋳型内に添加する方法で
あり、更にこの方法の効果を高めるために、鋳型内を電
磁気力により攪拌しながら行う方法である。
細化する方法としては１本発明はＭｎが０．３〜２．０
％、 カッＳミラ０．０５〜０．５％の範囲ニア！Ｊ、
かつＡ９が０．０１０％以下の組成を有する炭素鋼を連
続鋳造機で鋳造する場合に、Ｚｒを鋳片内のトータルＺ
ｒ（鋼に固溶したＺｒと酸化物中のＺｒの和）を以下の
式で表される濃度となるように鋳型内に添加する方法で
あり、更にこの方法の効果を高めるために、鋳型内を電
磁気力により攪拌しながら行う方法である。
０．０７Ｘ （Ｍｚｒ／Ｗａ２） Ｘ （ＣＩ（０）
Ｃ２（Ｏ））≦Ｃ（Ｚｒ）≦ｌ Ｘ （Ｍｚｒ／Ｍｏ
ｚ） Ｘ （ＣＩ（０）−Ｃ２（Ｏ））ここでＭｚｒ：
Ｚｒの原子ｆｉ（９１，２）Ｍｏｚ：０２の分子１（
３２） Ｃ（Ｚｒ） ：鋳片内のトータルＺｒ５度（ｐｐｍ）Ｃ
１（０）： Ｍｌｌ及びＳｉを添加する前の溶鋼中酸素
濃度（ｐｐ■） Ｃ２（Ｏ）：Ｍｎ及びＳｉ及び必要に応じてＭを添加し
た後の溶鋼中酸素濃度（ｐｐ■） 次にＭｎＳを均一分散化する方法としては、重量％テＭ
ｎを０．３〜２．０％、 Ｓｉを０．０５〜０．５％、
Ｍを０．０１２以下含有する炭素鋼においてＭｎおよ
びＳｉを添加した後にＺｒを溶鋼中に添加する際にＺｒ
添加量を次式に示す範囲に調整することにある。
Ｃ２（Ｏ））≦Ｃ（Ｚｒ）≦ｌ Ｘ （Ｍｚｒ／Ｍｏ
ｚ） Ｘ （ＣＩ（０）−Ｃ２（Ｏ））ここでＭｚｒ：
Ｚｒの原子ｆｉ（９１，２）Ｍｏｚ：０２の分子１（
３２） Ｃ（Ｚｒ） ：鋳片内のトータルＺｒ５度（ｐｐｍ）Ｃ
１（０）： Ｍｌｌ及びＳｉを添加する前の溶鋼中酸素
濃度（ｐｐ■） Ｃ２（Ｏ）：Ｍｎ及びＳｉ及び必要に応じてＭを添加し
た後の溶鋼中酸素濃度（ｐｐ■） 次にＭｎＳを均一分散化する方法としては、重量％テＭ
ｎを０．３〜２．０％、 Ｓｉを０．０５〜０．５％、
Ｍを０．０１２以下含有する炭素鋼においてＭｎおよ
びＳｉを添加した後にＺｒを溶鋼中に添加する際にＺｒ
添加量を次式に示す範囲に調整することにある。
０、ＩＯＸ （Ｍｚｒ／Ｍｏｚ） Ｘ （ＣＩ（０）
Ｃ２（Ｏ））≦Ｃ（Ｚｒ）≦０．３０× （Ｍｚｒ／
Ｍｏｚ） Ｘ （ＣＩ（０）−Ｃ２（Ｏ））ここでＭｚ
ｒ： Ｚｒの原子量（９１，２）Ｍｏｚ：０２の分子量
（３２） Ｃ（Ｚｒ） ：鋳片内のトータルＺｒ濃度（ｐｐ膳）Ｃ
１（０）： Ｍｎ及びＳｉを添加する前の溶存酸素濃度
（ｐｐ園） Ｃ２（Ｏ）＋Ｚｒを添加する前の溶存酸素濃度（ｐｐｍ
） （作用） 次に本発明について詳しく述べる。初めに介在物の微細
化に関する発明について説明する。
Ｃ２（Ｏ））≦Ｃ（Ｚｒ）≦０．３０× （Ｍｚｒ／
Ｍｏｚ） Ｘ （ＣＩ（０）−Ｃ２（Ｏ））ここでＭｚ
ｒ： Ｚｒの原子量（９１，２）Ｍｏｚ：０２の分子量
（３２） Ｃ（Ｚｒ） ：鋳片内のトータルＺｒ濃度（ｐｐ膳）Ｃ
１（０）： Ｍｎ及びＳｉを添加する前の溶存酸素濃度
（ｐｐ園） Ｃ２（Ｏ）＋Ｚｒを添加する前の溶存酸素濃度（ｐｐｍ
） （作用） 次に本発明について詳しく述べる。初めに介在物の微細
化に関する発明について説明する。
まず対象となる鋼はわが０．３〜２．Ｏｚ、かっＳｉが
０．０５〜０．５＄ｃ７）ｉ囲ニアリ、カッＡＱがＯ，
ＯＩＯ！以下の組成を有する鋼である。 ＭｎとＳｉを
このような組成にしたのは、後述するように本発明では
、Ｚｒを添加する前の溶鋼中の介在物の多くが溶融状態
でＭｎＯとＳ ｉ ０２の混合物となっている必要があ
るためである。上記のＭｎ、 Ｓｉ組成であれば、この
ような条件を満足することが出来る。
０．０５〜０．５＄ｃ７）ｉ囲ニアリ、カッＡＱがＯ，
ＯＩＯ！以下の組成を有する鋼である。 ＭｎとＳｉを
このような組成にしたのは、後述するように本発明では
、Ｚｒを添加する前の溶鋼中の介在物の多くが溶融状態
でＭｎＯとＳ ｉ ０２の混合物となっている必要があ
るためである。上記のＭｎ、 Ｓｉ組成であれば、この
ような条件を満足することが出来る。
一方Ａ９をｏ、ｏｔｏｘ以下に制限したのは次の理由に
よる。Ａ９はＺｒに較べて、同じ重量で結合する酸素量
が３倍であり、少量のＭでも溶鋼中に存在しているにｎ
Ｏや５１０２を還元してしまい、介在物は殆どＡｑ２０
３のみとなる。Ａ１１２０３が多量に生成した場合には
クラスターを形成してサイズが大きくなってしまうので
、 Ｚｒ添加により介在物の微細化効果がなくなる。そ
こで、 Ａ１１０３が多量に生成しない条件としてＭの
含有量を０．０１０％以下と定めた。
よる。Ａ９はＺｒに較べて、同じ重量で結合する酸素量
が３倍であり、少量のＭでも溶鋼中に存在しているにｎ
Ｏや５１０２を還元してしまい、介在物は殆どＡｑ２０
３のみとなる。Ａ１１２０３が多量に生成した場合には
クラスターを形成してサイズが大きくなってしまうので
、 Ｚｒ添加により介在物の微細化効果がなくなる。そ
こで、 Ａ１１０３が多量に生成しない条件としてＭの
含有量を０．０１０％以下と定めた。
従って、蚊については特に添加しなくても構わないが、
もし必要に応じて添加するとすれば、Ｍｎ、 Ｓｉの添
加の後からＺｒ添加までの間が望ましい。その他の成分
については特に規制しなくても本発明の効果に重大な影
響を与えない。
もし必要に応じて添加するとすれば、Ｍｎ、 Ｓｉの添
加の後からＺｒ添加までの間が望ましい。その他の成分
については特に規制しなくても本発明の効果に重大な影
響を与えない。
Ｚｒを添加して介在物のサイズ分布が小さいほうヘシフ
トしたのは、次のメカニズムによるものと思われる。す
なわち本発明の成分系の介在物は、通常の製鋼温度範囲
では殆どが溶融状態のＭｎＯとＳｉＯ２の混合物となっ
ている。この混合物はそのまま鋼を凝固させると大きな
サイズの介在物となり、品質に悪影響を与える。ところ
が凝固させる前に本発明の如＜Ｚｒを添加すると、Ｚｒ
Ｏ２とＭｎＯとＳｉＯ２の化合物となりそのサイズが小
さくなる。これは添加されたＺｒが溶鋼中の酸素と反応
してＺｒＯ２となり、このＺｒＯ２が溶鋼の流れにより
溶融状態のＭｎＯとＳ ｉ ０２の混合介在物と衝突し
て微細にする働きと、Ｚｒ、が直接ＭｎＯと５ｉｎ２の
混合介在物と反応してこれを還元するために細かくする
働きの二つによるものである。
トしたのは、次のメカニズムによるものと思われる。す
なわち本発明の成分系の介在物は、通常の製鋼温度範囲
では殆どが溶融状態のＭｎＯとＳｉＯ２の混合物となっ
ている。この混合物はそのまま鋼を凝固させると大きな
サイズの介在物となり、品質に悪影響を与える。ところ
が凝固させる前に本発明の如＜Ｚｒを添加すると、Ｚｒ
Ｏ２とＭｎＯとＳｉＯ２の化合物となりそのサイズが小
さくなる。これは添加されたＺｒが溶鋼中の酸素と反応
してＺｒＯ２となり、このＺｒＯ２が溶鋼の流れにより
溶融状態のＭｎＯとＳ ｉ ０２の混合介在物と衝突し
て微細にする働きと、Ｚｒ、が直接ＭｎＯと５ｉｎ２の
混合介在物と反応してこれを還元するために細かくする
働きの二つによるものである。
添加するＺｒの量は以下のようにして決定した。
まず鋼中トータルＺｒ量と鋼中介在物の粒径の関係を第
２図に示す、この場合ではＺｒ量が４００ｐｐＨを越え
ると介在物粒径が大きくなる傾向にある。この原因は次
のようなメカニズムによるものと思われる。
２図に示す、この場合ではＺｒ量が４００ｐｐＨを越え
ると介在物粒径が大きくなる傾向にある。この原因は次
のようなメカニズムによるものと思われる。
Ｚｒを添加する前は、溶鋼中にＭｎＯと５ｉｎ２の混合
介在物が存在する。添加されたＺｒはこれを還元してゆ
くが、Ｚｒの添加量が多くなれば、ＭｎＯと５ｉＱ２の
混合介在物はすべて還元されて消失し、ＺｒＯ２だけと
なってしまう、ＺｒＯ２のみの場合は比重も混合介在物
よりも大きくなり、より大きな粒径の介在物も鋼中に残
留することになる。従って、Ｚｒ添加による介在物の微
細化効果の限界は、溶鋼中のＭｎＯと５ｉ０２がすべて
還元されるＺｒ量であり、これは以下の式で表される。
介在物が存在する。添加されたＺｒはこれを還元してゆ
くが、Ｚｒの添加量が多くなれば、ＭｎＯと５ｉＱ２の
混合介在物はすべて還元されて消失し、ＺｒＯ２だけと
なってしまう、ＺｒＯ２のみの場合は比重も混合介在物
よりも大きくなり、より大きな粒径の介在物も鋼中に残
留することになる。従って、Ｚｒ添加による介在物の微
細化効果の限界は、溶鋼中のＭｎＯと５ｉ０２がすべて
還元されるＺｒ量であり、これは以下の式で表される。
Ｇｏ（Ｚｒ）＝（Ｎｚｒ／Ｍｏｚ） Ｘ（Ｃ＋（０）−
Ｃ２（Ｏ））ここでＭｚｒ： Ｚｒの原子量（９１，２
）ＭＯ２：０２の分子量（３２） Ｇｏ（Ｚｒ）ｓＺｒｆａ度（ｐｐｍ） 。
Ｃ２（Ｏ））ここでＭｚｒ： Ｚｒの原子量（９１，２
）ＭＯ２：０２の分子量（３２） Ｇｏ（Ｚｒ）ｓＺｒｆａ度（ｐｐｍ） 。
Ｃ＋ （０） ： Ｍｎ及びＳｉを添加する前の溶鋼中
酸素濃度（ｐｐ■）。
酸素濃度（ｐｐ■）。
Ｃ２（Ｏ）：Ｍｎ及びＳｉ及び必要に応じてＭを添加し
た後の溶鋼中酸素濃度（ｐｐ■）。
た後の溶鋼中酸素濃度（ｐｐ■）。
一方Ｚｒ量の下限については、上記の鋼中トータルＺｒ
量と鋼中介在物の粒径の関係を調査した実験結果より、
０．０７Ｘ （：ｏ（Ｚｒ）のＺｒ量まで微細化効果が
あった。
量と鋼中介在物の粒径の関係を調査した実験結果より、
０．０７Ｘ （：ｏ（Ｚｒ）のＺｒ量まで微細化効果が
あった。
従って、介在物微細化効果のあるＺｒ量は、Ｚ「添加時
の歩留の影響を除外するために、鋼中トータルＺｒ量（
ｍに固溶したＺｒと酸化物中のＺ「の和）で表すと以下
のような式となる。
の歩留の影響を除外するために、鋼中トータルＺｒ量（
ｍに固溶したＺｒと酸化物中のＺ「の和）で表すと以下
のような式となる。
０．０７ Ｘ （Ｍｚｒ／Ｍｏｚ） Ｘ （Ｇ＋ （０
） −Ｃ２（Ｏ））≦Ｃ（Ｚｒ）≦ｌ Ｘ（Ｍｚｒ／Ｍ
ｏｚ） Ｘ（（＋（０） Ｃ２（Ｏ））ここでＭｚｒ
： Ｚｒの原子量（９１，２）ＭＯ２：０２の分子１（
３２） Ｇ（Ｚｒ） ：鋳片内のトータルＺｒ濃度（ｐｐｍ）Ｃ
：１（０）： Ｍｎ及びＳｉを添加する前の溶鋼中酸素
濃度（ｐｐ■） Ｃ２（Ｏ）：Ｍｎ及びＳｉ及び必要に応じてＭを添加し
た後の溶鋼中酸素濃度（ｐｐ■） 次に添加のタイミングについては、Ｚｒ添加により微細
になった介在物が十分凝集しないうちに速やかに凝固さ
せるのが望ましいが、現行の連続鋳造機では鋳型で添加
した場合が一番近い条件となる。この観点からいえば、
完全凝固までの所要時間が短い薄スラブ連鋳機での適用
はより効果的である。
） −Ｃ２（Ｏ））≦Ｃ（Ｚｒ）≦ｌ Ｘ（Ｍｚｒ／Ｍ
ｏｚ） Ｘ（（＋（０） Ｃ２（Ｏ））ここでＭｚｒ
： Ｚｒの原子量（９１，２）ＭＯ２：０２の分子１（
３２） Ｇ（Ｚｒ） ：鋳片内のトータルＺｒ濃度（ｐｐｍ）Ｃ
：１（０）： Ｍｎ及びＳｉを添加する前の溶鋼中酸素
濃度（ｐｐ■） Ｃ２（Ｏ）：Ｍｎ及びＳｉ及び必要に応じてＭを添加し
た後の溶鋼中酸素濃度（ｐｐ■） 次に添加のタイミングについては、Ｚｒ添加により微細
になった介在物が十分凝集しないうちに速やかに凝固さ
せるのが望ましいが、現行の連続鋳造機では鋳型で添加
した場合が一番近い条件となる。この観点からいえば、
完全凝固までの所要時間が短い薄スラブ連鋳機での適用
はより効果的である。
Ｚ ｒ ０２をＭｎＯと５ｒ０２の混合介在物に衝突さ
せるための溶鋼の流動は、熱対流やモールドへの注入流
を利用出来るが、更に効果的に衝突させ、微細になった
介在物を均一に分散させるためには、鋳型内を電磁気力
で攪拌しなからＺｒを添加するのが良い。
せるための溶鋼の流動は、熱対流やモールドへの注入流
を利用出来るが、更に効果的に衝突させ、微細になった
介在物を均一に分散させるためには、鋳型内を電磁気力
で攪拌しなからＺｒを添加するのが良い。
次にＭｎＳを鋼中に均一分散化する方法について説明す
る。
る。
まず、対象となる鋼は上記の場合と同様に、 Ｍｎカ０
．３〜２．０ＸテＳｉカ０．０５〜０．５％の範囲にあ
す、カつ蚊が０゜０１ｚ以下の組成を有する鋼である。
．３〜２．０ＸテＳｉカ０．０５〜０．５％の範囲にあ
す、カつ蚊が０゜０１ｚ以下の組成を有する鋼である。
ＭｕとＳｉをこのような組成にしたのは、本発明では
Ｚｒを添加する前の溶鋼中の介在物の多くが溶融状態で
、 ＭｎＯ拳５ｉ０２となっている必要があるからであ
る。
Ｚｒを添加する前の溶鋼中の介在物の多くが溶融状態で
、 ＭｎＯ拳５ｉ０２となっている必要があるからであ
る。
上記の様な組成であればこの条件を満足することが出来
る。一方１Ｍをこのような組成範囲にしたのは１次の理
由からである０周知の様にＭはＺｒに比べて同じ重量で
結合する酸素量は３倍であり、少量のＭでも溶鋼中に存
在しているＭｎＯ・５ｉ０２を還元してしまい介在物の
殆どはＡＱ２０３ となる、そこでＭ２Ｏ３が多量に生
成しない条件として蚊の含有量を０．Ｏ１＄以下と定め
た。 Ｚｒを添加する前はＭｎ、 Ｓｉを添加すること
により溶鋼中にはＭｎ０ｅｓｉｏ２混合介在物が存在す
る。溶鋼中では１ｌＩｎＯ・５ｉ０２は凝集合体により
浮上し、個数は減少する。
る。一方１Ｍをこのような組成範囲にしたのは１次の理
由からである０周知の様にＭはＺｒに比べて同じ重量で
結合する酸素量は３倍であり、少量のＭでも溶鋼中に存
在しているＭｎＯ・５ｉ０２を還元してしまい介在物の
殆どはＡＱ２０３ となる、そこでＭ２Ｏ３が多量に生
成しない条件として蚊の含有量を０．Ｏ１＄以下と定め
た。 Ｚｒを添加する前はＭｎ、 Ｓｉを添加すること
により溶鋼中にはＭｎ０ｅｓｉｏ２混合介在物が存在す
る。溶鋼中では１ｌＩｎＯ・５ｉ０２は凝集合体により
浮上し、個数は減少する。
添加したＺｒは、既に含まれているＭｎおよびＳｌより
も脱酸力は強いために１Ｍｎ０・５ｉ０２の一部を還元
してＺｒＯ２となり、 ＭｎＯ・ＳｉＯ２との複合酸化
物を形成するとともに微細化し、分散する。その理由と
して、ＺｒＯ２はＭｎＯ・５ｉ０２に比べて比重は約２
倍であり、複合酸化物の比重はＭｎＯ・ＳｉＯ２単独の
場合よりも大きくなり、浮上速度は小さくなる。従って
、浮上分離せずに溶鋼中に残留するＭｎＯ＠５ｉ０２個
数はＺｒを添加しない場合よりも多くなる。その結果と
して、凝固冷却中にＭｎＯ・５ｉ０２上に析出するＭｎ
Ｓの個数は増加するものと考えられる。 Ｚｒ濃度が０
．１０ＸＯ１ｚｒ／Ｍｏｚ） Ｘ（ＣＩ（０）−Ｃ２（
Ｏ））未満の場合は、生成するＺｒＯ２の量も少なく、
複合酸化物が形成される割合は低くなるために、その効
果は不十分となる。
も脱酸力は強いために１Ｍｎ０・５ｉ０２の一部を還元
してＺｒＯ２となり、 ＭｎＯ・ＳｉＯ２との複合酸化
物を形成するとともに微細化し、分散する。その理由と
して、ＺｒＯ２はＭｎＯ・５ｉ０２に比べて比重は約２
倍であり、複合酸化物の比重はＭｎＯ・ＳｉＯ２単独の
場合よりも大きくなり、浮上速度は小さくなる。従って
、浮上分離せずに溶鋼中に残留するＭｎＯ＠５ｉ０２個
数はＺｒを添加しない場合よりも多くなる。その結果と
して、凝固冷却中にＭｎＯ・５ｉ０２上に析出するＭｎ
Ｓの個数は増加するものと考えられる。 Ｚｒ濃度が０
．１０ＸＯ１ｚｒ／Ｍｏｚ） Ｘ（ＣＩ（０）−Ｃ２（
Ｏ））未満の場合は、生成するＺｒＯ２の量も少なく、
複合酸化物が形成される割合は低くなるために、その効
果は不十分となる。
従って、これを下限値とした。 Ｚｒの添加量が多くな
るにしたがって１個々の複合酸化物に占めるＭｎＯ・Ｓ
ｉ ０２の割合は減少し、最終的に複合酸化物中のＭ
ｎＯ・５ｉ０２はすべて還元され、ＺｒＯ２だけになる
。優先析出サイトであるＭｎＯ・５ｉ０２が完全に還元
されるとＭｎＳの析出率は急激に減少する。さらにＺｒ
の添加量を増やしてゆくと、単独で存在するＺｒＯ２の
個数が増加してこれらがクラスターとなり、逆に品質に
悪影響をおよぼすようになる。 Ｚｒ濃度が０．３０×
（Ｍｚｒ／ Ｍｏｚ）Ｘ （ＣＩ（０）−Ｃｚ（０）
）で表される値を超える場合がこれに相当する。従って
、このときのＺｒ濃度を上限とする。
るにしたがって１個々の複合酸化物に占めるＭｎＯ・Ｓ
ｉ ０２の割合は減少し、最終的に複合酸化物中のＭ
ｎＯ・５ｉ０２はすべて還元され、ＺｒＯ２だけになる
。優先析出サイトであるＭｎＯ・５ｉ０２が完全に還元
されるとＭｎＳの析出率は急激に減少する。さらにＺｒ
の添加量を増やしてゆくと、単独で存在するＺｒＯ２の
個数が増加してこれらがクラスターとなり、逆に品質に
悪影響をおよぼすようになる。 Ｚｒ濃度が０．３０×
（Ｍｚｒ／ Ｍｏｚ）Ｘ （ＣＩ（０）−Ｃｚ（０）
）で表される値を超える場合がこれに相当する。従って
、このときのＺｒ濃度を上限とする。
なお、ＭｎおよびＳｉを添加する前の溶存酸素濃度Ｃ＋
（０） （ｐｐｍ）とＺｒを添加する前の溶存酸素濃
度Ｃ２（Ｏ）（ＰＰ１１）は例えば酸素センサーを用い
て測定し、 Ｚｒの添加量はＺｒの歩留りを考慮して目
標濃度となるように決定する。 Ｚｒを添加するタイミ
ングは取鍋あるいはし一ドル等でも効果は発揮されるが
Ｚｒ添加後は、複合酸化物が凝集しないうちに速やかに
凝固させるのが望ましい、そのために例えば、現行の連
続鋳造機においては鋳型で添加する方法も考えられる。
（０） （ｐｐｍ）とＺｒを添加する前の溶存酸素濃
度Ｃ２（Ｏ）（ＰＰ１１）は例えば酸素センサーを用い
て測定し、 Ｚｒの添加量はＺｒの歩留りを考慮して目
標濃度となるように決定する。 Ｚｒを添加するタイミ
ングは取鍋あるいはし一ドル等でも効果は発揮されるが
Ｚｒ添加後は、複合酸化物が凝集しないうちに速やかに
凝固させるのが望ましい、そのために例えば、現行の連
続鋳造機においては鋳型で添加する方法も考えられる。
また、例えば薄スラブ連鋳、双ロール鋳造プロセスのよ
うな急冷凝固プロセスにおいては、脱酸剤を添加してか
ら凝固までの時間をできるだけ短くすることが回旋であ
り、本発明の効果を特に発揮できる。
うな急冷凝固プロセスにおいては、脱酸剤を添加してか
ら凝固までの時間をできるだけ短くすることが回旋であ
り、本発明の効果を特に発揮できる。
（実施例）
実施例１
高周波誘導加熱法により鋼を溶製し、これにＺｒを添加
する実験を行なった。まず純鉄にＣ，Ｍｎ、Ｓｉを第１
表に示す組成となるように添加し、その後Ｚｒを添加し
、 Ｚｒ濃度２θＱＰｐＩＩの溶鋼を得た。その前後の
介在物の粒径分布と組成および形態をＸ線マイクロアナ
ライザーと走査型電子顕微鏡により調査した０Ｍについ
ては特に添加していないが分析した結果、ｏ、ｏｏｓｘ
以下であった。 Ｍｎ、Ｓｉ添加前の溶鋼中酸素濃度は
２００ｐｐｍであり、またＭｎ、Ｓｉ添加後の溶鋼中酸
素濃度は８０ｐｐｍであった。
する実験を行なった。まず純鉄にＣ，Ｍｎ、Ｓｉを第１
表に示す組成となるように添加し、その後Ｚｒを添加し
、 Ｚｒ濃度２θＱＰｐＩＩの溶鋼を得た。その前後の
介在物の粒径分布と組成および形態をＸ線マイクロアナ
ライザーと走査型電子顕微鏡により調査した０Ｍについ
ては特に添加していないが分析した結果、ｏ、ｏｏｓｘ
以下であった。 Ｍｎ、Ｓｉ添加前の溶鋼中酸素濃度は
２００ｐｐｍであり、またＭｎ、Ｓｉ添加後の溶鋼中酸
素濃度は８０ｐｐｍであった。
従って、Ｃ（Ｚｒ）−０，５０Ｘ（Ｍｚｒ／Ｎｏｔ）
ｘ（ｃｉ（ｏ）−Ｃ２（Ｏ））となる。
ｘ（ｃｉ（ｏ）−Ｃ２（Ｏ））となる。
その結果、介在物の組成はＺｒ添加前はＭｎＯと８１０
２の混合介在物であったが、Ｚｒを添加した後ではＺｒ
Ｏ２とＭｎ０１Ｓｉ０２の複合介在物となっていること
が観察された。これらの介在物のサイズの分布を第１図
に示す、この図からＺｒを添加することにより、介在物
のサイズ分布が粒径の小さいほうへ大幅にシフトしてい
ることが分かる。
２の混合介在物であったが、Ｚｒを添加した後ではＺｒ
Ｏ２とＭｎ０１Ｓｉ０２の複合介在物となっていること
が観察された。これらの介在物のサイズの分布を第１図
に示す、この図からＺｒを添加することにより、介在物
のサイズ分布が粒径の小さいほうへ大幅にシフトしてい
ることが分かる。
本発明者らは介在物の形態の変化を詳細に調査した結果
、ＺｒＯ２がＭｎＯと５ｉ０２の混合介在物に衝突する
こと、およびＺｒがＭｎＯとＳｉＯ２の混合介在物を還
元することにより介在物サイズが微細になったことが分
った。
、ＺｒＯ２がＭｎＯと５ｉ０２の混合介在物に衝突する
こと、およびＺｒがＭｎＯとＳｉＯ２の混合介在物を還
元することにより介在物サイズが微細になったことが分
った。
実施例？
垂直曲げ型の連鋳機で第１表と同じ組成の鋼を鋳造する
際に、鋳型内にＺｒを鋳片内のトータルＺｒ量が２００
ｐｐｍとなるように添加した。この場合もＭは添加して
いないが１分析の結果０．００７！であった。 Ｍｎ、
Ｓｉ添加前の溶鋼中酸素濃度は２２０ｐｐｓｔであり
、Ｍｎ、 Ｓｉ添加後の溶鋼中酸素濃度は９０ｐｐｍで
あった。
際に、鋳型内にＺｒを鋳片内のトータルＺｒ量が２００
ｐｐｍとなるように添加した。この場合もＭは添加して
いないが１分析の結果０．００７！であった。 Ｍｎ、
Ｓｉ添加前の溶鋼中酸素濃度は２２０ｐｐｓｔであり
、Ｍｎ、 Ｓｉ添加後の溶鋼中酸素濃度は９０ｐｐｍで
あった。
従ッテ、Ｃ（Ｚｒ）＝０．５４Ｘ（Ｍｚｒ／Ｍｏ２）
Ｘ（ＣＩ（０） Ｃ２（Ｏ））となる。
Ｘ（ＣＩ（０） Ｃ２（Ｏ））となる。
結果を第３図に示すが、実機試験においても実験室での
結果と同じように介在物の粒径分布が小さいほうへ移行
しており、 Ｚｒ添加による介在物微細化の効果が現れ
ている。
結果と同じように介在物の粒径分布が小さいほうへ移行
しており、 Ｚｒ添加による介在物微細化の効果が現れ
ている。
実施例３
高周波誘導加熱により１ｋｇの溶鋼を溶解し、Ｚｒを添
加する実験を行なった。純鉄を溶解し、 １５７０℃で
成分調整後、Ｍ！１． Ｓｉ添加の後にＺｒを添加した
。なお、 Ｍｎ、 Ｓｉ添加前の溶存酸素濃度Ｃ１（０
）はいずれの場合も２００ｐｐｍであった。Ｚｒ添加後
は３０秒間保定してから坩堝内で放冷凝固させた。
加する実験を行なった。純鉄を溶解し、 １５７０℃で
成分調整後、Ｍ！１． Ｓｉ添加の後にＺｒを添加した
。なお、 Ｍｎ、 Ｓｉ添加前の溶存酸素濃度Ｃ１（０
）はいずれの場合も２００ｐｐｍであった。Ｚｒ添加後
は３０秒間保定してから坩堝内で放冷凝固させた。
得られた鋼塊より試料を採取し、ＭｎＳの分布および個
数をＸ線マイクロアナライザーにより調査した。第２表
に鋼塊の化学分析値およびＣ２（Ｏ）、Ｇ（Ｚｒ）／（
（Ｍｚｒ／）Ｉｏ２）×（Ｃ１（Ｏ） Ｃ２（Ｏ））
） 、 ＭｎＳ個数を示す、第４図にＣ（Ｚｒ）／（（
Ｍｚｒ／Ｍｏｚ）Ｘ （（＋（０） −Ｃｚ（０）））
とＭｎＳの関係を示す０本発明の条件ではＭｎＳ個数
は十分得られるのに対し、比較材では不十分である。
数をＸ線マイクロアナライザーにより調査した。第２表
に鋼塊の化学分析値およびＣ２（Ｏ）、Ｇ（Ｚｒ）／（
（Ｍｚｒ／）Ｉｏ２）×（Ｃ１（Ｏ） Ｃ２（Ｏ））
） 、 ＭｎＳ個数を示す、第４図にＣ（Ｚｒ）／（（
Ｍｚｒ／Ｍｏｚ）Ｘ （（＋（０） −Ｃｚ（０）））
とＭｎＳの関係を示す０本発明の条件ではＭｎＳ個数
は十分得られるのに対し、比較材では不十分である。
（発明の効果）
以上の実施例をみても明らかなように、本発明により鋼
中の介在物のサイズが小さくなるので、多大な労力およ
びコストをかけて介在物個数を極端に減少させなくても
品質への悪影響が無くなる。従って、本発明は介在物を
無害化するための有効な手段である。また、本発明によ
りＭｕとＳｉの濃度の広い範囲において、微細なＭｎＳ
を鋼中に均一に分散させることが可能であり、その結果
粒内フェライトの生成量を増加させ溶接ＨＡＺの靭性を
向上させるばかりでなく、微細なＭｎＳが必要な鋼種１
例えば電磁鋼においても特性の向上が期待できる。
中の介在物のサイズが小さくなるので、多大な労力およ
びコストをかけて介在物個数を極端に減少させなくても
品質への悪影響が無くなる。従って、本発明は介在物を
無害化するための有効な手段である。また、本発明によ
りＭｕとＳｉの濃度の広い範囲において、微細なＭｎＳ
を鋼中に均一に分散させることが可能であり、その結果
粒内フェライトの生成量を増加させ溶接ＨＡＺの靭性を
向上させるばかりでなく、微細なＭｎＳが必要な鋼種１
例えば電磁鋼においても特性の向上が期待できる。
また前述したように、例えば薄スラブ連鋳プロセスに代
表されるような急冷凝固プロセスにおいては本発明の効
果は絶大である。
表されるような急冷凝固プロセスにおいては本発明の効
果は絶大である。
第１図はＺｒ（２００ｐｐＨ）添加による介在物粒径分
布の変化を示した図で（ａ）はＺｒ添加前、（ｂ）はＺ
ｒ添加後で、第２図はＺｒ濃度と介在物の粒径との関係
を示した図、第３図はＺｒｉ加材と比較材との介在物粒
径と介在物個数の関係を示した図である。第４図はＣ（
Ｚｒ）／（（Ｍｚｒ／Ｍｏ２） Ｘ（Ｃ＋（０） Ｃ
２（Ｏ））ｌ とＭｎＳ個数の関係を示した図である。
布の変化を示した図で（ａ）はＺｒ添加前、（ｂ）はＺ
ｒ添加後で、第２図はＺｒ濃度と介在物の粒径との関係
を示した図、第３図はＺｒｉ加材と比較材との介在物粒
径と介在物個数の関係を示した図である。第４図はＣ（
Ｚｒ）／（（Ｍｚｒ／Ｍｏ２） Ｘ（Ｃ＋（０） Ｃ
２（Ｏ））ｌ とＭｎＳ個数の関係を示した図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１）Ｍｎが０．３〜２．０％、かつＳｉが０．０５〜
０．５％の範囲にあり、かつＡｌが０．０１０％以下の
組成を有する炭素鋼を連続鋳造機で鋳造するに際し、鋳
片内のトータルＺｒ（鋼に固溶したＺｒと酸化物中のＺ
ｒの和）が以下の式で表される濃度となるようにＺｒを
鋳型内に添加することを特徴とする溶鋼中介在物の微細
化方法。 ０．０７×（Ｍｚｒ／Ｍｏ＿２）×（Ｃ＿１（Ｏ）−Ｃ
＿２（Ｏ）≦Ｃ（Ｚｒ）≦１×（Ｍｚｒ／Ｍｏ＿２）×
（Ｃ＿１（Ｏ）−Ｃ＿２（Ｏ））ここでＭｚｒ：Ｚｒの
原子量（９１．２） Ｍｏ＿２：Ｏ＿２の分子量（３２） Ｃ（Ｚｒ）：鋳片内のトータルＺｒ濃度（ｐｐｍ）Ｃ＿
１（Ｏ）：Ｍｎ及びＳｉを添加する前の溶鋼中酸素濃度
（ｐｐｍ） Ｃ＿２（Ｏ）：Ｍｎ及びＳｉ及び必要に応じてＡｌを添
加した後の溶鋼中酸素濃度（ｐｐｍ） （２）重量％でＭｎを０．３〜２．０％、かつＳｉを０
．０５〜０．５％の範囲にあり、かつＡｌを０．０１０
％以下の組成を有する炭素鋼を製造するに際し、鋳片内
のトータルＺｒ（鋼に固溶したＺｒと酸化物中のＺｒの
和）を以下の式で表される濃度となるように溶鋼中にＺ
ｒを添加し、連続鋳造またはインゴットに鋳造すること
を特徴とする鋼中介在物の均一分散方法。 ０．１０×（Ｍｚｒ／Ｍｏ＿２）×（Ｃ＿１（Ｏ）−Ｃ
＿２（Ｏ））≦Ｃ（Ｚｒ）≦０．３０×（Ｍｚｒ／Ｍｏ
＿２）×（Ｃ＿１（Ｏ）−Ｃ＿２（Ｏ））ここでＭｚｒ
：Ｚｒの原子量（９１．２） Ｍｏ＿２：Ｏ＿２の分子量（３２） Ｃ（Ｚｒ）：鋳片内のトータルＺｒ濃度（ｐｐｍ）Ｃ＿
１（Ｏ）：Ｍｎ及びＳｉを添加する前の溶存酸素濃度（
ｐｐｍ） Ｃ＿２（Ｏ）：Ｚｒを添加する前の溶存酸素濃度（ｐｐ
ｍ） （３）鋳型内を電磁気力により攪拌しながら行う請求項
（１）又は（２）記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22757089A JPH0763821B2 (ja) | 1989-04-14 | 1989-09-04 | 鋼中介在物の微細化および均一分散方法 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9303889 | 1989-04-14 | ||
| JP1-93038 | 1989-04-14 | ||
| JP22757089A JPH0763821B2 (ja) | 1989-04-14 | 1989-09-04 | 鋼中介在物の微細化および均一分散方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0347664A true JPH0347664A (ja) | 1991-02-28 |
| JPH0763821B2 JPH0763821B2 (ja) | 1995-07-12 |
Family
ID=26434484
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22757089A Expired - Fee Related JPH0763821B2 (ja) | 1989-04-14 | 1989-09-04 | 鋼中介在物の微細化および均一分散方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0763821B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05255801A (ja) * | 1992-02-26 | 1993-10-05 | Nippon Steel Corp | 微小粒子が分散した鋼 |
| US5534084A (en) * | 1992-02-26 | 1996-07-09 | Nippon Steel Corporation | Continuous-cast slab and steel product having dispersed fine particles |
| US5908592A (en) * | 1996-11-07 | 1999-06-01 | Shin-Etsu Chemical Co., Ltd. | Preparation of high fatigue endurance liquid silicone rubber composition |
| JP2005313228A (ja) * | 2004-03-31 | 2005-11-10 | Toho Sheet & Frame Co Ltd | ドラム缶中埋め溶接方法 |
-
1989
- 1989-09-04 JP JP22757089A patent/JPH0763821B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05255801A (ja) * | 1992-02-26 | 1993-10-05 | Nippon Steel Corp | 微小粒子が分散した鋼 |
| WO1995005909A1 (en) * | 1992-02-26 | 1995-03-02 | Nippon Steel Corporation | Continuously cast metal containing minute particles dispersed therein and steel material |
| US5534084A (en) * | 1992-02-26 | 1996-07-09 | Nippon Steel Corporation | Continuous-cast slab and steel product having dispersed fine particles |
| US5908592A (en) * | 1996-11-07 | 1999-06-01 | Shin-Etsu Chemical Co., Ltd. | Preparation of high fatigue endurance liquid silicone rubber composition |
| JP2005313228A (ja) * | 2004-03-31 | 2005-11-10 | Toho Sheet & Frame Co Ltd | ドラム缶中埋め溶接方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0763821B2 (ja) | 1995-07-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA2398449C (en) | Method for grain refining of steel, grain refining alloy for steel and method for producing grain refining alloy | |
| JPH03104844A (ja) | 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板およびその製造方法 | |
| CN102015156B (zh) | 低碳钢铸片的制造方法 | |
| JP3896650B2 (ja) | 含Ｔｉ極低炭素鋼の製造方法 | |
| US5322113A (en) | Method of producing amorphous alloy thin strip for commercial frequency band transformers | |
| JPH0790471A (ja) | 高Ｍｎ・高Ｎオーステナイト系ステンレス鋼鋳片の製造方法及び鋳片 | |
| JPH0347664A (ja) | 鋼中介在物の微細化および均一分散方法 | |
| JP2866147B2 (ja) | 微細酸化物を分散させた鋼の製造方法 | |
| JPH10183295A (ja) | 大入熱溶接の熱影響部靭性の優れた鋼材およびその製造方法 | |
| JPH0464766B2 (ja) | ||
| JP3036362B2 (ja) | 酸化物分散鋼の製造法 | |
| JP3036361B2 (ja) | Ａｌ−Ｍｎ系酸化物分散鋼の製造法 | |
| JPH03287711A (ja) | 鋼中に微細な酸化物の均一分散方法 | |
| JP2001026811A (ja) | ステンレス鋼の精錬に用いるＳｉ合金鉄およびステンレス鋼の精錬方法 | |
| JP4107801B2 (ja) | 磁気特性に優れたＦｅ−Ｎｉ系パーマロイ合金の製造方法 | |
| JP3760144B2 (ja) | 極低炭素鋼板、極低炭素鋼鋳片およびその製造方法 | |
| JP3225788B2 (ja) | 溶接熱影響部靱性に優れた鋼材の製造方法 | |
| JP3322806B2 (ja) | 鋼中の酸化物の微細分散法 | |
| JP4510787B2 (ja) | 磁気特性に優れたＦｅ−Ｎｉ系パーマロイ合金の製造方法 | |
| JP3036373B2 (ja) | 酸化物分散鋼の製造法 | |
| JP6728933B2 (ja) | 溶鋼の連続鋳造方法 | |
| JP2000273525A (ja) | 高清浄度鋼の製造方法 | |
| JP2002105527A (ja) | 高清浄度鋼の製造方法 | |
| JP5215327B2 (ja) | 磁気特性に優れたＦｅ−Ｎｉ系パーマロイ合金の製造方法 | |
| JP4441142B2 (ja) | 微細酸化物分散溶鋼の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |