JPH0349972B2 - - Google Patents
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- JPH0349972B2 JPH0349972B2 JP61089199A JP8919986A JPH0349972B2 JP H0349972 B2 JPH0349972 B2 JP H0349972B2 JP 61089199 A JP61089199 A JP 61089199A JP 8919986 A JP8919986 A JP 8919986A JP H0349972 B2 JPH0349972 B2 JP H0349972B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- annealing
- steel
- hot
- corrosion resistance
- rolled
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Cleaning And De-Greasing Of Metallic Materials By Chemical Methods (AREA)
- Preventing Corrosion Or Incrustation Of Metals (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は５％Cr以上の含Cr鋼や、フエライト
系、マルテンサイト系ステンレス鋼において、製
品表面のCr濃度の低下がなくかつ表面にかぶさ
りがない耐食性や耐酸化性がすぐれた含Cr薄鋼
板の製造方法に関するものである。
系、マルテンサイト系ステンレス鋼において、製
品表面のCr濃度の低下がなくかつ表面にかぶさ
りがない耐食性や耐酸化性がすぐれた含Cr薄鋼
板の製造方法に関するものである。
［従来の技術］
含Cr鋼や、ステンレス鋼は耐食材料や耐酸化
材料として広く使用されている。これらの含Cr
鋼は腐食環境例えば大気中で使用された場合に発
銹するケースがある。これらの発銹原因を調査し
た結果、鋼板の表面に脱Cr層が生じていて、鋼
板のCr量より表面のCr量が大幅に低下している
ことと、表面に存在しているかぶさり状の欠陥に
よることが多い。これらはいずれも従来の含Cr
鋼薄鋼板の製造方法の基本的な欠点によつて生じ
るものである。従来含Cr鋼やステンレス鋼の製
造においては、熱延鋼帯は800℃程度で長時間焼
鈍されるか1000℃近くの短時間焼鈍を経てデスケ
ール工程にまわされている。この熱延板焼鈍の間
に熱延鋼帯の表面には、Crを主成分とするスケ
ールが生じ、特にスケールの下層にCrの濃縮が
生じる。その結果スケール直下の鋼板表面には、
鋼板内部よりもCr濃度の低下した脱Cr層が数μ
生成する。このCr低下の程度は母材のCr量が多
い程又加熱される温度が高く、かつ長時間程はげ
しくなる。この脱Cr層が製品まで残留すると、
製品表面のCr濃度が鋼板内部よりも数パーセン
トも低くなり、最も重要な耐食性を大幅に劣化さ
せることになる。したがつてこれらの脱Cr層は、
酸洗時やコイル研削工程で除去されるが、除去が
十分でない場合には表面の脱Cr層を残したまま
製品とされている。更にステンレス製品表面には
かぶさり状の欠陥があるが、この欠陥は酸洗工程
でHNO3やHNO3・HFの使用により粒界腐食が
生じ、コイル研削工程でその除去が十分でないた
め冷延工程でかぶさり、最終表面まで残存したも
のである。
材料として広く使用されている。これらの含Cr
鋼は腐食環境例えば大気中で使用された場合に発
銹するケースがある。これらの発銹原因を調査し
た結果、鋼板の表面に脱Cr層が生じていて、鋼
板のCr量より表面のCr量が大幅に低下している
ことと、表面に存在しているかぶさり状の欠陥に
よることが多い。これらはいずれも従来の含Cr
鋼薄鋼板の製造方法の基本的な欠点によつて生じ
るものである。従来含Cr鋼やステンレス鋼の製
造においては、熱延鋼帯は800℃程度で長時間焼
鈍されるか1000℃近くの短時間焼鈍を経てデスケ
ール工程にまわされている。この熱延板焼鈍の間
に熱延鋼帯の表面には、Crを主成分とするスケ
ールが生じ、特にスケールの下層にCrの濃縮が
生じる。その結果スケール直下の鋼板表面には、
鋼板内部よりもCr濃度の低下した脱Cr層が数μ
生成する。このCr低下の程度は母材のCr量が多
い程又加熱される温度が高く、かつ長時間程はげ
しくなる。この脱Cr層が製品まで残留すると、
製品表面のCr濃度が鋼板内部よりも数パーセン
トも低くなり、最も重要な耐食性を大幅に劣化さ
せることになる。したがつてこれらの脱Cr層は、
酸洗時やコイル研削工程で除去されるが、除去が
十分でない場合には表面の脱Cr層を残したまま
製品とされている。更にステンレス製品表面には
かぶさり状の欠陥があるが、この欠陥は酸洗工程
でHNO3やHNO3・HFの使用により粒界腐食が
生じ、コイル研削工程でその除去が十分でないた
め冷延工程でかぶさり、最終表面まで残存したも
のである。
以上の通り、従来の製造法では、コイル研削工
程が十分でないと製品の耐食性が十分確保されな
い製造方法になつていると考えられる。しかしコ
イル研削工程はコストの点、歩留りの点で簡易化
又は省略が望ましく、従来の製造方式の変革が求
められている。
程が十分でないと製品の耐食性が十分確保されな
い製造方法になつていると考えられる。しかしコ
イル研削工程はコストの点、歩留りの点で簡易化
又は省略が望ましく、従来の製造方式の変革が求
められている。
［発明が解決しようとする問題点］
耐食性のすぐれた含Cr薄鋼板を安価に製造す
るには(1)表面のCr量の低下をおこさないような
製造方法の開発(2)鋼板表面にかぶさり状欠陥の生
じないような製造方法の開発(3)熱延板焼鈍やコイ
ル研削工程を極力省略する製造方法の開発が課題
であることが判明した。
るには(1)表面のCr量の低下をおこさないような
製造方法の開発(2)鋼板表面にかぶさり状欠陥の生
じないような製造方法の開発(3)熱延板焼鈍やコイ
ル研削工程を極力省略する製造方法の開発が課題
であることが判明した。
本発明者等は表面脱Cr層のない含Cr鋼やステ
ンレス鋼の製造方法を研究したがこの結果脱Cr
層生成に大きく影響する工程として熱延板焼鈍工
程と最終焼鈍工程が原因であることが判明した。
すなわち熱延板焼鈍工程を省略するとともに、最
終焼鈍時には焼鈍雰囲気をコントロールして表面
酸化を防止し、脱Cr層の生成を防止する条件を
明らかにした。
ンレス鋼の製造方法を研究したがこの結果脱Cr
層生成に大きく影響する工程として熱延板焼鈍工
程と最終焼鈍工程が原因であることが判明した。
すなわち熱延板焼鈍工程を省略するとともに、最
終焼鈍時には焼鈍雰囲気をコントロールして表面
酸化を防止し、脱Cr層の生成を防止する条件を
明らかにした。
一方、表面のかぶさりを防止する目的で研究を
重ねた結果、これらのかぶさり原因は熱延板の酸
洗時に、特に鋭敏化したコイルがHNO3・HFや
HNO3や、あるいはHFが微量に混入した水に接
して、表面に粒界腐食が発生すると、冷延時に、
かぶさりが生じ、製品まで残留することが判明し
た。このかぶさり防止のためには、熱延板の酸洗
条件として粒界腐食の発生を防止することが必要
で、その条件を明かにし本発明を完成した。
重ねた結果、これらのかぶさり原因は熱延板の酸
洗時に、特に鋭敏化したコイルがHNO3・HFや
HNO3や、あるいはHFが微量に混入した水に接
して、表面に粒界腐食が発生すると、冷延時に、
かぶさりが生じ、製品まで残留することが判明し
た。このかぶさり防止のためには、熱延板の酸洗
条件として粒界腐食の発生を防止することが必要
で、その条件を明かにし本発明を完成した。
［問題を解決するための手段、作用］
すでに述べた通り含Cr鋼の５％Cr鋼、７％Cr
鋼や11％Cr鋼、17％Cr鋼を基本とするステンレ
ス鋼においては、熱延板焼鈍時に高温、長時間の
加熱によつて、鋼板表面にCrに富んだスケール
が形成され、スケール直下には鋼中のCr量に応
じて３〜5μ程度の深さに脱Cr層が生成し、Cr濃
度も表面が５％程度も低くなつていることが判明
した。一方熱延板焼鈍を省略した場合の表面に関
してはスケール直下にはほとんど脱Cr層が見ら
れず、高Cr合金でわずかに見られる程度である。
こうして熱延板焼鈍を省略することが表面Cr層
の低減にはきわめて有効である。熱延板焼鈍省略
には熱延終了後600〜800℃間で巻取り、除冷中に
鋼板を軟化させることが必要であるが、この過程
で含Cr鋼は粒界にCr23C6の炭化物を析出して粒
界にCr欠乏域を生成する。したがつて酸洗工程
では粒界腐食を発生させない酸洗液の選択が必要
で、もし粒界腐食を発生させると冷延工程でかぶ
さり、製品表面にかぶさり状欠陥として残留し、
耐食性が大幅に低下する。
鋼や11％Cr鋼、17％Cr鋼を基本とするステンレ
ス鋼においては、熱延板焼鈍時に高温、長時間の
加熱によつて、鋼板表面にCrに富んだスケール
が形成され、スケール直下には鋼中のCr量に応
じて３〜5μ程度の深さに脱Cr層が生成し、Cr濃
度も表面が５％程度も低くなつていることが判明
した。一方熱延板焼鈍を省略した場合の表面に関
してはスケール直下にはほとんど脱Cr層が見ら
れず、高Cr合金でわずかに見られる程度である。
こうして熱延板焼鈍を省略することが表面Cr層
の低減にはきわめて有効である。熱延板焼鈍省略
には熱延終了後600〜800℃間で巻取り、除冷中に
鋼板を軟化させることが必要であるが、この過程
で含Cr鋼は粒界にCr23C6の炭化物を析出して粒
界にCr欠乏域を生成する。したがつて酸洗工程
では粒界腐食を発生させない酸洗液の選択が必要
で、もし粒界腐食を発生させると冷延工程でかぶ
さり、製品表面にかぶさり状欠陥として残留し、
耐食性が大幅に低下する。
フエライト系やマルテンサイト系の含Cr鋼で
は特に熱延板焼鈍を省略して、粒界にCr欠乏域
を有する鋼板の酸洗液としては、HNO3・HFや
HNO3の使用は危険で、H2SO4やHCl等を主とす
る活性溶解型の酸洗液を選定してデスケールする
と共に、表面を溶削してわずかに生じたスケール
直下の脱Cr層を完全に除去しておくことが必要
である。熱延板焼鈍を省略した5Cr鋼、7Cr鋼、
13Cr鋼、17Cr鋼、19Cr鋼等々では、150〜400
ｇ／H2SO4の80〜90℃中で、20秒〜90秒程度
の浸漬やスプレー酸洗で、完全デスケールと表面
脱Cr層の溶削を完了することが出来る。HClでは
100〜300ｇ／の60〜90℃中で20〜90秒程度の浸
漬やスプレー酸洗で完全にデスケールと表面脱
Cr層の溶削を完了することが出来る。酸洗に先
立つてメカニカルなデスケーリングは有効で、軽
度のシヨツトブラストや研掃剤を含んだ高圧水の
吹きつけ法等が有効である。
は特に熱延板焼鈍を省略して、粒界にCr欠乏域
を有する鋼板の酸洗液としては、HNO3・HFや
HNO3の使用は危険で、H2SO4やHCl等を主とす
る活性溶解型の酸洗液を選定してデスケールする
と共に、表面を溶削してわずかに生じたスケール
直下の脱Cr層を完全に除去しておくことが必要
である。熱延板焼鈍を省略した5Cr鋼、7Cr鋼、
13Cr鋼、17Cr鋼、19Cr鋼等々では、150〜400
ｇ／H2SO4の80〜90℃中で、20秒〜90秒程度
の浸漬やスプレー酸洗で、完全デスケールと表面
脱Cr層の溶削を完了することが出来る。HClでは
100〜300ｇ／の60〜90℃中で20〜90秒程度の浸
漬やスプレー酸洗で完全にデスケールと表面脱
Cr層の溶削を完了することが出来る。酸洗に先
立つてメカニカルなデスケーリングは有効で、軽
度のシヨツトブラストや研掃剤を含んだ高圧水の
吹きつけ法等が有効である。
H2SO4やHClによる酸洗を行うと表面にスマツ
トが生成する。この除去に対しては従来はHNO3
やHNO3・HFが有効とされて来たが、熱延板焼
鈍を省略して鋭敏化した場合にはこれらの液は粒
界腐食をおこすため有害である。したがつてスマ
ツト除去にはメカニカルな方法が有効で湿式のス
クラバー法が望ましい。この場合使用する水の中
にHFが混入するとやはり粒界腐食が起りやす
く、HFは0.5ｇ／以下に規制することで粒界腐
食を完全に防止し、冷延板でのかぶさり欠陥をコ
イル研削工程を省略しても十分防止することが出
来る。
トが生成する。この除去に対しては従来はHNO3
やHNO3・HFが有効とされて来たが、熱延板焼
鈍を省略して鋭敏化した場合にはこれらの液は粒
界腐食をおこすため有害である。したがつてスマ
ツト除去にはメカニカルな方法が有効で湿式のス
クラバー法が望ましい。この場合使用する水の中
にHFが混入するとやはり粒界腐食が起りやす
く、HFは0.5ｇ／以下に規制することで粒界腐
食を完全に防止し、冷延板でのかぶさり欠陥をコ
イル研削工程を省略しても十分防止することが出
来る。
以上の通り表面に脱Cr層のない鋼板を冷延し
最終焼鈍するが、この場合にも表面にCrを主と
するスケール生成のないような条件で焼鈍するこ
とが必要である。このためには合金のCr量で決
る必要焼鈍温度で脱Cr層生成を防止するような
雰囲気中で焼鈍することが必要で、これらについ
てテストを重ねた結果第１図の条件が判明した。
最終焼鈍するが、この場合にも表面にCrを主と
するスケール生成のないような条件で焼鈍するこ
とが必要である。このためには合金のCr量で決
る必要焼鈍温度で脱Cr層生成を防止するような
雰囲気中で焼鈍することが必要で、これらについ
てテストを重ねた結果第１図の条件が判明した。
第１図Ａの斜線部は本発明を実施するのに必要
な焼鈍温度の範囲で、その温度C1またはC2は下
記式で表される。
な焼鈍温度の範囲で、その温度C1またはC2は下
記式で表される。
５％≦［Cr］＜13％の場合
3.8［Cr］＋651≦C1≦3.8［Cr］＋801
13％≦［Cr］≦23％
22.2［Cr］＋441C216.6［Cr］＋634
但し［Cr］：鋼板のクロム量（重量％）、
C1、C2：（℃）
焼鈍温度C1またはC2を上記よりも高くすると、
鋼板表面のスケール層が厚くなり鋼板の耐食性を
損なう。
鋼板表面のスケール層が厚くなり鋼板の耐食性を
損なう。
又第１図Ｂの斜線部はその時の必要な焼鈍雰囲
気の露点の範囲で、その温度D1またはD2は下記
式で表される。
気の露点の範囲で、その温度D1またはD2は下記
式で表される。
５％≦［Cr］＜13％の場合
−40℃≦D1≦−0.75［Cr］＋4.75
13％≦［Cr］≦23％
−40℃≦D2≦−2.8［Cr］＋31.1
但し［Cr］：鋼板のクロム量（重量％）、
D1、D2：（℃）
合金のCr量に応じて冷延焼鈍のための温度が
決まる。もちろん焼鈍時間に影響するが、時間は
30秒以内の短時間として求めたものである。焼鈍
雰囲気の露点が−40℃未満では雰囲気用ガスの製
造コストが上昇するが、それに足る効果はない。
決まる。もちろん焼鈍時間に影響するが、時間は
30秒以内の短時間として求めたものである。焼鈍
雰囲気の露点が−40℃未満では雰囲気用ガスの製
造コストが上昇するが、それに足る効果はない。
Cr量により必要焼鈍温度が決ると、表面にス
ケールを生成しない焼鈍雰囲気の露点も決る。こ
の焼鈍雰囲気はガス組成が水素ガス０〜75％で残
りは実質的に窒素より成るものである。
ケールを生成しない焼鈍雰囲気の露点も決る。こ
の焼鈍雰囲気はガス組成が水素ガス０〜75％で残
りは実質的に窒素より成るものである。
こうして焼鈍温度と露点を選択して、焼鈍後、
通常通り酸洗して2D、あるいはスキンパスを加
えて2B表面とするか、あるいは全く焼鈍のまま
でもブルーイングがないためそのまま使用するこ
とが出来、これらいずれの製品表面においても
Crの欠乏はほとんどなく、すぐれた耐食性が確
保される。もちろん焼鈍を露点を大幅に低下させ
た光輝焼鈍条件で実施してBA表面としたもので
は脱Cr層は生成しない。
通常通り酸洗して2D、あるいはスキンパスを加
えて2B表面とするか、あるいは全く焼鈍のまま
でもブルーイングがないためそのまま使用するこ
とが出来、これらいずれの製品表面においても
Crの欠乏はほとんどなく、すぐれた耐食性が確
保される。もちろん焼鈍を露点を大幅に低下させ
た光輝焼鈍条件で実施してBA表面としたもので
は脱Cr層は生成しない。
次に本発明の構成要件の限定理由について述べ
る。熱延板焼鈍は脱Cr層を生成するので省略す
る。そのためには熱延後のコイルを600〜800℃の
温度で巻取り、除冷中に鋼板を軟化させる。600
℃以下では軟化が不十分で冷延時に耳割れが生じ
る。又800℃以上では巻取り中に脱Cr層が生成し
はじめる。
る。熱延板焼鈍は脱Cr層を生成するので省略す
る。そのためには熱延後のコイルを600〜800℃の
温度で巻取り、除冷中に鋼板を軟化させる。600
℃以下では軟化が不十分で冷延時に耳割れが生じ
る。又800℃以上では巻取り中に脱Cr層が生成し
はじめる。
酸洗はH2SO4あるいはHClとし、HNO3や
HNO3・HFは使用しない。これは酸洗中に焼鈍
省略材は粒界腐食をおこしやすく、粒界腐食部は
冷延中にかぶさりとなり製品表面まで残留して、
耐食性を劣化させるためである。同じ理由で温水
中のHFの許容量は0.5ｇ／以下とする。
HNO3・HFは使用しない。これは酸洗中に焼鈍
省略材は粒界腐食をおこしやすく、粒界腐食部は
冷延中にかぶさりとなり製品表面まで残留して、
耐食性を劣化させるためである。同じ理由で温水
中のHFの許容量は0.5ｇ／以下とする。
最終焼鈍時の雰囲気は第１図にしたがつて、露
点をA1，A2，A3点以下とする。これ以上では焼
鈍時スケールが生じ、表面に脱Cr層が生じるた
めである。
点をA1，A2，A3点以下とする。これ以上では焼
鈍時スケールが生じ、表面に脱Cr層が生じるた
めである。
こうして含Cr鋼からステンレス鋼まで、製品
表面に脱Cr層のない製品となるが、耐食特性は
ほぼ合金のCr量によつて決ることとなるが、そ
の他の成分も鋼板の耐食性に影響を及ぼす。した
がつて鋼成分としての作用も重要で、鋼板の各成
分は下記の点を考慮して、成品用途に対応して選
定する。
表面に脱Cr層のない製品となるが、耐食特性は
ほぼ合金のCr量によつて決ることとなるが、そ
の他の成分も鋼板の耐食性に影響を及ぼす。した
がつて鋼成分としての作用も重要で、鋼板の各成
分は下記の点を考慮して、成品用途に対応して選
定する。
Ｃ＜0.1％で特に低い程すぐれている。Si＜３
％で、特に耐酸化性のためには多いほうが良好で
ある。Mn＜１％で特に低い程耐食性は良好であ
る。Ｐ＜0.05％で低い程望ましい。Ｓ＜0.008％
で特に低い程耐食性は良好である。Crは含Cr鋼
として主要成分で５％以上から弱腐食条件で耐食
抵抗を示しCrが高くなる程良好で、10％をこえ
るとステンレス鋼として優れた耐食性を示し、
17Cr、19Crをこえると特に優れている。22％を
こえると特に脱Cr現象が大きくなり、製品表面
で脱Cr層を防止することは難しい。Niは特に耐
食性には影響せず、靭性には影響する。したがつ
い10％以内で選択添加出来る。Moは耐食性改善
に極めて有効で、６％以内で選択添加出来る。
Cuは耐食性改善に極めて有効で、３％以内で選
択添加出来る。Ti、Nb、Zr、Ｗ等も１％以内の
範囲で選択添加することで、耐食性、靭性を向上
させる。Ｎは耐食性改善に有効で、0.5％以内で
選択添加出来るが、靭性を害する。Ｏは靭性向上
には低い方が望ましく、0.01％以下である。Alは
脱酸剤として0.2％以内で選択添加出来るが多く
なると靭性を害する。その他は実質的にFeと不
可避的な不純物より成る。
％で、特に耐酸化性のためには多いほうが良好で
ある。Mn＜１％で特に低い程耐食性は良好であ
る。Ｐ＜0.05％で低い程望ましい。Ｓ＜0.008％
で特に低い程耐食性は良好である。Crは含Cr鋼
として主要成分で５％以上から弱腐食条件で耐食
抵抗を示しCrが高くなる程良好で、10％をこえ
るとステンレス鋼として優れた耐食性を示し、
17Cr、19Crをこえると特に優れている。22％を
こえると特に脱Cr現象が大きくなり、製品表面
で脱Cr層を防止することは難しい。Niは特に耐
食性には影響せず、靭性には影響する。したがつ
い10％以内で選択添加出来る。Moは耐食性改善
に極めて有効で、６％以内で選択添加出来る。
Cuは耐食性改善に極めて有効で、３％以内で選
択添加出来る。Ti、Nb、Zr、Ｗ等も１％以内の
範囲で選択添加することで、耐食性、靭性を向上
させる。Ｎは耐食性改善に有効で、0.5％以内で
選択添加出来るが、靭性を害する。Ｏは靭性向上
には低い方が望ましく、0.01％以下である。Alは
脱酸剤として0.2％以内で選択添加出来るが多く
なると靭性を害する。その他は実質的にFeと不
可避的な不純物より成る。
［実施例］
以下に本発明の実施例について述べる。含Cr
鋼としては第１表に示す通りの低Ｃ系の7Cr、
11Cr、17Cr、19Cr、21Cr系合金を溶製し、使用
目的によつてMo、Ti、Nb、Al等を選択添加し
た。
鋼としては第１表に示す通りの低Ｃ系の7Cr、
11Cr、17Cr、19Cr、21Cr系合金を溶製し、使用
目的によつてMo、Ti、Nb、Al等を選択添加し
た。
合金は鋳造工程を経て、ホツトチヤージあるい
は直接圧延を経て熱間圧延し、３〜４mm厚の鋼帯
にしたあと、640〜770℃で巻取り冷却した。その
後メカニカルデスケーリングとして100Kg／cm2の
高圧水中に微粉の砂鉄粒を研掃剤として加えて吹
きつけた後150〜400ｇ／のH2SO4の90℃〜70
℃中に30秒から120秒浸漬し、デスケールすると
共に表面を21Cr系で35μ、17Cr系で10μ、7Cr系で
1μ程度溶削した後、湿式スクラバーで表面のス
マツトを除去した。水中のHFは0.2ｇ／以下に
規制し、粒界腐食を防止した。その後コイル研削
工程を省略し大径ロールで冷却して1.0mmの冷延
鋼板とし、Cr量に応じて最終焼鈍を実施した。
焼鈍条件を第２表に記す。一部は酸洗し2B製品
とした。又一部は１mm冷延板を小径のゼンジミヤ
冷延にて0.4mmまで冷延後最終焼鈍として第３表
の光輝焼鈍を実施した。
は直接圧延を経て熱間圧延し、３〜４mm厚の鋼帯
にしたあと、640〜770℃で巻取り冷却した。その
後メカニカルデスケーリングとして100Kg／cm2の
高圧水中に微粉の砂鉄粒を研掃剤として加えて吹
きつけた後150〜400ｇ／のH2SO4の90℃〜70
℃中に30秒から120秒浸漬し、デスケールすると
共に表面を21Cr系で35μ、17Cr系で10μ、7Cr系で
1μ程度溶削した後、湿式スクラバーで表面のス
マツトを除去した。水中のHFは0.2ｇ／以下に
規制し、粒界腐食を防止した。その後コイル研削
工程を省略し大径ロールで冷却して1.0mmの冷延
鋼板とし、Cr量に応じて最終焼鈍を実施した。
焼鈍条件を第２表に記す。一部は酸洗し2B製品
とした。又一部は１mm冷延板を小径のゼンジミヤ
冷延にて0.4mmまで冷延後最終焼鈍として第３表
の光輝焼鈍を実施した。
比較材としてはSUS409、SUS430を使用し通
常通り熱延板焼鈍し上記11A、17Aとそれぞれ同
一条件でデスケールしコイル研削工程を省略し冷
延後通常の大気焼鈍条件で焼鈍し、酸洗した（第
４表）。
常通り熱延板焼鈍し上記11A、17Aとそれぞれ同
一条件でデスケールしコイル研削工程を省略し冷
延後通常の大気焼鈍条件で焼鈍し、酸洗した（第
４表）。
以上の実施例の材料を製品段階で表面脱Cr程
度を検討し、更に加速式の塩水の噴霧テストを実
施した。結果は第５表の通りである。こうして本
発明法によると7Cr、9Crでも相当の耐食性を示
し、17Cr鋼以上は優れた耐食性を示す。これら
は表面の脱Cr層の挙動とよく対応しており、従
来法に比較して、脱Cr層の程度は大幅に減少し
たためと、かつ表面にかぶさり状の発銹起点がな
くなつたためである。
度を検討し、更に加速式の塩水の噴霧テストを実
施した。結果は第５表の通りである。こうして本
発明法によると7Cr、9Crでも相当の耐食性を示
し、17Cr鋼以上は優れた耐食性を示す。これら
は表面の脱Cr層の挙動とよく対応しており、従
来法に比較して、脱Cr層の程度は大幅に減少し
たためと、かつ表面にかぶさり状の発銹起点がな
くなつたためである。
［本発明の効果］
本発明は、従来のステンレス鋼や含Cr鋼の製
法において、見落とされていた表面の脱Cr層や、
表面のかぶさりの原因を解明して、防止する方法
を明かにし、表面の耐食性を基本にして製造法を
組立たもので、耐食性が優れた製品を、工程を省
略して製造することに成功した。又本発明の方法
は、従来含クロム薄鋼板の製造に特別な、熱延板
焼鈍やコイル研削を行わない方法であり、タンデ
ム冷延ミルによる高能率なプロセスが行えるもの
で、その効果は極めて大きい。
法において、見落とされていた表面の脱Cr層や、
表面のかぶさりの原因を解明して、防止する方法
を明かにし、表面の耐食性を基本にして製造法を
組立たもので、耐食性が優れた製品を、工程を省
略して製造することに成功した。又本発明の方法
は、従来含クロム薄鋼板の製造に特別な、熱延板
焼鈍やコイル研削を行わない方法であり、タンデ
ム冷延ミルによる高能率なプロセスが行えるもの
で、その効果は極めて大きい。
第１図は本発明の焼鈍条件を示す図である。
【表】
【表】
【表】
【表】
【表】
【表】
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 重量パーセントで５％以上のCrを含有する
含Cr鋼やステンレス鋼において、熱延コイルを
600〜800℃の温度で巻取り、熱延板焼鈍を行うこ
となく、メカニカルデスケーリングとH2SO4あ
るいはHClにより酸洗デスケールを施すと供に表
面の脱Cr層を完全に溶解し、HFの混入が0.5ｇ／
以下を含有する温水とスクラバーにてデスマツ
ト処理を行い、途中のコイル研削工程は簡易に行
うか又は省略し、冷間圧延後、下記(1)式または(3)
式の焼鈍温度で且つ下記(2)式または(4)式の露点の
焼鈍雰囲気で最終焼鈍することを特徴とする表面
Cr濃度の低下がなく、耐食性のすぐれたクロム
含有耐食性薄鋼板の製造方法。 ５％≦［Cr］＜13％の場合 3.8［Cr］＋651≦C1＜3.8［Cr］＋801 ……(1) −40℃≦D1≦−0.75［Cr］＋4.75 ……(2) 13％≦［Cr］≦23％の場合 22.2［Cr］＋411≦C2≦16.6［Cr］＋634 ……(3) −40℃≦D2≦−2.8［Cr］＋31.1 ……(4) 但し［Cr］：鋼中のクロム濃度（重量％） C1、C2：焼鈍温度（℃） D1、D2：焼鈍雰囲気の露点（℃）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61089199A JPS62247028A (ja) | 1986-04-19 | 1986-04-19 | 表面Ｃｒ濃度の低下がなく、耐食性のすぐれたクロム含有耐食性薄鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61089199A JPS62247028A (ja) | 1986-04-19 | 1986-04-19 | 表面Ｃｒ濃度の低下がなく、耐食性のすぐれたクロム含有耐食性薄鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62247028A JPS62247028A (ja) | 1987-10-28 |
| JPH0349972B2 true JPH0349972B2 (ja) | 1991-07-31 |
Family
ID=13964041
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61089199A Granted JPS62247028A (ja) | 1986-04-19 | 1986-04-19 | 表面Ｃｒ濃度の低下がなく、耐食性のすぐれたクロム含有耐食性薄鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62247028A (ja) |
-
1986
- 1986-04-19 JP JP61089199A patent/JPS62247028A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62247028A (ja) | 1987-10-28 |
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