JPH0350302A

JPH0350302A - 複合発電プラント

Info

Publication number: JPH0350302A
Application number: JP18262489A
Authority: JP
Inventors: Yoichi Hattori; 洋市服部; Nobuo Nagasaki; 伸男長崎; Eiji Yanai; 矢内　英司; Yoshiki Noguchi; 芳樹野口
Original assignee: Hitachi Engineering Co Ltd Ibaraki; Hitachi Ltd
Current assignee: Hitachi Ltd; Hitachi Industry and Control Solutions Co Ltd
Priority date: 1989-07-17
Filing date: 1989-07-17
Publication date: 1991-03-04
Anticipated expiration: 2012-12-10
Also published as: JP2690566B2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】［産業上の利用分野］本発明は複合発電プラントに係り、特に、排熱条件の異
なる複数の熱源を利用して１つの蒸気タービンを駆動す
る蒸気を発生させるに好適な複合発電プラントに関する
。

［従来の技術］第１５図は、従来の複合発電プラントの構成図である。

この複合発電プラントは、熱源としての２台のガスター
ビン１，２と、各ガスタービン対応に設けられた排熱回
収ボイラ３，４と、各排熱回収ボイラ３，４からの蒸気
を図示しない蒸気ヘッダで集め合流した蒸気で駆動され
る１台の蒸気タービン５とで構成されている。従来の複
合発電プラントでは、同一形式の複数台のガスタービン
１，２を使用しているので、各ガスタービン１゜２から
排出される排気ガスのガス温度や排ガス量等の排熱条件
は同一である。従って、排ガスから排熱を回収するボイ
ラ３，４の構成も同一のものを使用することになる。

型式が同一のガスタービンを使用している限りは、第１
５図に示す様に同一のバンク構成の排熱回収ボイラを用
い発生した蒸気を蒸気ヘッダで合流させて使用すること
ができる。しかし、例えば従来の複合発電プラントで使
用しているガスタービンの１つを最新式のものに換えた
場合、この最新式のガスタービンは従来のものに比べて
高性能化しており、その排熱条件が他のガスタービンと
異なってくる。

以下、排ガス温度が６００℃のガスタービンＡと、排ガ
ス温度が５００℃のガスタービンＢと、各ガスタービン
対応に設ける排熱回収ボイラａ。

ｂが重圧型である場合について説明する。

重圧型の排熱回収ボイラは、排ガスの流れ方向の上流側
から、過熱器、蒸発器２節炭器の順位配列され、蒸発器
で発生した飽和蒸気は過熱器にて所定温度まで加熱され
る。過熱器出口の蒸気温度は、主にガスタービンの排ガ
ス温度、排ガス温度との温度差及びプラント熱効率の点
から決定される。一般に、蒸気温度が高いほどテラント
熱効率は高くなるが、蒸気温度を高くするには、ガスタ
ービン排ガス温度と過熱器出口の蒸気温度との差を小さ
くする必要がある。つまり、過熱器の伝熱面積を大きく
する必要があり、排熱回収ボイラの製造コストが増大し
てしまう。従って、経済的な範囲でプラント熱効率が高
くなるように、過熱器出口の蒸気温度を選定することに
なる。

ガスタービン排ガス温度と過熱器出口蒸気温度との最適
な温度差が５０℃であるとすると、ガスタービンＡは排
ガス温度が６００℃であるため排熱回収ボイラａの過熱
器出口蒸気温度は５５０℃となる。また、ガスタービン
Ｂの排ガス温度は５００℃のため排熱回収ボイラｂの過
熱器出口蒸気温度は４５０℃となる。しかしながら、２
台の排− 熱回収ボイラａ、ｂで発生した蒸気を１台の蒸気り２ビ
ンに導入する場合、両方の蒸気の温度を同一にするのが
一般的である。従って、過熱器出口蒸気温度は排ガス温
度の低い方に合わせざるを得なくなり、この例では蒸気
温度は４５０℃となる。

つまり、排ガス温度６００℃の高温の熱源があるにもか
かわらず、蒸気温度を４５０　℃という低い温度に設定
することになり、プラント熱効率を悪くするという問題
がある。

そこで、例えば特開昭５８−８２００６号公報や米国特
許４，２８８，９７９号公報に記載されている様に、排
熱回収ボイラを１台とし、複数の熱源からの熱を使用し
この排熱回収ボイラで蒸気を発生させたり、特開昭５０
−６１５４．９号公報記載の様に、排熱回収ボイラの他
に、蒸気を加熱する別の熱源を設けることになる。

［発明が解決しようとする課題］排熱回収ボイラを熱源対応に設けずに１台とする場合は
、この−台の排熱回収ボイラの構造はその複合発電プラ
ントで使用している全ての熱源に８− 合わせて設計することになる。つまり、個々の複合発電
プラント毎に設計することになり、汎用性に欠けるとい
う問題がある。しかも、この排熱回収ボイラを使用する
場合は、全熱源を起動しなければ排ガス条件がボイラ設
計上の条件と異なるため、プラント運転上の融通性が犠
牲になるという問題もある。

また、排熱回収ボイラの他に、蒸気温度を同じにするた
めに別の熱源を用意するのは、コスト的に不利になって
しまう。

本発明の目的は、熱源対応に排熱回収ボイラを設けるこ
とでプラント運転上の融通性を犠牲にすることなく、し
かも別の熱源を設けずに、排熱条件の異なるガスタービ
ン等の熱源により１台の蒸気タービンを駆動する蒸気を
発生させる複合発電プラントを提供することにある。

［課題を解決するための手段］上記目的は、複数の排熱回収ボイラと１台の蒸気タービ
ンとで１つのサイクルを構成し、最も高温の排ガスが流
入する排熱回収ボイラの最上流部に設けた過熱器で加熱
した蒸気を蒸気タービンに供給する構成とすることで、
達成される。

［作用］本発明では、最も高温の排ガスが流入する排熱回収ボイ
ラの最上流部に設けた過熱器を通、る前の段階で、予熱
された給水あるいは蒸発器で発生した飽和蒸気を合流し
、最終的に前記過熱器で加熱したあと蒸気タービンに供
給するので、過熱器出口蒸気温度は最も高温の排ガス熱
源の温度に応じて設定でき、プラントの熱効率を低下さ
せることがない。

〔実施例〕

以下、本発明の好適な実施例を第１図〜第１４図により
説明する。

第１図は、本発明の第１実施例に係る複合発電プラント
の構成図である。本実施例では、型式の異なる２台のガ
スタービン１，２と、各ガスタービン対応に設けられた
バンク構成の異なる２台の排熱回収ボイラ３，４と、１
台の蒸気タービン５とで構成されている。この複合発電
プラントは、１１− 非再熱単圧型のシステム例である。また、ガスタービン
１，２の排ガス温度は、ガスタービン１の方がガスター
ビン２よりも高い場合を想定している。

ガスタービン１，２は、夫々、大気中がら空気６を吸込
んで圧縮機７にて圧縮し、高圧の空気を燃焼器８へ送る
。一方、燃料９が夫々燃焼器８へ供給され、圧縮機７か
ら供給された高圧の空気によって燃料が燃焼し、高温高
圧のガスとなる。高温高圧のガスはガスタービン１０を
駆動し、さらにガスタービン１０は発電機１１を駆動し
て電気出方を発生する。ガスタービン１０で仕事をした
高温のガスタービン排ガス１２は、夫々、後流の排熱回
収ボイラ３，４へ送られ、その顕熱を蒸気として熱回収
された後、低温の排ガス１３として大気へ放出される。

一方、排熱回収ボイラ３，４へは給水ポンプ１４により
給水１５が供給される。給水１５は２つの排熱回収ボイ
ラ３，４人口で分岐し、夫々の排熱回収ボイラ３，４の
節炭器１６へ送られ、排ガスと熱交１９− 換して加熱され高温水となる。２つの節炭器１６を出た
高温水は、排熱回収ボイラ４の節炭器１６の出口で合流
し、排熱回収ボイラ４の蒸発器１７へ送られる。蒸発器
１７へ送られた高温水は排ガスにより加熱され、飽和蒸
気となって排熱回収ボイラ３の過熱器１８へ送られる。

飽和蒸気は過熱器１８で加熱されて過熱蒸気となり主蒸
気１９として蒸気タービン５へ送られる。

主蒸気１９は蒸気タービン５を駆動した後、復水器２０
へ送られ、一方、蒸気タービン５は発電機２１を駆動し
て電気出力を発生させる。復水器２０へ送られた蒸気は
冷却水によって冷却され凝縮して水になり、給水ポンプ
１４によって再び排熱回収ボイラ３，４へ供給される。

この実施例に係る複合発電プラントを起動する場合は、
給水ポンプ１４をオンにし、両ガスタービン１，２を起
動する。ガスタービンの排ガス１２により節炭器１６で
高温水化され蒸発器１７で蒸気化された蒸気の圧力が所
定値以上になると、蒸発器１７からボイラ３の過熱器１
８に該蒸気が図示しない弁を通して流入し、該過熱器１
８で加熱され主蒸気として蒸気タービン５に供給される
。これにより、蒸気タービン５が回転を始める。

第２図は、本発明の第２実施例に係る複合発電プラント
の構成図である。この複合発電プラントは第１実施例と
同様に、型式の異なる２台のガスタービン１，２と、各
ガスタービン対応に設けられたバンク構成の異なる２台
の排熱回収ボイラ３゜４と、１台の蒸気タービン５とで
構成されており、非、再熱重圧型のシステム例である。

又、第１の実施例と同様にガスタービン１，２の排ガス
温度は、ガスタービン１の方が、ガスタービン２よりも
高い場合を想定している。尚、以下に述べる各実施例に
おいても、全てガスタービン１の方がガスタービン２よ
りも排ガス温度が高い場合を想定している。

第２実施例が第１の実施例と異なる点は、排熱回収ボイ
ラ３にも蒸発器１７が設置され、ボイラ３の節炭器１６
で予熱された給水はボイラ３の蒸発器１７に送られ、ボ
イラ４の節炭器１６から出力された給水はボイラ３の暴
発器１７に送られ、両蒸発器１７で発生した蒸気がボイ
ラ３の過熱器１８に送られる点にある。

つまり、本実施例では、バンク構成の異なる複数の排熱
回収ボイラ３，４で１つのサイクルを構成し、より高温
の排ガスが流入する排熱回収ボイラ３に過熱器を設置す
る点は同一であるが、両方の排熱回収ボイラ３，４に夫
々蒸発器１７を設置した点が第１の実施例と異なってい
る。尚、第１の実施例と第２の実施例のいずれを採用す
るかは、２台のガスタービンの排ガス温度及び排ガス量
の違いにより選定され、これらの条件に最適なシステム
が使用される。

この実施例に係る複合発電プラントを起動する場合は、
好ましくは第１実施例と同様に、給水ポンプ１４を起動
した後に、両ガスタービン１，２を同時に起動する。各
ボイラ３，４における各蒸発器１７での発生蒸気の蒸気
圧が所定圧以上になると蒸気圧力によって開弁する図示
しない弁を通して蒸気が過熱器１８に流入し、ここで加
熱された蒸気−１ζ− が主蒸気として蒸気タービン５に供給され、蒸気タービ
ン５が回転し始める。

ここで、第２の実施例と前述した第１５図の従来例を取
り上げて、蒸気サイクル熱効率の差を説明する。蒸気サ
イクル熱効率を、排熱回収ボイラへの入熱に対する蒸気
タービン出力の比率として定義すると、蒸気サイクル熱
効率Ｋ（％）は下記により示される。

また、検討の条件として、ガスタービンＡの排ガス温度
は６００℃、ガスタービンＢの排ガス温度は５００℃、
排ガス量はいずれのガスタービンＡ。

Ｂも同一とし、排ガスと過熱器出口蒸気の温度差は最小
５０℃とし、主蒸気圧力は５０ａｔｇと仮定する。

第１５図の従来例では、排ガス温度の低いガスタービン
Ｂにより、過熱器出口蒸気温度は制約される為、上記の
仮定条件から過熱器出口蒸気温度は４５０℃となる。又
、第２の実施例では過熱器出口蒸気温度は、ガスタービ
ンＡの排ガス温度によってのみ決まる為、過熱器蒸気温
度は５５０’Ｃとなる。

以上の条件にて、各々の蒸気サイクル熱効率Ｋを試算す
ると、従来例のサイクルに対し、第２の実施例のサイク
ルは、蒸気サイクル熱効率が相対値約２．７％程度向上
する。

次に、本発明の第３の実施例に係る複合発電プラントを
第３図により説明する。

本実施例は、第１．第２実施例が非再熱複圧型のシステ
ム例であるのに対し、非再熱複圧型のシステム例である
。本実施例の複合発電プラントの主機構成は第１．第２
実施例と同一であるが、排熱回収ボイラ３，４のドラム
圧力レベルが異なる点と、蒸気タービン５が混圧型であ
る点が前記実施例と異なる。

本実施例では、排熱回収ボイラ３は、過熱器１８と蒸発
器１７と節炭器１６から構成され、排熱回収ボイラ４は
蒸発器１７と節炭器１６から構成されており、排熱回収
ボイラ４の蒸発器１７のドラム圧力レベルは排熱回収ボ
イラ３の蒸発器１７のドラム圧力レベルよりも高く設定
されている。

排熱回収ボイラ３，４へは、給水ポンプ１４により給水
１５が供給される。給水１５は２つの排熱回収ボイラ３
，４人口で分岐し、排熱回収ボイラ３゜４の夫々の節炭
器１６へ送られる。排熱回収ボイラ４の節炭器１６へ送
られた給水は、排ガスにより加熱され高温水となり、ボ
イラ４の蒸発器１７へ送られ、該蒸発器１７でさらに加
熱されて高圧の飽和蒸気となる。この高圧の飽和蒸気は
排熱回収ボイラ３の過熱器１８へ送られ、加熱されて過
熱蒸気となり、主蒸気１９として蒸気タービン５の高圧
部へ供給される。

一方、排熱回収ボイラ３の節炭器１６へ送られた給水は
、該節炭器１６で高温水となり、ボイラ３の蒸発器１７
へ送られる。このボイラ３の蒸発器１７では比較的低圧
の飽和蒸気が発生し、低圧蒸気２２として蒸気タービン
５の途中の段落へ導入される。

主蒸気１９と低圧蒸気２２は蒸気タービン５を駆動した
後、復水器２０へ送られ、一方、蒸気タービン５は発電
機２１を駆動して電気出力を発生させる。

この実施例によっても前述した実施例と同様の効果があ
る。尚、以下、種々の実施例を説明するが、いずれもそ
の効果は第１．第２実施例と同様である。

第４図は、本発明の第４実施例に係る複合発電プラント
の構成図である。

本実施例は、第３実施例と同様に、非再熱複圧型のシス
テム例であるが、過熱器が２つの排熱回収ボイラ３，４
の夫々に設置されている点が異なる。排熱回収ボイラ３
は、２次過熱器２３と蒸発器１７と節炭器１６から構成
され、排熱回収ボイラ４は１次過熱器２４と蒸発器１７
と節炭器１６から構成され、ボイラ４の蒸発器１７で発
生した蒸気は先ずボイラ４の過熱器２４で加熱され、次
にボイラ３の過熱器２３で加熱されて主蒸気１９になる
。尚、排熱回収ボイラ４の蒸発器１７のドラム圧力レベ
ルは排熱回収ボイラ３の蒸発器１７のドラム圧力レベル
よりも高く設定される。

第５図は、本発明の第５実施例に係る複合発電プラント
の構成図である。

本実施例は、第３図に示した第３実施例に低圧過熱器２
５をボイラ３に追加設置したものである。

蒸気タービン５の混圧部での、蒸気タービン内の蒸気温
度と、混圧する飽和蒸気の温度との差が大きくて混圧で
きない場合（混圧部の圧力が高い場合）は、混圧する蒸
気を低圧過熱器２５で過熱することにより、混圧が可能
となる。

第６図は、本発明の第６実施例に係る複合発電プラント
の構成図である。本実施例は第４図に示した第４実施例
に第５実施例と同様の低圧過熱器２５を追加設置したも
のである。

第７図は、本発明の第７実施例に係る複合発電プラン１
〜の構成図である。

本実施例は、第３実施例から第６実施例と同様に、非再
熱複圧型のシステム例であるが、ボイラ３に蒸発器と節
炭器が１つずつ追加設置されている点が異なる。つまり
、排熱回収ボイラ３は、過熱器１８と、第１蒸発器１７
−１と、第１節炭器１６−１と、第２蒸発器１７−２と
、第２節炭器１６−２から構成され、排熱回収ボイラ４
は蒸発器１７と節炭器１６から構成される。

第８図は、本発明の第８実施例に係る複合発電プラント
の構成図である。

第１．第２実施例が非再熱複圧型のシステム例であり、
第３実施例から第９実施例が非再熱複圧型のシステム例
であるのに対し、本実施例は再熱複圧型のシステム例で
ある。上記各実施例と大きく異なる点としては、排熱回
収ボイラ３に再熱器が設置され、また蒸気タービン５が
再熱型になっている点があげられる。

本実施例では、排熱回収ボイラ３は、過熱器１８と、再
熱器２７と、蒸発器１７と、節炭器１６から構成され゛
、排熱回収ボイラ４は、蒸１器１７と節炭器１６から構
成される。

排熱回収ボイラ３，４へは給水ポンプ１４により給水１
５が供給される。給水１５は２つの排熱回収ボイラ３，
４人口で分岐しｙ各排熱回収ボイラ３゜４の夫々の節炭
器１６へ送られる。排熱回収ボイラ４の節炭器１６入送
られた給水は、ガスタービン２の排ガスにより加熱され
て高温水となり、ボイラ４の蒸発器１７へ送られ、該蒸
発器１７で加熱されて高圧の飽和蒸気となる。この高圧
の飽和蒸気は排熱回収ボイラ３の過熱器１８へ送られ、
加熱されて過熱蒸気となり、主蒸気１９として蒸気ター
ビン５の高圧タービン２９へ供給される。主蒸気１９は
高圧タービン２９を駆動した後□、比較的低温低圧の低
温再熱蒸気となり、＃１回収ボイラ３の蒸発器１７出口
へ送られる。一方、排熱回収ボイラ３の節炭器１６へ送
られた給水は、節炭器１６で高温水となり、ボイラ３の
蒸発器１７へ送られる。この蒸発器１７の圧力レベルは
低温再熱蒸気の圧力レベルと連携して設定されており、
該蒸発器１７の発生蒸気と低温再熱蒸気２６が合流して
、再熱器２７へ送られる。再熱器２７′で過熱された蒸
気は高温再熱蒸気２８となり、蒸気タービン５の低圧タ
ービン３０へ供給される。

第９図は、本発明の第９実施例に係る複合発電プラント
の構成図である。本実施例は、第８実施例と同様に、再
熱複圧型のシステム例であるが、排熱回収ボイラ３の過
熱器を２欣過熱器２３とし、排熱回収ボイラ４に１次過
熱器２４を追加設置している点が異なる。

第１０図は、本発明の第１０実施例に係る複合発電プラ
ントの構成図である。本実施例は、第８実施例と同様に
、再熱複圧型のシステム例であるが、排熱回収ボイラ４
に低圧過熱器２５を追加設置し、排熱回収ボイラ３の蒸
発器１７で発生した飽和蒸気をこの低圧過熱器２５で加
熱した後、低温再熱蒸気２６と合流させている点が異な
る。

第１１図は、本発明の第１１実施例に係る複合発電プラ
ントの構成図である。本実施例は、第８実施例と同様に
、再熱複圧型のシステム例であるが、排熱回収ボイラ３
，４の蒸発器１７の圧力レベルを逆にしており、排熱回
収ボイラ３に高圧の蒸発器を、排熱回収ボイラ４に低圧
の蒸発器を設置している。

第１２図は、本発明の第１２実施例に係る複合発電プラ
ントの構成図である。本実施例は、第１１実施例の排熱
回収ボイラ４に低圧蒸発器２５を追加したものである。

第１３図は、本発明の第１３実施例に係る複合発電プラ
ントの構成図である。本実施例は第１〜第１２−　？３の実施例と異なり、再熱三重圧のシステム例である。上
記各実施例と大きく異なる点は、３種類の圧力レベルの
蒸発器を有する点にある。

第１４図は、本発明の第１４実施例に係る複合発電プラ
ントの構成図である。本実施例は、第１３実施例と同様
に、再熱三重圧のシステム例であり、第１３実施例とは
、各排熱回収ボイラ内のバンク構成が異なる。

以上の各実施例によれば、排気ガス条件の異なるガスタ
ービンが混在する場合でも、効率的に熱回収のできるシ
ステムを安価に構築することが可能となる。

尚、２台の型式の異なるガスタービンを熱源とする実施
例について説明したが、本発明は２台に限定されるもの
ではなく、任意の複数台のガスタービンにも適用できる
ものであり、また熱源はガスタービンに限るものでなく
例えばディーゼルエンジンの様な熱機関でもよいことは
いうまでもない。

〔発明の効果〕

本発明によれば、蒸気タービンへ供給する蒸気の温度を
低温の排ガスに制限されることなく高温の排ガスに合わ
せて選定し、蒸気温度を高くできるので、プラント熱効
率の向上を図ることができる。

また、本発明によれば型式の異なるガスタービンを使用
する複合発電プラントにおいても、蒸気サイクルの熱効
率が排ガス温度の低いガスタービンによって低下するこ
とがないので、異種のガスタービンの組合せによりプラ
ントの出力選定の範囲を拡大することができる。

【図面の簡単な説明】

第１図、第２図、第３図、第４図、第５図、第６図、第
７図、第８図、第９図、第１Ｏ図、第１１図。第１２図、第１３図、第１４図は夫々本発明の第１．第
２、第３．第４．第５．第６．第７．第８．第９゜第１
０．第１１．第１２．第１３．第１４実施例に係る複合
発電プラントの構成図、第１５図は従来の複合発電プラ
ントの構成図である。１．２・・・ガスタービン、３，４・・・排熱回収ボイ
ラ、５・・・蒸気タービン、６・・・空気、７・・・圧
縮器、８・・・燃焼器、９・・・燃料、１０・・・ガス
タービン部、１１．２１・・・発電機、１２．１３・・
・排ガス、１４・・給水ポンプ、１５・・・給水、１６
・・・節炭器、１７・・・蒸発器、１８，２３，２４．
２５・・・過熱器、１９・・・主蒸気、２０・・・復水
器、２７・・・再熱器、２９・・・高圧タービン。

Claims

【特許請求の範囲】１、複数の排熱条件の異なる熱源と、各熱源対応に設け
たバンク構成の異なる複数の排熱回収ボイラと、各排熱
回収ボイラにて発生された蒸気で駆動される１台の蒸気
タービンとを備える複合発電プラントであって、前記複
数の排熱回収ボイラで１つのサイクルを構成すると共に
、最も高温の排熱が流入する排熱回収ボイラの最上流部
に、前記蒸気タービンに供給する蒸気を加熱する過熱器
を設けたことを特徴とする複合発電プラント。２、複数の排熱条件の異なるガスタービンと、各ガスタ
ービン対応に設けたバンク構成の異なる排熱回収ボイラ
と、各排熱回収ボイラにて発生された蒸気で駆動される
１台の蒸気タービンとを備える複合発電プラントであっ
て、低温側のガスタービンの排熱を回収する排熱回収ボ
イラで発生した蒸気を、最も高温側のガスタービンの排
熱を回収する排熱回収ボイラの最上流部に設けた過熱器
で加熱しこれを蒸気タービン駆動用蒸気とする構成にし
たことを特徴とする複合発電プラント。３、複数の排熱条件の異なるガスタービンと、各ガスタ
ービン対応に設けた複数の排熱回収ボイラと、各排熱回
収ボイラにて発生された蒸気で駆動される１台の蒸気タ
ービンとを備える複合発電プラントであって、各排熱回
収ボイラで発生された蒸気を合流し最も高温の排熱が流
入する排熱回収ボイラの最上流部に設けた過熱器で加熱
した後に蒸気タービンに供給する構成としたことを特徴
とする複合発電プラント。４、複数の排熱条件の異なるガスタービンと、各ガスタ
ービン対応に設けた複数の排熱回収ボイラと、各排熱回
収ボイラにて発生された蒸気で駆動される１台の蒸気タ
ービンとを備える複合発電プラントであって、各排熱回
収ボイラで予熱された給水を合流し低温側の排熱回収ボ
イラにて蒸気にし、この蒸気を最も高温側の排熱回収ボ
イラに設けた過熱器で加熱し蒸気タービン駆動用蒸気と
する構成にしたことを特徴とする複合発電プラント。５、複数の排熱条件の異なるガスタービンと、各ガスタ
ービン対応に設けたバンク構成の異なる複数の排熱回収
ボイラと、各排熱回収ボイラにて発生された蒸気で駆動
される１台の蒸気タービンとを備える複合発電プラント
であって、蒸発器と過熱器を夫々別の排熱回収ボイラに
設け、前記蒸発器で発生された蒸気を前記過熱器で過熱
し蒸気タービン駆動用蒸気とする構成にしたことを特徴
とする複合発電プラント。６、複数の排熱条件の異なるガスタービンと、各ガスタ
ービン対応に設けた排熱回収ボイラと、各排熱回収ボイ
ラにて発生された蒸気で駆動される１台の複圧型蒸気タ
ービンとを備える複合発電プラントであって、最も高温
の排熱回収ボイラの最上流部に設けた過熱器で過熱した
蒸気を主蒸気として前記蒸気タービンの高圧部に流入さ
せる構成としたことを特徴とする複合発電プラント。７、複数の排熱条件の異なるガスタービンと、各ガスタ
ービン対応に設けた排熱回収ボイラと、各排熱回収ボイ
ラにて発生された蒸気で駆動される１台の複圧型蒸気タ
ービンとを備える複合発電プラントであって、前記複数
の排熱回収ボイラで１つのサイクルを構成すると共に、
該サイクル中に圧力レベルの異なる蒸発器を設けたこと
を特徴とする複合発電プラント。８、複数の排熱条件の異なるガスタービンと、各ガスタ
ービン対応に設けた排熱回収ボイラと、各排熱回収ボイ
ラにて発生された蒸気で駆動される１台の再熱型蒸気タ
ービンとを備える複合発電プラントであって、前記複数
の排熱回収ボイラで１つのサイクルを構成し最も高温の
排熱回収ボイラの最上流部に設けた過熱器で加熱した蒸
気を主蒸気として再熱型蒸気タービンの高圧タービンに
供給する構成にすると共に、該高圧タービンから排出さ
れた蒸気を再熱する再熱器をいずれかの排熱回収ボイラ
に設けたことを特徴とする複合発電プラント。９、複数の排熱条件の異なるガスタービンと、各ガスタ
ービン対応に設けた排熱回収ボイラと、各排熱回収ボイ
ラにて発生された蒸気で駆動される１台の再熱複圧型蒸
気タービンとを備える複合発電プラントであって、前記
複数の排熱回収ボイラで１つのサイクルを構成し最も高
温の排熱回収ボイラの最上流部に設けた過熱器で加熱し
た蒸気を主蒸気として再熱複圧型蒸気タービンの高圧タ
ービンに供給する構成にすると共に、該高圧タービンか
ら排出された蒸気を再熱する再熱器をいずれかの排熱回
収ボイラに設け、前記サイクル中に圧力レベルの異なる
蒸発器を設けたことを特徴とする複合発電プラント。１０、複数の排熱条件の異なるガスタービンと、各ガス
タービン対応に設けたバンク構成の異なる排熱回収ボイ
ラと、各排熱回収ボイラにて発生された蒸気で駆動され
る１台の蒸気タービンとを備える複合発電プラントであ
って、前記複数の排熱回収ボイラで１つのサイクルを構
成したことを特徴とする複合発電プラント。１１、請求項２乃至請求項１０のいずれかに記載の複合
発電プラントであって、いずれかのガスタービンの代わ
りにディーゼル機関を使用することを特徴とする複合発
電プラント。