JPH0352421B2 - - Google Patents
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- JPH0352421B2 JPH0352421B2 JP4211382A JP4211382A JPH0352421B2 JP H0352421 B2 JPH0352421 B2 JP H0352421B2 JP 4211382 A JP4211382 A JP 4211382A JP 4211382 A JP4211382 A JP 4211382A JP H0352421 B2 JPH0352421 B2 JP H0352421B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- concrete
- reinforced concrete
- amount
- weight
- blast furnace
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
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- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
Description
本発明は、鉄筋コンクリートの製法、詳しくは
塩化物等、鉄筋腐食の面で有害な物質を含有せざ
るを得ないコンクリート材料を用いる鉄筋コンク
リートの製法に関する。 なお、本発明でいう鉄筋コンクリートとは、鉄
筋を使用するコンクリート工事や各種の鉄筋コン
クリート製品を意味する。 従来、コンクリート材料として、骨材の枯渇に
より海砂を使用したり、コンクリートの初期強度
発現を促進させるためにCaCl2やFeCl3などを添
加したりなどして、鉄筋腐食の面で有害な塩化物
等を含有したコンクリート材料を用いて、工事や
鉄筋コンクリート製品を製造することが多くなつ
てきている。 しかしながら、このような鉄筋腐食の面で有害
な塩化物等を含有したコンクリート材料を用いる
ことは、コンクリート工事や鉄筋コンクリート製
品の長期安定性などの面から、極力抑えることが
要求されている。 一方、鉄筋の腐食を防止する方法として、亜硝
酸塩を有効成分とする防錆剤を添加することが提
案されている（例えば、特開昭54−50526号公
報）。 しかしながら、亜硝酸塩を有効成分とする防錆
剤を使用する方法では、強度が低下したり、十分
な防錆効果が得られないなどの課題があつた。 本発明者らは、鉄筋腐食の面で有害な塩化物等
を含有したコンクリート材料を用いた鉄筋コンク
リートの製法において、鉄筋の防錆効果を高める
ために種々検討した結果、コンクリート材料の結
合材として、特定の材料を使用し、しかも、その
硬化物中のCa（OH）2生成量が少なくするものを
使用すれば、前述の課題が解決できる知見を得て
本発明を完成するに至つた。 即ち、本発明は、鉄筋腐食の面で有害な物質を
含有する、結合材以外のコンクリート材料と、結
合材とを混合した鉄筋コンクリートの製法におい
て、結合材としてポルトランドセメントとポゾラ
ン物質、又は高炉水砕スラグ粉末とアルカリ性化
合物からなり、鉄筋コンクリート硬化後のCa
（OH）2生成量が、硬化物中のモルタル分に対し
て、2.0重量％以下となるようなCaO含有物を用
いることを特徴とする鉄筋コンクリートの製法で
ある。 以下、詳しく本発明について説明する。 コンクリート材料としては、通常、普通ポルト
ランドセメントなどに代表される結合材、細骨材
（砂）、粗骨材（砂利）、AE剤や減水剤などの混和
剤、及び水等が使用される。 また、鉄筋腐食の面で有害な物質としては、海
水、海砂、及び一部の混和剤に含有されている塩
素イオン等をいう。 本発明に係る結合材とは、ポルトランドセメン
トとポゾラン物質、又は高炉水枠スラグ粉末とア
ルカリ性化合物のCaO含有物であり、コンクリー
ト硬化後のCa（OH）2生成量が、該硬化物中のモ
ルタル分の2.0重量％以下となるCaO含有物であ
る。 このうち、特に、高炉水砕スラグ粉末とアルカ
リ性化合物は、硬化後Ca（OH）2が生成しないの
で好ましい。 ここで、ポゾラン物質とは、ポゾラン反応を引
き起こすもので、具体的には、活性シリカやフラ
イアツシユなどが挙げられる。 高炉水砕スラグとは、銑鉄製造の際、高炉で発
生する、鉄鉱石中の不純物を主成分とするもの
で、水で急冷して得られるものである。 高炉水砕スラグの粉末度は、ブレーン比表面積
で3000cm2／ｇ以上が好ましく、そのガラス化率は
90％以上、塩基度（CaO＋MgO＋Al2O3）／
SiO2は1.5以上が好ましい。 アルカリ性化合物とは、高炉水砕スラグ粉末の
水和活性を高め、速やかに所要強度を発現させる
ために必要なものである。 アルカリ性化合物としては、アルカリ金属の水
酸化物、炭酸塩、及び炭酸水素塩等であり、防錆
効果、強度増進、さらには、入手の容易さを考慮
して、水酸化ナトリウム単独又は水酸化ナトリウ
ムと炭酸ナトリウムの併用が特に好ましい。 本発明では、硬化後のCa（OH）2生成量を極力
抑止し、炭酸作用によつて中性化されにくく、そ
のために、塩素イオンの浸透を抑え、かつ、それ
が拡散しないような能力のある鉄筋コンクリート
を製造し、それによつて、鉄筋の防錆効果の大な
る鉄筋コンクリートとすることを基本としている
ものである。 アルカリ性化合物として、水酸化ナトリウム単
独又は水酸化ナトリウムと炭酸ナトリウムの併用
が特に好ましい理由は、水酸化ナトリウムを添加
すれば、炭酸ガスと反応しても炭酸ナトリウムと
なつてアルカリ性を保つため、鉄筋コンクリート
のPHにはほとんど影響しないためと考えられる。 アルカリ性化合物の使用量は、少なすぎてはそ
の効果は少なく、多すぎると水和反応に悪影響を
およぼす恐れがある。そのため、高炉水砕スラグ
粉末100重量部に対して、0.5〜15重量部が好まし
く、８〜12重量部がより好ましい。 本発明において使用する結合材として、ポルト
ランドセメントとポゾラン物質、又は高炉水砕ス
ラグ粉末とアルカリ性化合物から、鉄筋コンクリ
ート硬化後のCa（OH）2生成量が、硬化物中のモ
ルタル分に対して、2.0重量％以下となるような
CaO含有物を用いた理由は次の通りと考えられ
る。 即ち、Ca（OH）2は、空気中の炭酸がスと反応
してCaCO3となり、コンクリート中のPHを低下
させ、海砂や海水中の塩素イオンと反応して可溶
性塩を生じ、塩素イオンの浸透を促進させるなど
鉄筋の腐食に対し抵抗力がなくなるからである。 本発明において、そのCa（OH）2生成量が、コ
ンクリート硬化物中のモルタル分の2.0重量％以
下となる結合材を使用するものであり、1.0重量
％以下となる結合材を使用することが好ましい。 Ca（OH）2の定量は、コンクリート中のモルタ
ル部分を取り出し、これをドライアイス−メタノ
ール雰囲気による凍結乾操（Ｄ−dry）した後、
示差走査熱量計で測定して求めることができる。 本発明法で、さらに、一般のセメント減水剤を
使用することは、低水・セメント比のコンクリー
トが得られ、より緻密なコンクリート硬化物が得
られ、外部からの有害成分侵入の面で一層効果が
ある。 特に、分子内にスルホン基を有する化合物、オ
キシ有機酸塩、及び糖類等の一種又は二種以上を
使用することは好ましい。 また、AE剤、消泡剤、防水剤、防凍剤、耐酸
剤、及び防錆剤等の混和剤を併用することも差し
支えない。 本発明法によれば、海砂、海石、及び海水を用
いた鉄筋コンクリートの製造が容易にできること
が最も秀れた効果であり、遠心コンクリート製
品、ボツクスカルバート、護岸ブロツク、テトラ
ポツト、矢板、アーム柵渠、柵渠、Ｕ字溝、汚水
桝、及び桝ブロツク等の製造や現場工事に使用可
能である。また、無筋コンクリートにも同様に応
用することができる。 以下、実施例をあげてさらに詳しく説明する。 実施例 １ 水・セメント比70％、単位セメント量280Kg／
m3、スランプ８〜10cmのコンクリート配合を用
い、結合材として、CaO64.2％の普通ポルトラン
ドセメントのみを使用したもの（配合物Ｉ）、粉
末度5000cm2／ｇでCaO41.5％の高炉水砕スラグ
100重量部、水酸化ナトリウム（NaOH）５重量
部、及び炭酸ナトリウム（Na2CO3）2.5重量部か
らなる混合物を使用し、この結合材に、さらに、
グルコン酸ナトリウム0.1重量部を配合したもの
（配合物）を用い、また、骨材として川砂と最
大骨材寸法15mmの砕石を、練り混ぜ水として水道
水又は人工海水を使用して鉄筋コンクリート供試
体を作成した。 人工海水は、一級試薬のNaClを24.5ｇ、
MgCl2・H2Oを111ｇ、NaSO4を41ｇ、CaCl2を
12ｇ、及びKClを７ｇ、約９の蒸留水に順次溶
かし、その後、全量を水で10とした。 混練するときは、これを水で３倍に希釈して使
用した。 作成した鉄筋コンクリート供試体を用いて、日
本工業規格（案）“塩分を含んだコンクリート中
における補強用棒鋼の促進腐食試験方法”に準じ
て鉄筋の腐食試験を行なつた。 鋼材は、JIS Ｇ 3108及びJIS Ｇ 3121に規定
する、直径13mm長さ150mmのみがき棒鋼SGD−３
を、表面研磨し、アセトンで脱脂したものを用い
た。 まず、第１図に示すような型枠を組み、これに
前述のコンクリートを打込んで翌日にその硬化体
の上面をモルタルでキヤツピングし、さらにコン
クリート打込み後２日目に硬化体の上下面を置き
換えてスペーサーを外し、同様にモルタルでキヤ
ツピングし、材令７日まで20℃で封かん養生して
鉄筋コンクリート供試体を作成した。 このようにして得られた鉄筋コンクリート供試
体を、乾湿繰返し方法とオートクレーブ方法とに
より促進試験を行なつた後、供試体中の鋼材が載
荷方向に並ぶようにして割裂載荷を行い、鋼材を
とり出し直ちに発錆面積を測定した。 発錆面積の測定は、鋼材の長さ方向の中心から
５cmづつ計10cmの部分の鋼材、透明なシートをあ
て、鋼材上の明らかに発錆している部分を忠実に
写しとり発錆面積とした。その後、写しとつた部
分の面積の総合計を用いて、下式により発錆面積
率を求めた。 なお、単色で均一な薄い錆は発錆部分としなか
つた。 発錆面積率（％）＝発錆面積／測定面積×100 ここで、乾湿繰返し方法とは、60〜70℃、90％
RH以上の湿潤期間３日間、10〜15℃、70％RH
以下の乾燥期間４日間を１サイクルとして、20サ
イクル行つたものである。 また、オートクレーブ方法とは、１時間に約80
℃以下の速度で180℃まで昇温し、この温度で８
時間保持した後、上昇時よりもゆるやかな速度で
室温まで降下させたものである。 材令７日まで20℃で封かん養生した直後のコン
クリート硬化物中に生成しているCa（OH）2量を
示差走査熱量計で定量した。 鋼材を用いない供試体については、発錆面積測
定時の圧縮強度をｎ＝４で測定した。結果の平均
値を第１表に示す。
塩化物等、鉄筋腐食の面で有害な物質を含有せざ
るを得ないコンクリート材料を用いる鉄筋コンク
リートの製法に関する。 なお、本発明でいう鉄筋コンクリートとは、鉄
筋を使用するコンクリート工事や各種の鉄筋コン
クリート製品を意味する。 従来、コンクリート材料として、骨材の枯渇に
より海砂を使用したり、コンクリートの初期強度
発現を促進させるためにCaCl2やFeCl3などを添
加したりなどして、鉄筋腐食の面で有害な塩化物
等を含有したコンクリート材料を用いて、工事や
鉄筋コンクリート製品を製造することが多くなつ
てきている。 しかしながら、このような鉄筋腐食の面で有害
な塩化物等を含有したコンクリート材料を用いる
ことは、コンクリート工事や鉄筋コンクリート製
品の長期安定性などの面から、極力抑えることが
要求されている。 一方、鉄筋の腐食を防止する方法として、亜硝
酸塩を有効成分とする防錆剤を添加することが提
案されている（例えば、特開昭54−50526号公
報）。 しかしながら、亜硝酸塩を有効成分とする防錆
剤を使用する方法では、強度が低下したり、十分
な防錆効果が得られないなどの課題があつた。 本発明者らは、鉄筋腐食の面で有害な塩化物等
を含有したコンクリート材料を用いた鉄筋コンク
リートの製法において、鉄筋の防錆効果を高める
ために種々検討した結果、コンクリート材料の結
合材として、特定の材料を使用し、しかも、その
硬化物中のCa（OH）2生成量が少なくするものを
使用すれば、前述の課題が解決できる知見を得て
本発明を完成するに至つた。 即ち、本発明は、鉄筋腐食の面で有害な物質を
含有する、結合材以外のコンクリート材料と、結
合材とを混合した鉄筋コンクリートの製法におい
て、結合材としてポルトランドセメントとポゾラ
ン物質、又は高炉水砕スラグ粉末とアルカリ性化
合物からなり、鉄筋コンクリート硬化後のCa
（OH）2生成量が、硬化物中のモルタル分に対し
て、2.0重量％以下となるようなCaO含有物を用
いることを特徴とする鉄筋コンクリートの製法で
ある。 以下、詳しく本発明について説明する。 コンクリート材料としては、通常、普通ポルト
ランドセメントなどに代表される結合材、細骨材
（砂）、粗骨材（砂利）、AE剤や減水剤などの混和
剤、及び水等が使用される。 また、鉄筋腐食の面で有害な物質としては、海
水、海砂、及び一部の混和剤に含有されている塩
素イオン等をいう。 本発明に係る結合材とは、ポルトランドセメン
トとポゾラン物質、又は高炉水枠スラグ粉末とア
ルカリ性化合物のCaO含有物であり、コンクリー
ト硬化後のCa（OH）2生成量が、該硬化物中のモ
ルタル分の2.0重量％以下となるCaO含有物であ
る。 このうち、特に、高炉水砕スラグ粉末とアルカ
リ性化合物は、硬化後Ca（OH）2が生成しないの
で好ましい。 ここで、ポゾラン物質とは、ポゾラン反応を引
き起こすもので、具体的には、活性シリカやフラ
イアツシユなどが挙げられる。 高炉水砕スラグとは、銑鉄製造の際、高炉で発
生する、鉄鉱石中の不純物を主成分とするもの
で、水で急冷して得られるものである。 高炉水砕スラグの粉末度は、ブレーン比表面積
で3000cm2／ｇ以上が好ましく、そのガラス化率は
90％以上、塩基度（CaO＋MgO＋Al2O3）／
SiO2は1.5以上が好ましい。 アルカリ性化合物とは、高炉水砕スラグ粉末の
水和活性を高め、速やかに所要強度を発現させる
ために必要なものである。 アルカリ性化合物としては、アルカリ金属の水
酸化物、炭酸塩、及び炭酸水素塩等であり、防錆
効果、強度増進、さらには、入手の容易さを考慮
して、水酸化ナトリウム単独又は水酸化ナトリウ
ムと炭酸ナトリウムの併用が特に好ましい。 本発明では、硬化後のCa（OH）2生成量を極力
抑止し、炭酸作用によつて中性化されにくく、そ
のために、塩素イオンの浸透を抑え、かつ、それ
が拡散しないような能力のある鉄筋コンクリート
を製造し、それによつて、鉄筋の防錆効果の大な
る鉄筋コンクリートとすることを基本としている
ものである。 アルカリ性化合物として、水酸化ナトリウム単
独又は水酸化ナトリウムと炭酸ナトリウムの併用
が特に好ましい理由は、水酸化ナトリウムを添加
すれば、炭酸ガスと反応しても炭酸ナトリウムと
なつてアルカリ性を保つため、鉄筋コンクリート
のPHにはほとんど影響しないためと考えられる。 アルカリ性化合物の使用量は、少なすぎてはそ
の効果は少なく、多すぎると水和反応に悪影響を
およぼす恐れがある。そのため、高炉水砕スラグ
粉末100重量部に対して、0.5〜15重量部が好まし
く、８〜12重量部がより好ましい。 本発明において使用する結合材として、ポルト
ランドセメントとポゾラン物質、又は高炉水砕ス
ラグ粉末とアルカリ性化合物から、鉄筋コンクリ
ート硬化後のCa（OH）2生成量が、硬化物中のモ
ルタル分に対して、2.0重量％以下となるような
CaO含有物を用いた理由は次の通りと考えられ
る。 即ち、Ca（OH）2は、空気中の炭酸がスと反応
してCaCO3となり、コンクリート中のPHを低下
させ、海砂や海水中の塩素イオンと反応して可溶
性塩を生じ、塩素イオンの浸透を促進させるなど
鉄筋の腐食に対し抵抗力がなくなるからである。 本発明において、そのCa（OH）2生成量が、コ
ンクリート硬化物中のモルタル分の2.0重量％以
下となる結合材を使用するものであり、1.0重量
％以下となる結合材を使用することが好ましい。 Ca（OH）2の定量は、コンクリート中のモルタ
ル部分を取り出し、これをドライアイス−メタノ
ール雰囲気による凍結乾操（Ｄ−dry）した後、
示差走査熱量計で測定して求めることができる。 本発明法で、さらに、一般のセメント減水剤を
使用することは、低水・セメント比のコンクリー
トが得られ、より緻密なコンクリート硬化物が得
られ、外部からの有害成分侵入の面で一層効果が
ある。 特に、分子内にスルホン基を有する化合物、オ
キシ有機酸塩、及び糖類等の一種又は二種以上を
使用することは好ましい。 また、AE剤、消泡剤、防水剤、防凍剤、耐酸
剤、及び防錆剤等の混和剤を併用することも差し
支えない。 本発明法によれば、海砂、海石、及び海水を用
いた鉄筋コンクリートの製造が容易にできること
が最も秀れた効果であり、遠心コンクリート製
品、ボツクスカルバート、護岸ブロツク、テトラ
ポツト、矢板、アーム柵渠、柵渠、Ｕ字溝、汚水
桝、及び桝ブロツク等の製造や現場工事に使用可
能である。また、無筋コンクリートにも同様に応
用することができる。 以下、実施例をあげてさらに詳しく説明する。 実施例 １ 水・セメント比70％、単位セメント量280Kg／
m3、スランプ８〜10cmのコンクリート配合を用
い、結合材として、CaO64.2％の普通ポルトラン
ドセメントのみを使用したもの（配合物Ｉ）、粉
末度5000cm2／ｇでCaO41.5％の高炉水砕スラグ
100重量部、水酸化ナトリウム（NaOH）５重量
部、及び炭酸ナトリウム（Na2CO3）2.5重量部か
らなる混合物を使用し、この結合材に、さらに、
グルコン酸ナトリウム0.1重量部を配合したもの
（配合物）を用い、また、骨材として川砂と最
大骨材寸法15mmの砕石を、練り混ぜ水として水道
水又は人工海水を使用して鉄筋コンクリート供試
体を作成した。 人工海水は、一級試薬のNaClを24.5ｇ、
MgCl2・H2Oを111ｇ、NaSO4を41ｇ、CaCl2を
12ｇ、及びKClを７ｇ、約９の蒸留水に順次溶
かし、その後、全量を水で10とした。 混練するときは、これを水で３倍に希釈して使
用した。 作成した鉄筋コンクリート供試体を用いて、日
本工業規格（案）“塩分を含んだコンクリート中
における補強用棒鋼の促進腐食試験方法”に準じ
て鉄筋の腐食試験を行なつた。 鋼材は、JIS Ｇ 3108及びJIS Ｇ 3121に規定
する、直径13mm長さ150mmのみがき棒鋼SGD−３
を、表面研磨し、アセトンで脱脂したものを用い
た。 まず、第１図に示すような型枠を組み、これに
前述のコンクリートを打込んで翌日にその硬化体
の上面をモルタルでキヤツピングし、さらにコン
クリート打込み後２日目に硬化体の上下面を置き
換えてスペーサーを外し、同様にモルタルでキヤ
ツピングし、材令７日まで20℃で封かん養生して
鉄筋コンクリート供試体を作成した。 このようにして得られた鉄筋コンクリート供試
体を、乾湿繰返し方法とオートクレーブ方法とに
より促進試験を行なつた後、供試体中の鋼材が載
荷方向に並ぶようにして割裂載荷を行い、鋼材を
とり出し直ちに発錆面積を測定した。 発錆面積の測定は、鋼材の長さ方向の中心から
５cmづつ計10cmの部分の鋼材、透明なシートをあ
て、鋼材上の明らかに発錆している部分を忠実に
写しとり発錆面積とした。その後、写しとつた部
分の面積の総合計を用いて、下式により発錆面積
率を求めた。 なお、単色で均一な薄い錆は発錆部分としなか
つた。 発錆面積率（％）＝発錆面積／測定面積×100 ここで、乾湿繰返し方法とは、60〜70℃、90％
RH以上の湿潤期間３日間、10〜15℃、70％RH
以下の乾燥期間４日間を１サイクルとして、20サ
イクル行つたものである。 また、オートクレーブ方法とは、１時間に約80
℃以下の速度で180℃まで昇温し、この温度で８
時間保持した後、上昇時よりもゆるやかな速度で
室温まで降下させたものである。 材令７日まで20℃で封かん養生した直後のコン
クリート硬化物中に生成しているCa（OH）2量を
示差走査熱量計で定量した。 鋼材を用いない供試体については、発錆面積測
定時の圧縮強度をｎ＝４で測定した。結果の平均
値を第１表に示す。
【表】
【表】
第１表から明らかな通り、実験No.１−５と実験
No.１−６の実施例は、人工海水でコンクリートを
作製しても、全く鉄筋を腐食させないことが示さ
れ、従つて、海砂を使用しても、また、海水にさ
らされる環境でも鉄筋の腐食は進行しないことは
明らかである。 実施例 ２ 第２表に示す結合材を用い、実施例１と同様の
方法で鉄筋コンクリート供試体を作成し、オート
クレーブで促進試験を行つた。混練水は人工海水
を用いた。各硬化物中のCa（OH）2生成量と鉄筋
の発錆面積率とを第２表に併記する。
No.１−６の実施例は、人工海水でコンクリートを
作製しても、全く鉄筋を腐食させないことが示さ
れ、従つて、海砂を使用しても、また、海水にさ
らされる環境でも鉄筋の腐食は進行しないことは
明らかである。 実施例 ２ 第２表に示す結合材を用い、実施例１と同様の
方法で鉄筋コンクリート供試体を作成し、オート
クレーブで促進試験を行つた。混練水は人工海水
を用いた。各硬化物中のCa（OH）2生成量と鉄筋
の発錆面積率とを第２表に併記する。
【表】
【表】
参考例
Ca（OH）2の量と発錆状態の関係を検討するた
め、高炉水砕スラグ100重量部、NaOH5重量部、
及びNa2CO32.5重量部を用い、また、普通ポルト
ランドセメントを用い、混練水は人工海水とし、
さらに、Ca（OH）2を添加して、実施例１と同様
に行い、鉄筋コンクリート供試体を作成し、オー
トクレーブ方法で促進試験を行つた。 Ca（OH）2添加量と発錆面積率と関係を第２図
に示す。 第２図から明らかなように、高炉水砕スラグを
使用した系の水和硬化後のCa（OH）2生成量は少
なく、Ca（OH）2を１％添加しても発錆面積率が
０であり、５％添加しても小さいものであつた。
め、高炉水砕スラグ100重量部、NaOH5重量部、
及びNa2CO32.5重量部を用い、また、普通ポルト
ランドセメントを用い、混練水は人工海水とし、
さらに、Ca（OH）2を添加して、実施例１と同様
に行い、鉄筋コンクリート供試体を作成し、オー
トクレーブ方法で促進試験を行つた。 Ca（OH）2添加量と発錆面積率と関係を第２図
に示す。 第２図から明らかなように、高炉水砕スラグを
使用した系の水和硬化後のCa（OH）2生成量は少
なく、Ca（OH）2を１％添加しても発錆面積率が
０であり、５％添加しても小さいものであつた。
第１図は、鉄筋コンクリート供試体を製造する
際に用いた型枠であり、Ａは断面図、Ｂは平面図
である。第２図はCa（OH）2の添加量と発錆面積
率との関係を示す図である。
際に用いた型枠であり、Ａは断面図、Ｂは平面図
である。第２図はCa（OH）2の添加量と発錆面積
率との関係を示す図である。
Claims (1)
- １ 鉄筋腐食の面で有害な物質を含有する、結合
材以外のコンクリート材料と、結合材とを混合し
た鉄筋コンクリートの製法において、結合材とし
てポルトランドセメントとポゾラン物質、又は高
炉水砕スラグ粉末とアルカリ性化合物からなり、
鉄筋コンクリート硬化後のCa（OH）2生成量が、
硬化物中のモルタル分に対して、2.0重量％以下
となるようなCaO含有物を用いることを特徴とす
る鉄筋コンクリートの製法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4211382A JPS58161957A (ja) | 1982-03-17 | 1982-03-17 | 鉄筋コンクリ−トの製法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4211382A JPS58161957A (ja) | 1982-03-17 | 1982-03-17 | 鉄筋コンクリ−トの製法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58161957A JPS58161957A (ja) | 1983-09-26 |
| JPH0352421B2 true JPH0352421B2 (ja) | 1991-08-09 |
Family
ID=12626895
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4211382A Granted JPS58161957A (ja) | 1982-03-17 | 1982-03-17 | 鉄筋コンクリ−トの製法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58161957A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5259094B6 (ja) * | 2007-02-08 | 2019-07-24 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鉄筋を有する耐中性化に優れた水和硬化体 |
| CN101787734B (zh) * | 2010-02-26 | 2011-08-17 | 哈尔滨工业大学深圳研究生院 | 用外加剂产生二氧化碳制备的海砂混凝土构件及制备方法 |
| CN101793055B (zh) * | 2010-03-12 | 2011-06-15 | 哈尔滨工业大学深圳研究生院 | 海砂混凝土构件及其制作方法 |
-
1982
- 1982-03-17 JP JP4211382A patent/JPS58161957A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS58161957A (ja) | 1983-09-26 |
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