JPH0356612A - １２Ｃｒ鋳鋼の溶解方法 - Google Patents
１２Ｃｒ鋳鋼の溶解方法Info
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- JPH0356612A JPH0356612A JP1191548A JP19154889A JPH0356612A JP H0356612 A JPH0356612 A JP H0356612A JP 1191548 A JP1191548 A JP 1191548A JP 19154889 A JP19154889 A JP 19154889A JP H0356612 A JPH0356612 A JP H0356612A
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-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は１２Ｃｒ鋳鋼の溶解方法に関する。
従来の１２Ｃｒ鋳鋼の溶解方法を第３図によって説明す
る。
る。
第３図（ａ）に示すように、溶解用の地金を塩基性アー
ク炉２４内に装入後溶解する。溶解後、ランスパイブ２
５を通して溶易２６中に酸素を吹き込むことによって、
溶湯２６中からＣ． Ｐを除去した後、石灰を該アー
ク炉２４に投入する。
ク炉２４内に装入後溶解する。溶解後、ランスパイブ２
５を通して溶易２６中に酸素を吹き込むことによって、
溶湯２６中からＣ． Ｐを除去した後、石灰を該アー
ク炉２４に投入する。
次に、第３図（ｂ）に示すように、石灰を投入された溶
湯２７を取鍋２８に移して、さらに第３図（ｃ）に示す
ように取鍋２８より取鍋精錬炉２９に移すことにより鋼
滓３０を除去する。この鋼滓３０の除去は取鍋２８の栓
２８′を抜くことにより、取鍋２８中の溶湯２７を取鍋
精錬炉２９に流出させ、取鍋２８の上部に存在する鋼滓
３０が取鍋２８中に残っている段階で栓２８′を閉める
ことにより、最終的に石灰に浸透したＰ．Ｓを取鍋２８
中に残して鋼滓３０を除去することが行われる。
湯２７を取鍋２８に移して、さらに第３図（ｃ）に示す
ように取鍋２８より取鍋精錬炉２９に移すことにより鋼
滓３０を除去する。この鋼滓３０の除去は取鍋２８の栓
２８′を抜くことにより、取鍋２８中の溶湯２７を取鍋
精錬炉２９に流出させ、取鍋２８の上部に存在する鋼滓
３０が取鍋２８中に残っている段階で栓２８′を閉める
ことにより、最終的に石灰に浸透したＰ．Ｓを取鍋２８
中に残して鋼滓３０を除去することが行われる。
次に第３図（ｄ）に示すように、取鍋精諌炉２９内で溶
湯３１は成分調整され、また、＾ｒガスの吹き込み３２
と真空引き３３を行う真空脱ガス装置３４によって溶湯
３１中から不純物ガス及びＳを除去する。
湯３１は成分調整され、また、＾ｒガスの吹き込み３２
と真空引き３３を行う真空脱ガス装置３４によって溶湯
３１中から不純物ガス及びＳを除去する。
上述したように、従来の溶解方法では取鍋精錬炉及び真
空脱ガス装置などが必要で、これらの設備がなければ１
２Ｃｒ鋳鋼は溶解できない。
空脱ガス装置などが必要で、これらの設備がなければ１
２Ｃｒ鋳鋼は溶解できない。
また、これらの設備を導入するためには多大な設備投資
が必要である。
が必要である。
本発明は上記技術水準に鑑み、取錯精錬炉及び真空脱ガ
ス装置を使用せずに１２Ｃｒ鋳鋼を溶解しつる方法を提
供しようとするものである。
ス装置を使用せずに１２Ｃｒ鋳鋼を溶解しつる方法を提
供しようとするものである。
本発明は塩基性アーク炉に、溶落時の成分がｐ ＜ ０
． ０３％，Ｓ＜０．０２％，Ｃ＝０．５％， Ｃｒ
＝９．０％，その他の成分が目標成分以下となるよをに
地金を配合する第１工程、これらの地金が完全に溶け落
ちた直後に該塩基アーク炉より調滓を排出して初期Ｐ．
Ｓａ度を低下させた後、残留溶渦中に造滓材として生石
灰及びホタル石を投入する第２工程、次の酸化期に酸素
及びアルゴンの混合ガスを溶湯中に吹き込み、Ｐ，Ｃ，
不純物ガスを除去する第３工程、生石灰・ホタル石及び
Ｆｅ−Ｓｉを溶湯中に投入して、前記第３工程において
酸化されて鋼滓中に移動したＣｒを溶湯中に回収して鋼
滓を排出する第４工程及び生石灰及びホタル石を投入し
て溶湯の酸化を防ぐと共にＰ，Ｓを溶湯から除去して鋼
滓中に移動させ、目標成分になるように適当な合金鉄を
投入した後に、さらにＳを溶湯から除去して鋼滓中に移
動させるためにＣａ−Ｓ ｉをアルゴンガスと共に溶湯
中に直接吹き込む第５工程よりなることを特徴とする１
２Ｃｒ鋳鉄の溶解方法である。
． ０３％，Ｓ＜０．０２％，Ｃ＝０．５％， Ｃｒ
＝９．０％，その他の成分が目標成分以下となるよをに
地金を配合する第１工程、これらの地金が完全に溶け落
ちた直後に該塩基アーク炉より調滓を排出して初期Ｐ．
Ｓａ度を低下させた後、残留溶渦中に造滓材として生石
灰及びホタル石を投入する第２工程、次の酸化期に酸素
及びアルゴンの混合ガスを溶湯中に吹き込み、Ｐ，Ｃ，
不純物ガスを除去する第３工程、生石灰・ホタル石及び
Ｆｅ−Ｓｉを溶湯中に投入して、前記第３工程において
酸化されて鋼滓中に移動したＣｒを溶湯中に回収して鋼
滓を排出する第４工程及び生石灰及びホタル石を投入し
て溶湯の酸化を防ぐと共にＰ，Ｓを溶湯から除去して鋼
滓中に移動させ、目標成分になるように適当な合金鉄を
投入した後に、さらにＳを溶湯から除去して鋼滓中に移
動させるためにＣａ−Ｓ ｉをアルゴンガスと共に溶湯
中に直接吹き込む第５工程よりなることを特徴とする１
２Ｃｒ鋳鉄の溶解方法である。
初期装入地金が完全に溶け落ちた直後に鋼滓を排出させ
ることにより、溶易の初期ｐ，ｓａ度を低下させる。酸
素及びアルゴンの混合ガスを吹き込むことにより、Ｃ及
びＰを除去し、不純物ガスを除去する。アルゴン及びＣ
ａ−Ｓ ｉを吹き込むことで、Ｓ≦０．０１０％とし、
さらに不純物ガスを除去する。
ることにより、溶易の初期ｐ，ｓａ度を低下させる。酸
素及びアルゴンの混合ガスを吹き込むことにより、Ｃ及
びＰを除去し、不純物ガスを除去する。アルゴン及びＣ
ａ−Ｓ ｉを吹き込むことで、Ｓ≦０．０１０％とし、
さらに不純物ガスを除去する。
く地金配合〉（第１工程）
塩基性アーク炉に、溶落時の成分がＰ ＜ ０． ０３
％，Ｓ＜０．０２％，Ｃ＝０．５％， Ｃｒ＝９．０
％，その他の成分が目標成分以下となるように地金を配
合してＣ成分以外の成分が目標成分を超えてないように
する。
％，Ｓ＜０．０２％，Ｃ＝０．５％， Ｃｒ＝９．０
％，その他の成分が目標成分以下となるように地金を配
合してＣ成分以外の成分が目標成分を超えてないように
する。
塩基性アーク炉に装入した地金が完全に溶落したのを確
認後、直ちに塩基性アーク炉内の鋼滓の９０％以上を排
出する。Ｐ及びＳは低温では溶湯ではなく鋼滓の中に含
まれており、この操作によってＰ及びＳがかなり除去さ
れる。
認後、直ちに塩基性アーク炉内の鋼滓の９０％以上を排
出する。Ｐ及びＳは低温では溶湯ではなく鋼滓の中に含
まれており、この操作によってＰ及びＳがかなり除去さ
れる。
鋼滓を排出した後に溶湯重量トン当たり１０〜３０ｋｇ
の生石灰と溶湯重量トン当たり２〜８ ｋｇのホタル石
を鋼滓の流動性を向上させるために造滓材として投入す
る。
の生石灰と溶湯重量トン当たり２〜８ ｋｇのホタル石
を鋼滓の流動性を向上させるために造滓材として投入す
る。
これについては、第１図を参照しながら説明する。第ｌ
図において、Ａｒガスボンベ１に圧力計２及び流量計３
を接続して、二又パイブ４の一端５に接続する。また、
０２ガスボンベ６に圧力計７及び流量計８を接続して、
二又パイブ４の一端９に接続する。二又パイブ４の残り
の端１０をジルコン１１で耐熱コーティングしたランス
パイプ１２に接続する。
図において、Ａｒガスボンベ１に圧力計２及び流量計３
を接続して、二又パイブ４の一端５に接続する。また、
０２ガスボンベ６に圧力計７及び流量計８を接続して、
二又パイブ４の一端９に接続する。二又パイブ４の残り
の端１０をジルコン１１で耐熱コーティングしたランス
パイプ１２に接続する。
塩基性アーク炉１３内の溶易１４の温度が１６００℃以
上になったのを確認して、ジルコンｌ１で耐熱コーティ
ングしたランスバイプｌ２の一部１５を塩基性アーク炉
１３内の溶湯１４に入れ、Ａｒガスボンベ１を開いてＡ
ｒガスを塩基性アーク炉１３内の溶湯１４に送る。Ａｒ
ガスの圧力が６ 〜７ ｋｇ ／ ｃｎｆ ，流量が２
〜４ Ｎｍ３／ ｍｉｎになるように圧力計２及び
流量計３で確認し、同時に０２ガスボンベ６を開いて０
２ガスを塩基性アーク炉ｌ３内の溶湯Ｉ４に送る。０２
ガスの圧力が６〜７ｋｇ／Ｃｒｌ１流量が４〜６Ｎｍ３
／ＩＴｌｌｎになるように圧力計６及び流量計７で確認
する。
上になったのを確認して、ジルコンｌ１で耐熱コーティ
ングしたランスバイプｌ２の一部１５を塩基性アーク炉
１３内の溶湯１４に入れ、Ａｒガスボンベ１を開いてＡ
ｒガスを塩基性アーク炉１３内の溶湯１４に送る。Ａｒ
ガスの圧力が６ 〜７ ｋｇ ／ ｃｎｆ ，流量が２
〜４ Ｎｍ３／ ｍｉｎになるように圧力計２及び
流量計３で確認し、同時に０２ガスボンベ６を開いて０
２ガスを塩基性アーク炉ｌ３内の溶湯Ｉ４に送る。０２
ガスの圧力が６〜７ｋｇ／Ｃｒｌ１流量が４〜６Ｎｍ３
／ＩＴｌｌｎになるように圧力計６及び流量計７で確認
する。
ずれた場合は上記圧力及び流量が適切になるよう調整す
る。
る。
Ｃ量が０．０７％以下になったのを成分分析によって確
認して、八ｒガス及び０２ガスを塩基性アーク炉１３内
の溶湯１４に吹き込むことを終了する。この摸作の際、
塩基性アーク炉１３内の溶湯ｌ４の温度が２０００℃を
越える時はＡｒ流量を上げるようにすべきである。
認して、八ｒガス及び０２ガスを塩基性アーク炉１３内
の溶湯１４に吹き込むことを終了する。この摸作の際、
塩基性アーク炉１３内の溶湯ｌ４の温度が２０００℃を
越える時はＡｒ流量を上げるようにすべきである。
上記の操作は０２ガスを塩基性アーク炉１３内の溶湯１
４中に吹き込むことによって、？Ｃ ＋ ０■ →
２Ｃ０ ４１］＋５０２ → ２ Ｐ２０Ｓの反応を生起さ
せ、塩基性アーク炉ｌ３内の溶湯Ｉ４から、ＣをＣＯガ
スとし、またＰを１２０，として除去しようとするもの
である。
４中に吹き込むことによって、？Ｃ ＋ ０■ →
２Ｃ０ ４１］＋５０２ → ２ Ｐ２０Ｓの反応を生起さ
せ、塩基性アーク炉ｌ３内の溶湯Ｉ４から、ＣをＣＯガ
スとし、またＰを１２０，として除去しようとするもの
である。
また、この摸作時、同時にＡｒガスを吹き込むのは、塩
基性アーク炉ｌ３内の溶湯１４から不純物ガスを除去し
、同時に急激な溶場１４の温度上昇を防止するためであ
る。
基性アーク炉ｌ３内の溶湯１４から不純物ガスを除去し
、同時に急激な溶場１４の温度上昇を防止するためであ
る。
＜Ｆｅ−Ｓｉ及び造滓材投入によるＣｒの回収〉（第４
工程） 溶湯重量トン当たり２０ｋｇのＦｅ−Ｓｉと、造滓材と
して溶湯重量トン当たり１０〜３０ｋｇの生石灰と溶湯
重量トン当たり２〜８ ｋｇのホタル石を鋼滓の流動性
を向上させるために同時に投入する。
工程） 溶湯重量トン当たり２０ｋｇのＦｅ−Ｓｉと、造滓材と
して溶湯重量トン当たり１０〜３０ｋｇの生石灰と溶湯
重量トン当たり２〜８ ｋｇのホタル石を鋼滓の流動性
を向上させるために同時に投入する。
この操作においてＦｅ−Ｓｉを投入することによって、
２［”ｒＪｓ（鋼滓中） ＋３ ｓｉ −＋ ４（：
ｒ （溶湯） ＋３ ３ｉ０３ （鋼滓中）の反
応か生じ、前工程の酸化期に酸化されてＣｒ２０ａにな
ったＣｒがＳｉによって還元されて高価なＣｒが溶湯中
に回収される。
２［”ｒＪｓ（鋼滓中） ＋３ ｓｉ −＋ ４（：
ｒ （溶湯） ＋３ ３ｉ０３ （鋼滓中）の反
応か生じ、前工程の酸化期に酸化されてＣｒ２０ａにな
ったＣｒがＳｉによって還元されて高価なＣｒが溶湯中
に回収される。
生石灰の主成分はＣａｎであり、生石灰を投入すること
によって鋼滓の塩基度が上昇し、Ｃｒの回収が促進され
る。
によって鋼滓の塩基度が上昇し、Ｃｒの回収が促進され
る。
Ｆｅ−Ｓｉ及び造滓材の投入から２０〜４０分経過後、
鋼滓は排出される。鋼滓はＳｉロ２， ＦｅＯなどの金
属酸化物及びＰ，Ｓを多量に含んだ生石灰と流動剤とし
てのホタル石との混合物である。
鋼滓は排出される。鋼滓はＳｉロ２， ＦｅＯなどの金
属酸化物及びＰ，Ｓを多量に含んだ生石灰と流動剤とし
てのホタル石との混合物である。
なお、この工程で投入されるＦｅ−Ｓ ｉのＳｉ分の一
部は前述したようにＣｒの回収に使用されてＳ１０２と
なって鋼滓の一部となるが、その他のＳｉ分は溶湯成分
のＳ１となって溶湯中に残る。
部は前述したようにＣｒの回収に使用されてＳ１０２と
なって鋼滓の一部となるが、その他のＳｉ分は溶湯成分
のＳ１となって溶湯中に残る。
くＳの除去及び成分調整〉（第５工程）造滓材として溶
湯重量トン当たり１０〜３０ｋｇの生石灰と溶騙重量ト
ン当たり２〜８ ｋｇのホタル石を鋼滓の流動性を向上
させるために再度投入する。
湯重量トン当たり１０〜３０ｋｇの生石灰と溶騙重量ト
ン当たり２〜８ ｋｇのホタル石を鋼滓の流動性を向上
させるために再度投入する。
溶騙成分の分析桔果をみて、目標成分になるように適当
な合金鉄を直接塩基性アーク炉１３内の溶湯１４中に投
入する。
な合金鉄を直接塩基性アーク炉１３内の溶湯１４中に投
入する。
この工程の操作を第２図を参照しながら説明する。第２
図において、Ａｒガスボンベ１６に圧力計１７及び流量
計１８を接続して粉体供給装置１９に接続し、ランスパ
イプ２０を粉体供給装置１９に接続する。
図において、Ａｒガスボンベ１６に圧力計１７及び流量
計１８を接続して粉体供給装置１９に接続し、ランスパ
イプ２０を粉体供給装置１９に接続する。
粉体供給装置１９にＣａ−Ｓ ｉを溶湯重量トン当たり
０．５〜２ ｋｇ入れ、ランスパイブ２０の一部２１を
塩基性アーク炉１３内の溶湯２３に挿入して＾ｒガスボ
ンベ１６を開くと八ｒガス及びＣａ−Ｓ ｉが塩基性ア
ーク炉ｌ３内の溶湯２３中に吹き込まれる。Ａｒガスの
圧力が６〜７ ｋｇ ／ ｃｔｄ ，流量が２〜４
Ｎｍ３／＋ｒ＋ｉｎになるように圧力計１７及び流量計
１８で確認する。
０．５〜２ ｋｇ入れ、ランスパイブ２０の一部２１を
塩基性アーク炉１３内の溶湯２３に挿入して＾ｒガスボ
ンベ１６を開くと八ｒガス及びＣａ−Ｓ ｉが塩基性ア
ーク炉ｌ３内の溶湯２３中に吹き込まれる。Ａｒガスの
圧力が６〜７ ｋｇ ／ ｃｔｄ ，流量が２〜４
Ｎｍ３／＋ｒ＋ｉｎになるように圧力計１７及び流量計
１８で確認する。
Ｃａ−Ｓ ｉを塩基性アーク炉１３内の溶湯２３に直接
吹き込むことによって ２Ｃａ＋２０（溶蘂中） →２ Ｃａｎ２ＣａＯ＋ Ｓ
（溶渦中） →２ Ｃａ ＋ＳＯ２の反応が起こり、
塩基性アーク炉１３内の溶湯２３から、Ｓ′ＩＪ＜３０
２となって除去される。溶湯中のＳはＣａ［］の０２と
反応してＳＯ，となって溶渦中から除去される。同時に
＾ｒガスを吹き込むことによって、塩基性アーク炉ｌ３
内の溶湯２３から不純物ガスが除去される。Ａｒガス吹
込みによる不純物ガス排出とは、溶湯中で不純物ガスは
高圧の小さな気泡として存在するので、アルゴンガスの
それより低圧の大きな気泡を吹き込むことで、不純物ガ
スの高圧の小さな気泡を吸収して溶湯の外に排出するこ
とをいう。
吹き込むことによって ２Ｃａ＋２０（溶蘂中） →２ Ｃａｎ２ＣａＯ＋ Ｓ
（溶渦中） →２ Ｃａ ＋ＳＯ２の反応が起こり、
塩基性アーク炉１３内の溶湯２３から、Ｓ′ＩＪ＜３０
２となって除去される。溶湯中のＳはＣａ［］の０２と
反応してＳＯ，となって溶渦中から除去される。同時に
＾ｒガスを吹き込むことによって、塩基性アーク炉ｌ３
内の溶湯２３から不純物ガスが除去される。Ａｒガス吹
込みによる不純物ガス排出とは、溶湯中で不純物ガスは
高圧の小さな気泡として存在するので、アルゴンガスの
それより低圧の大きな気泡を吹き込むことで、不純物ガ
スの高圧の小さな気泡を吸収して溶湯の外に排出するこ
とをいう。
く出湯〉
塩基性アーク炉ｌ３内の溶湯２３の成分が所望範囲内に
あることを確認後に出湯する。所望範囲内でない場合は
合金鉄を直接添加して成分調整する。
あることを確認後に出湯する。所望範囲内でない場合は
合金鉄を直接添加して成分調整する。
初期装入地金が完全に溶け落ちた直後に鋼滓を排出し造
滓材を投入することと、酸化期に塩基性アーク炉内にあ
る溶湯に酸素及びアルゴンの混合ガスを直接吹き込むこ
とと、還元期に塩基性アーク炉内にある溶湯にアルゴン
及びＣａ−Ｓを直接吹き込むことにより、溶湯のＣ含有
量を０．０２％以下に、溶湯のＰ含有量を０．０２％以
下に、また溶湯のＳ含有量を０．Ｏｌ％以下とすること
が可能となり、取鍋情錬炉及び真空脱ガス装置を使用せ
ずに１２Ｃｒ鋳鋼を溶解することが可能となった。
滓材を投入することと、酸化期に塩基性アーク炉内にあ
る溶湯に酸素及びアルゴンの混合ガスを直接吹き込むこ
とと、還元期に塩基性アーク炉内にある溶湯にアルゴン
及びＣａ−Ｓを直接吹き込むことにより、溶湯のＣ含有
量を０．０２％以下に、溶湯のＰ含有量を０．０２％以
下に、また溶湯のＳ含有量を０．Ｏｌ％以下とすること
が可能となり、取鍋情錬炉及び真空脱ガス装置を使用せ
ずに１２Ｃｒ鋳鋼を溶解することが可能となった。
第１図は本発明の酸素及びアルゴンの混合ガス吹き込み
工程で使用する装置の概略図、第２図は本発明のアルゴ
ン及びＣａ−Ｓ ｉ吹き込み工程で使用する装置の概略
図、第３図は従来の１２Ｃｒ鋳鋼製造方法の概略図であ
る。
工程で使用する装置の概略図、第２図は本発明のアルゴ
ン及びＣａ−Ｓ ｉ吹き込み工程で使用する装置の概略
図、第３図は従来の１２Ｃｒ鋳鋼製造方法の概略図であ
る。
Claims (1)
- 塩基性アーク炉に、溶落時の成分がＰ＜０．０３％、５
＜０．０２％、Ｃ＝０．５％、Ｃｒ＝９．０％、その他
の成分が目標成分以下となるように地金を配合する第１
工程、これらの地金が完全に溶け落ちた直後に該塩基性
アーク炉より鋼滓を排出して初期Ｐ，Ｓ濃度を低下させ
た後、残留溶湯中に造滓材として生石灰及びホタル石を
投入する第２工程、次の酸化期に酸素及びアルゴンの混
合ガスを溶湯中に吹き込み、Ｐ，Ｃ，不純物ガスを除去
する第３工程、生石灰・ホタル石及びＦｅ−Ｓｉを溶湯
中に投入して、前記第３工程において酸化されて鋼滓中
に移動したＣｒを溶湯中に回収して鋼滓を排出する第４
工程及び生石灰及びホタル石を投入して溶湯の酸化を防
ぐと共に、Ｐ，Ｓを溶湯から除去して鋼滓中に移動させ
、目標成分になるように適当な合金鉄を投入した後に、
さらにＳを溶湯から除去して鋼滓中に移動させるために
Ｃａ−Ｓｉをアルゴンガスと共に溶湯中に直接吹き込む
第５工程よりなることを特徴とする１２Ｃｒ鋳鋼の溶解
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1191548A JP2615213B2 (ja) | 1989-07-26 | 1989-07-26 | １２Ｃｒ鋳鋼の溶解方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1191548A JP2615213B2 (ja) | 1989-07-26 | 1989-07-26 | １２Ｃｒ鋳鋼の溶解方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0356612A true JPH0356612A (ja) | 1991-03-12 |
| JP2615213B2 JP2615213B2 (ja) | 1997-05-28 |
Family
ID=16276508
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1191548A Expired - Lifetime JP2615213B2 (ja) | 1989-07-26 | 1989-07-26 | １２Ｃｒ鋳鋼の溶解方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2615213B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6077324A (en) * | 1995-01-16 | 2000-06-20 | Kct Technologie Gmbh | Method for producing alloyed steels |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5424363B2 (ja) | 2009-03-05 | 2014-02-26 | 国立大学法人大阪大学 | 集光照射基板を用いた半導体薄膜の製造方法、半導体薄膜の製造装置、および半導体薄膜の選択成長方法 |
-
1989
- 1989-07-26 JP JP1191548A patent/JP2615213B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6077324A (en) * | 1995-01-16 | 2000-06-20 | Kct Technologie Gmbh | Method for producing alloyed steels |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2615213B2 (ja) | 1997-05-28 |
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