JPH0357058B2 - - Google Patents
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- JPH0357058B2 JPH0357058B2 JP57017442A JP1744282A JPH0357058B2 JP H0357058 B2 JPH0357058 B2 JP H0357058B2 JP 57017442 A JP57017442 A JP 57017442A JP 1744282 A JP1744282 A JP 1744282A JP H0357058 B2 JPH0357058 B2 JP H0357058B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- starting material
- base material
- optical fiber
- burner
- refractive index
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B37/00—Manufacture or treatment of flakes, fibres, or filaments from softened glass, minerals, or slags
- C03B37/01—Manufacture of glass fibres or filaments
- C03B37/012—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments
- C03B37/014—Manufacture of preforms for drawing fibres or filaments made entirely or partially by chemical means, e.g. vapour phase deposition of bulk porous glass either by outside vapour deposition [OVD], or by outside vapour phase oxidation [OVPO] or by vapour axial deposition [VAD]
- C03B37/01486—Means for supporting, rotating or translating the preforms being formed, e.g. lathes
- C03B37/01493—Deposition substrates, e.g. targets, mandrels, start rods or tubes
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P40/00—Technologies relating to the processing of minerals
- Y02P40/50—Glass production, e.g. reusing waste heat during processing or shaping
- Y02P40/57—Improving the yield, e-g- reduction of reject rates
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture, Treatment Of Glass Fibers (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は光フアイバ母材の製造方法に関するも
のであり、単一モードおよび多モード光フアイバ
などすべての光フアイバを作ることができる。
のであり、単一モードおよび多モード光フアイバ
などすべての光フアイバを作ることができる。
従来の光フアイバ母材の製造方法を第１図に示
す。これは火炎加水分解バーナ１でガラス微粒子
を含んだ火炎５を発生させ。これを矢印８方向に
回転しながら矢印７方向へ移動する出発材４に吹
付けてロツド状の多孔質ガラス母材２を成長させ
る。その後加熱源３で焼結して透明な光フアイバ
母材１４にする方法である。この方法は、長尺、
大口径、かつ広帯域で低損失の光フアイバが容易
に得られるという特徴を有しているが、本発明者
はこの装置構成で出発材の形状を種々変えて実験
を行つた結果、次のような問題点があることがわ
かつた。
す。これは火炎加水分解バーナ１でガラス微粒子
を含んだ火炎５を発生させ。これを矢印８方向に
回転しながら矢印７方向へ移動する出発材４に吹
付けてロツド状の多孔質ガラス母材２を成長させ
る。その後加熱源３で焼結して透明な光フアイバ
母材１４にする方法である。この方法は、長尺、
大口径、かつ広帯域で低損失の光フアイバが容易
に得られるという特徴を有しているが、本発明者
はこの装置構成で出発材の形状を種々変えて実験
を行つた結果、次のような問題点があることがわ
かつた。
(1) 出発材の形状として、第２図ａ〜ｄについて
検討した。ａはムクのガラス棒を用いた単純な
場合であるが、この場合には第３図に示すよう
に、バーナ１からでた火炎５の流れが出発材の
近傍で矢印２１に示すような逆流を生ずる。こ
のような逆流を生ずると第３図ｂに示すように
径方向のガラス微粒子の成長速度が大きくな
り、第３図ｃのように堆積した多孔質母材の肩
の部分にＡに示すようなくびれが生ずる。この
ようなくびれ部分のかさ密度は低いために機械
的シヨツクとかちよつとした温度変化に対して
歪が発生して第３図ｄのように多孔質母材２が
落下し易く、多孔質母材の作成が不安定であつ
た。また、出発材の底面形状が作成された多孔
質母材の底面形状と相違しているために多孔質
母材を定常状態に保つのに時間がかかるのと、
その再現性に問題があつた。
検討した。ａはムクのガラス棒を用いた単純な
場合であるが、この場合には第３図に示すよう
に、バーナ１からでた火炎５の流れが出発材の
近傍で矢印２１に示すような逆流を生ずる。こ
のような逆流を生ずると第３図ｂに示すように
径方向のガラス微粒子の成長速度が大きくな
り、第３図ｃのように堆積した多孔質母材の肩
の部分にＡに示すようなくびれが生ずる。この
ようなくびれ部分のかさ密度は低いために機械
的シヨツクとかちよつとした温度変化に対して
歪が発生して第３図ｄのように多孔質母材２が
落下し易く、多孔質母材の作成が不安定であつ
た。また、出発材の底面形状が作成された多孔
質母材の底面形状と相違しているために多孔質
母材を定常状態に保つのに時間がかかるのと、
その再現性に問題があつた。
(2) 第２図ｂおよびｃは上記(1)の問題点を解決さ
せるために、あらかじめ出発材の底面形状を大
きくしておいたものであり、(1)のような問題点
はほぼ解決できるが、多孔質母材を焼結し終つ
た後、出発材と光フアイバ母材の接触面でクラ
ツクが発生し、光フアイバ母材中にもクラツク
が伝わつていくという問題点が生じた。このク
ラツクの発生は、出発材に石英系ガラスを用
い、光フアイバ母材にSiO2−GeO2−P2O5系の
ガラス（SiO2よりも屈折率差が１％以上も高
いガラス）を堆積させているために両者のガラ
スの熱膨張係数のちがいと両者のガラスの接触
面積が大きすぎるためによるものである。
せるために、あらかじめ出発材の底面形状を大
きくしておいたものであり、(1)のような問題点
はほぼ解決できるが、多孔質母材を焼結し終つ
た後、出発材と光フアイバ母材の接触面でクラ
ツクが発生し、光フアイバ母材中にもクラツク
が伝わつていくという問題点が生じた。このク
ラツクの発生は、出発材に石英系ガラスを用
い、光フアイバ母材にSiO2−GeO2−P2O5系の
ガラス（SiO2よりも屈折率差が１％以上も高
いガラス）を堆積させているために両者のガラ
スの熱膨張係数のちがいと両者のガラスの接触
面積が大きすぎるためによるものである。
(3) 第２図ｄは石英ガラス管４′の先端に石英ガ
ラス棒４″（この表面はサンドペーパーなどに
より、粗面に仕上げられ、上記(2)のクラツク発
生を防ぐようにしてある。）をノツクピン２２
で固定したものである。この方法では出発材
４′は毎回同じものを使え、４″のみを交換する
ことによつてクラツクの少ない光フアイバ母材
を得ることが可能であるが、４′と４″の中心軸
を一致させることが困難なため、光フアイバ母
材の再現性が悪い。
ラス棒４″（この表面はサンドペーパーなどに
より、粗面に仕上げられ、上記(2)のクラツク発
生を防ぐようにしてある。）をノツクピン２２
で固定したものである。この方法では出発材
４′は毎回同じものを使え、４″のみを交換する
ことによつてクラツクの少ない光フアイバ母材
を得ることが可能であるが、４′と４″の中心軸
を一致させることが困難なため、光フアイバ母
材の再現性が悪い。
以上のように、従来の技術では高品質光フアイ
バ母材を再現性良く作ることがむずかしく、ま
た、クラツクの発生による多孔質母材の落下、光
フアイバ母材の損失などが生じ、生産性が悪い。
バ母材を再現性良く作ることがむずかしく、ま
た、クラツクの発生による多孔質母材の落下、光
フアイバ母材の損失などが生じ、生産性が悪い。
本発明の目的は、前記従来の問題点を解決する
方法を提供することにある。すなわち、多孔質母
材の落下防止、光フアイバ母材のクラツク発生の
防止、高品質光フアイバ母材の製造歩留りの向上
を実現できる光フアイバ母材の製造法を提供する
ことにある。
方法を提供することにある。すなわち、多孔質母
材の落下防止、光フアイバ母材のクラツク発生の
防止、高品質光フアイバ母材の製造歩留りの向上
を実現できる光フアイバ母材の製造法を提供する
ことにある。
本発明は、出発材の先端底面（多孔質母材を成
長させていく側。）形状をｌ∝r〓sとなるように加
工した石英ガラス棒、あるいは石英ガラス管さら
には屈折率分布をもつた石英系のガラス棒あるい
はガラス管を用いることにより従来法の問題点を
解決するようにしたものである。ただし、ｌ：出
発材底面から引き上げ方向への距離、ｒ：出発材
の半径方向の位置、αs：底面形状分布係数。この
ように出発材の先端をテーパ状の円錐形になるよ
うに引き延ばすことによつて、次のような効果が
期待できる。
長させていく側。）形状をｌ∝r〓sとなるように加
工した石英ガラス棒、あるいは石英ガラス管さら
には屈折率分布をもつた石英系のガラス棒あるい
はガラス管を用いることにより従来法の問題点を
解決するようにしたものである。ただし、ｌ：出
発材底面から引き上げ方向への距離、ｒ：出発材
の半径方向の位置、αs：底面形状分布係数。この
ように出発材の先端をテーパ状の円錐形になるよ
うに引き延ばすことによつて、次のような効果が
期待できる。
(1) 出発材の先端を中心軸上に引き延ばすことに
より、出発材の中心軸が明確になり、バーナと
出発材の中心軸設定などの初期条件の設定が容
易である。
より、出発材の中心軸が明確になり、バーナと
出発材の中心軸設定などの初期条件の設定が容
易である。
(2) (1)のように設定すると、バーナからの火炎５
の流れが出発材の外周に沿つて一様に流れるよ
うになり、出発材の底面近傍に第３図に示した
ような逆流が生じなくなる。その結果、多孔質
母材への不均一なストレスが生じなくなり、ク
ラツクの発生による多孔質母材の割れも生じな
い。
の流れが出発材の外周に沿つて一様に流れるよ
うになり、出発材の底面近傍に第３図に示した
ような逆流が生じなくなる。その結果、多孔質
母材への不均一なストレスが生じなくなり、ク
ラツクの発生による多孔質母材の割れも生じな
い。
(3) 出発材のαsを、作成する多孔質母材の底面形
状分布係数（これをαs′と定義する。）の値近傍
にあらかじめ設定しておくと、多孔質母材の作
成過程中に余分な制御（たとえばバーナと出発
材底面間の距離、出発材の引き上げ速度、など
の制御）を必要とせず、容易に所望のαs′をも
つた多孔質母材を作成できる。
状分布係数（これをαs′と定義する。）の値近傍
にあらかじめ設定しておくと、多孔質母材の作
成過程中に余分な制御（たとえばバーナと出発
材底面間の距離、出発材の引き上げ速度、など
の制御）を必要とせず、容易に所望のαs′をも
つた多孔質母材を作成できる。
(3) 出発材の先端がテーパ状の円錐形に引き延ば
されていると、この付近に堆積されたガラス微
粒子が焼結により収縮するときの収縮（圧縮）
応力は第４図ａに示すように、径方向および軸
方向に対してほぼ一様の応力が働くのに対し
て、従来の出発材の底面面積が大きい場合に
は、第４図ｂに示すように、径方向、軸方向で
の応力分布の変化が大きく不均一分布を生ずる
ために、出発材と光フアイバ母材の接触部に歪
が発生（上記歪と両ガラスの熱膨張係数のちが
いによる歪）して光フアイバ母材にクラツクが
入る。極端な場合には光フアイバ母材の半分以
上にクラツクが入り、光フアイバ母材として使
用不能になる。本発明の場合にはほとんどクラ
ツクが発生しない。
されていると、この付近に堆積されたガラス微
粒子が焼結により収縮するときの収縮（圧縮）
応力は第４図ａに示すように、径方向および軸
方向に対してほぼ一様の応力が働くのに対し
て、従来の出発材の底面面積が大きい場合に
は、第４図ｂに示すように、径方向、軸方向で
の応力分布の変化が大きく不均一分布を生ずる
ために、出発材と光フアイバ母材の接触部に歪
が発生（上記歪と両ガラスの熱膨張係数のちが
いによる歪）して光フアイバ母材にクラツクが
入る。極端な場合には光フアイバ母材の半分以
上にクラツクが入り、光フアイバ母材として使
用不能になる。本発明の場合にはほとんどクラ
ツクが発生しない。
(4) 出発材に、光フアイバと同じような屈折率分
布をもせることにより、出発材のもう一方の先
端からレーザビームを入射させ、底面の先鋭部
から出射させるようにしておけば、出発材の中
心軸とバーナの中心軸との相対位置を容易に設
定することができ、また、多孔質母材の焼結時
における透明化プロセスの監視にも利用でき
る。さらに、出発材の中心部をSiO2または、
屈折率を高める、ドーパント（Ge，Ｐなど）
を含んだSiO2とし、外周部を屈折率を低める
ドーパント（Ｂ，Ｆなど）を含んだSiO2また
はSiO2を用いれば、光フアイバ母材との熱膨
張係数を接近させることができるので、この熱
膨張係数の差による歪の発生を防ぐことができ
る。
布をもせることにより、出発材のもう一方の先
端からレーザビームを入射させ、底面の先鋭部
から出射させるようにしておけば、出発材の中
心軸とバーナの中心軸との相対位置を容易に設
定することができ、また、多孔質母材の焼結時
における透明化プロセスの監視にも利用でき
る。さらに、出発材の中心部をSiO2または、
屈折率を高める、ドーパント（Ge，Ｐなど）
を含んだSiO2とし、外周部を屈折率を低める
ドーパント（Ｂ，Ｆなど）を含んだSiO2また
はSiO2を用いれば、光フアイバ母材との熱膨
張係数を接近させることができるので、この熱
膨張係数の差による歪の発生を防ぐことができ
る。
第５図ａ，ｂは本発明の出発材の断面図、正面
図を示したものであり、ｃは出発材の軸方向長さ
ｌとそのｌにおける径方向位置ｒとの関係を示し
たグラフである。出発材の材質は市販の石英ガラ
ス棒（外径数mmから数10mm、好ましい値は10数
mm、長さ１ｍ）であり、その先端部をバーナで加
熱して引き延ばし加工した。低面のαsは0.3から
3.5の範囲が好ましい。これは、第３図に示した
ような逆流防止の上から好ましい。このαsの決定
は、出発材の底面部をテレビカメラで観測し、所
望のαsの画面と比較しながら行つた。なお、先端
部と位置０は出発材の中心軸と一致させるのが好
ましく、また位置０に対してｒ方向には同心状で
あることが好ましい。
図を示したものであり、ｃは出発材の軸方向長さ
ｌとそのｌにおける径方向位置ｒとの関係を示し
たグラフである。出発材の材質は市販の石英ガラ
ス棒（外径数mmから数10mm、好ましい値は10数
mm、長さ１ｍ）であり、その先端部をバーナで加
熱して引き延ばし加工した。低面のαsは0.3から
3.5の範囲が好ましい。これは、第３図に示した
ような逆流防止の上から好ましい。このαsの決定
は、出発材の底面部をテレビカメラで観測し、所
望のαsの画面と比較しながら行つた。なお、先端
部と位置０は出発材の中心軸と一致させるのが好
ましく、また位置０に対してｒ方向には同心状で
あることが好ましい。
第６図は出発材にガラス管を用い、その先端部
を引き延ばしたものである。実施例では石英ガラ
ス（外径12mm、内径約10mm、長さ１ｍ）を用いた
が、石英ガラス棒に比し真直度が良好であるの
で、出発材としてはより好都合であつた。最先端
の０点は完全に密封されていなくてもよく、たと
えば１mm程度の穴があいていてもさしつかえなか
つた。また、ガラス管内へ一方からレーザビーム
を通して管の中心軸とバーナの中心軸との相対位
置関係を設定するのも容易であつた。ガラス管の
直径は数mmから数10mmのものを使用できる。底面
部のαsは前記と同様の値が適用できる。
を引き延ばしたものである。実施例では石英ガラ
ス（外径12mm、内径約10mm、長さ１ｍ）を用いた
が、石英ガラス棒に比し真直度が良好であるの
で、出発材としてはより好都合であつた。最先端
の０点は完全に密封されていなくてもよく、たと
えば１mm程度の穴があいていてもさしつかえなか
つた。また、ガラス管内へ一方からレーザビーム
を通して管の中心軸とバーナの中心軸との相対位
置関係を設定するのも容易であつた。ガラス管の
直径は数mmから数10mmのものを使用できる。底面
部のαsは前記と同様の値が適用できる。
第７図は出発材としてガラス棒を用いた場合の
径方向断面図の屈折率分布を示したもので、ａの
ように石英ガラス棒の場合の他に、ｂのステツプ
型屈折率分布、ｃ，ｄの集束型屈折率分布のもの
も使える。屈折率差Δnは0.数％から数％の範囲
内から選べ、光フアイバ母材の屈折率分布に応じ
て選ぶならばより有効であることは前記説明から
明らかである。ｂ〜ｄの屈折率分布を有する出発
材を作る方法として、石英ガラス棒の外周に外付
けCVD法（火炎加水分解バーナでガラス微粒子
を吹付ける方法）でB2O3を含むSiO2ガラスを堆
積、焼結して得るか、ほう酸水溶液に石英ガラス
棒を浸した後、熱処理によつて得るか、あるい
は、有機シラン系のアルコール溶液（たとえば商
品名シリカフイルム。）を石英ガラス棒に塗布、
焼結して得る、などの通常よく知られた方法を適
用することができる。
径方向断面図の屈折率分布を示したもので、ａの
ように石英ガラス棒の場合の他に、ｂのステツプ
型屈折率分布、ｃ，ｄの集束型屈折率分布のもの
も使える。屈折率差Δnは0.数％から数％の範囲
内から選べ、光フアイバ母材の屈折率分布に応じ
て選ぶならばより有効であることは前記説明から
明らかである。ｂ〜ｄの屈折率分布を有する出発
材を作る方法として、石英ガラス棒の外周に外付
けCVD法（火炎加水分解バーナでガラス微粒子
を吹付ける方法）でB2O3を含むSiO2ガラスを堆
積、焼結して得るか、ほう酸水溶液に石英ガラス
棒を浸した後、熱処理によつて得るか、あるい
は、有機シラン系のアルコール溶液（たとえば商
品名シリカフイルム。）を石英ガラス棒に塗布、
焼結して得る、などの通常よく知られた方法を適
用することができる。
第８図は出発材としてガラス管を用いた場合の
径方向断面図内の屈折率分布を示したものであ
る。ａは石英ガラス管の場合、ａ〜ｄはガラス管
の内面に屈折率を高めるドーパントを堆積させた
場合、である。石英ガラス管の外側に屈折率を低
めるドーパント（Ｂ，Ｆなど）を堆積させた石英
ガラス管を用いてもよい。ガラス管の内面にガラ
ス棒膜を堆積させる方法はよく知られた内付け
CVD法を用いればよい。なお、第７図のガラス
棒と第８図のガラス管を用い、ロツドインチユー
ブ法で種々を屈折率分布をもつた出発材も作るこ
とができ、この場合も本発明の出発材の一つとし
て構成される。
径方向断面図内の屈折率分布を示したものであ
る。ａは石英ガラス管の場合、ａ〜ｄはガラス管
の内面に屈折率を高めるドーパントを堆積させた
場合、である。石英ガラス管の外側に屈折率を低
めるドーパント（Ｂ，Ｆなど）を堆積させた石英
ガラス管を用いてもよい。ガラス管の内面にガラ
ス棒膜を堆積させる方法はよく知られた内付け
CVD法を用いればよい。なお、第７図のガラス
棒と第８図のガラス管を用い、ロツドインチユー
ブ法で種々を屈折率分布をもつた出発材も作るこ
とができ、この場合も本発明の出発材の一つとし
て構成される。
次に、第１図の光フアイバ母材製造装置に本発
明の出発材を用いた場合の光フアイバ母材の特性
について述べる。出発材として、第５図に示すよ
うな石英ガラス棒（外径12mm、長さ１ｍ）を用
い、先端部のαsを2.0〜2.5として光フアイバ母材
を28本試作した。ただし、出発材は同一のものを
使用し、光フアイバ母材を焼結後、出発材と光フ
アイバ母材の接触部をバーナで焼き切り、再度先
端部を所望のαsとなるように加工して使用する方
法を用いた。まず多孔質母材の作成条件を示す。
外径17.8mmの同心状の４重管バーナ１の中心管１
０１にSiCl4（0.5／min）、GeCl4（0.18／min）、
POCl3（0.1／min）をArをキヤリヤガスとして
送り込み、その外側の管１０２にAr（0.9／
min）を、その次の管１０３内にH2（３／
min）、最外管１０４内にO2（６／min）をそれ
ぞれ流した。そしてバーナの外周に同心状の３重
管からなる保護管を用い（図中に記載せず）、そ
れぞれの保護管内にN2ガスを10／min流した。
反応容器６内の圧力を−0.1mmAqになるように差
圧計１５出力を制御回路１６を通して排気速度調
整装置１７にフイードバツクした。このような条
件下で、出発材とバーナの中心軸を一致させて多
孔質母材（外径約70mm、長さ300mm）を作成した。
この多孔質母材を焼結は1650℃（ヒータの表面温
度を光高温計で測定した値）のHeとCl2の雰囲気
で行つた。その結果、多孔質母材のクラツク発生
による落下は一度もたなかつた。また光フアイバ
母材と出発材との接触面での割れも一度も生じな
かつた。多孔質母材のαs′の変動も±10％以下で
あつた。またこの光フアイバ母材を石英ガラス管
内に入れ、ロツドインチユーブ化した後、光フア
イバ（外径150μｍ、コア径80μｍ、屈折率差約１
％）とした結果、波長0.85μｍで損失は3dB／Km
以下、帯域600MHz・Km以上の高品質特性を有す
る光フアイバを得ることができた。
明の出発材を用いた場合の光フアイバ母材の特性
について述べる。出発材として、第５図に示すよ
うな石英ガラス棒（外径12mm、長さ１ｍ）を用
い、先端部のαsを2.0〜2.5として光フアイバ母材
を28本試作した。ただし、出発材は同一のものを
使用し、光フアイバ母材を焼結後、出発材と光フ
アイバ母材の接触部をバーナで焼き切り、再度先
端部を所望のαsとなるように加工して使用する方
法を用いた。まず多孔質母材の作成条件を示す。
外径17.8mmの同心状の４重管バーナ１の中心管１
０１にSiCl4（0.5／min）、GeCl4（0.18／min）、
POCl3（0.1／min）をArをキヤリヤガスとして
送り込み、その外側の管１０２にAr（0.9／
min）を、その次の管１０３内にH2（３／
min）、最外管１０４内にO2（６／min）をそれ
ぞれ流した。そしてバーナの外周に同心状の３重
管からなる保護管を用い（図中に記載せず）、そ
れぞれの保護管内にN2ガスを10／min流した。
反応容器６内の圧力を−0.1mmAqになるように差
圧計１５出力を制御回路１６を通して排気速度調
整装置１７にフイードバツクした。このような条
件下で、出発材とバーナの中心軸を一致させて多
孔質母材（外径約70mm、長さ300mm）を作成した。
この多孔質母材を焼結は1650℃（ヒータの表面温
度を光高温計で測定した値）のHeとCl2の雰囲気
で行つた。その結果、多孔質母材のクラツク発生
による落下は一度もたなかつた。また光フアイバ
母材と出発材との接触面での割れも一度も生じな
かつた。多孔質母材のαs′の変動も±10％以下で
あつた。またこの光フアイバ母材を石英ガラス管
内に入れ、ロツドインチユーブ化した後、光フア
イバ（外径150μｍ、コア径80μｍ、屈折率差約１
％）とした結果、波長0.85μｍで損失は3dB／Km
以下、帯域600MHz・Km以上の高品質特性を有す
る光フアイバを得ることができた。
本発明は上記実施例に限定されない。出発材の
長さは数10cmから数ｍのものでもよい。出発材の
材質はSiO2を主成分とするものであればよく、
バイコールガラス（商品名、コーニングガラス
製）でもよい。光フアイバ母材の製造法は第１図
の方法に限定されず、従来用いられている出発材
を用いた気相軸付寸法のすべてに適用できる。
長さは数10cmから数ｍのものでもよい。出発材の
材質はSiO2を主成分とするものであればよく、
バイコールガラス（商品名、コーニングガラス
製）でもよい。光フアイバ母材の製造法は第１図
の方法に限定されず、従来用いられている出発材
を用いた気相軸付寸法のすべてに適用できる。
第１図は従来の光フアイバ母材製造法の概略
図、第２図は従来、本発明者が用いてきた出発材
の形状（断面図）概略図、第３図は従来の出発材
を用いた場合の多孔質母材の成長過程を説明する
図、第４図は多孔質母材の焼結時に発生する収縮
応力の定性的説明図で、ａは本発明の場合、ｂは
従来の場合、第５，６図は本発明の出発材の概略
図、第７，８図は出発材の屈折率分布を示したも
のである。 ６……反応容器、９，１０……ガス導入管、１
１，１２……ガスの流れ方向、１３……引上げ装
置、１８……出発材取付けチヤツク、１９……バ
ーナ取付け支持部、２０……バーナ微動装置。
図、第２図は従来、本発明者が用いてきた出発材
の形状（断面図）概略図、第３図は従来の出発材
を用いた場合の多孔質母材の成長過程を説明する
図、第４図は多孔質母材の焼結時に発生する収縮
応力の定性的説明図で、ａは本発明の場合、ｂは
従来の場合、第５，６図は本発明の出発材の概略
図、第７，８図は出発材の屈折率分布を示したも
のである。 ６……反応容器、９，１０……ガス導入管、１
１，１２……ガスの流れ方向、１３……引上げ装
置、１８……出発材取付けチヤツク、１９……バ
ーナ取付け支持部、２０……バーナ微動装置。
Claims (1)
- １ 排気装置付反応容器内の下部にバーナを、上
部に回転しつつ移動する出発材を配置し、バーナ
から発生させたガラス微粒子を出発材に吹付けて
多孔質母材を軸方向に成長させ、この母材を出発
材と同軸上に置かれた加熱炉に挿入してゆくこと
により光フアイバ母材を製造する方法において、
前記出発材に、径方向断面内で光フアイバと同様
の屈折率分布をもつた石英系ガラス棒および径方
向断面内で屈折率分布をもつた石英系ガラス管の
うちの一つを用い、多孔質母材を成長させていく
方の出発材の先端をテーパ状の円錐形になるよう
に引き延ばした出発材を用いたことを特徴とする
光フアイバ母材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57017442A JPS58135147A (ja) | 1982-02-08 | 1982-02-08 | 光フアイバ母材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57017442A JPS58135147A (ja) | 1982-02-08 | 1982-02-08 | 光フアイバ母材の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58135147A JPS58135147A (ja) | 1983-08-11 |
| JPH0357058B2 true JPH0357058B2 (ja) | 1991-08-30 |
Family
ID=11944137
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57017442A Granted JPS58135147A (ja) | 1982-02-08 | 1982-02-08 | 光フアイバ母材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58135147A (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60260432A (ja) * | 1984-06-04 | 1985-12-23 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 光フアイバ用プリフオ−ムの製造方法 |
| JPS6197140A (ja) * | 1984-10-18 | 1986-05-15 | Asahi Glass Co Ltd | 改良された多孔質石英ガラス母材製造用種棒 |
| JPS61222931A (ja) * | 1985-03-27 | 1986-10-03 | Furukawa Electric Co Ltd:The | ガラス微粒子の堆積方法 |
| JP6916622B2 (ja) * | 2017-01-27 | 2021-08-11 | 信越石英株式会社 | 多孔質石英ガラス母材の製造方法 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5717439A (en) * | 1980-07-04 | 1982-01-29 | Hitachi Ltd | Manufacture of base material for optical fiber |
| JPS57135737A (en) * | 1981-02-13 | 1982-08-21 | Showa Electric Wire & Cable Co Ltd | Starting material for manufacturing of optical fiber by v.a.d. process |
-
1982
- 1982-02-08 JP JP57017442A patent/JPS58135147A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS58135147A (ja) | 1983-08-11 |
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