JPH0361344A - ニッケル‐アルミニウム合金‐タイプの金属間化合物をベースとする指向性凝固の為の、室温での高い粘靭性を持つ酸化安定性で耐蝕性の高温合金 - Google Patents
ニッケル‐アルミニウム合金‐タイプの金属間化合物をベースとする指向性凝固の為の、室温での高い粘靭性を持つ酸化安定性で耐蝕性の高温合金Info
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- JPH0361344A JPH0361344A JP2195082A JP19508290A JPH0361344A JP H0361344 A JPH0361344 A JP H0361344A JP 2195082 A JP2195082 A JP 2195082A JP 19508290 A JP19508290 A JP 19508290A JP H0361344 A JPH0361344 A JP H0361344A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［技術分野１
指向性凝固に適し且つ普通のニッケルベースの超合金を
補助する金属間化合物を基礎とする酸化安定性で耐蝕性
の高温合金。
補助する金属間化合物を基礎とする酸化安定性で耐蝕性
の高温合金。
本発明は耐熱性および酸化安定性を向上させる別の添加
物を含む、金属間化合物のＮ１Ｊｆをベースとする合金
を開発することおよび改善することに関する。
物を含む、金属間化合物のＮ１Ｊｆをベースとする合金
を開発することおよび改善することに関する。
狭義には、ニッケルーアルごニウム合金−タイプの金属
間化合物をベースとする指向性凝固の為の室温で高い粘
靭性の酸化安定性で耐蝕性の高温合金に関する。
間化合物をベースとする指向性凝固の為の室温で高い粘
靭性の酸化安定性で耐蝕性の高温合金に関する。
［従来技術１
金属間化合物のＮｉ３Ａ １は、構造材料として中ぐら
いの温度領域において興味を起こさせものと見なされて
いる若干の興味ある性質を有している。これには、超合
金に比べて低いその密度が属している。存在する状態で
のその工業的利用性には既に、その脆弱性および不十分
な耐蝕性という問題がある。前者は確かに硼素の添加に
よって改善され、その際比較的高い強度値が達成される
［Ｃ，Ｔ、Ｌｉｕ等、“構造的用途の為のニッケルーア
ルミニウム合金（Ｎｉｃｋｅｌ Ａｌｕｍｉｎｉｄｅｓ
ｆｏｒ ５ｔｒｕｃｔｕｒａｌ ｕｓｅ）″、Ｊｏｕｒ
ｎａｌ ｏｆ Ｍｅｔａｌｓ 。
いの温度領域において興味を起こさせものと見なされて
いる若干の興味ある性質を有している。これには、超合
金に比べて低いその密度が属している。存在する状態で
のその工業的利用性には既に、その脆弱性および不十分
な耐蝕性という問題がある。前者は確かに硼素の添加に
よって改善され、その際比較的高い強度値が達成される
［Ｃ，Ｔ、Ｌｉｕ等、“構造的用途の為のニッケルーア
ルミニウム合金（Ｎｉｃｋｅｌ Ａｌｕｍｉｎｉｄｅｓ
ｆｏｒ ５ｔｒｕｃｔｕｒａｌ ｕｓｅ）″、Ｊｏｕｒ
ｎａｌ ｏｆ Ｍｅｔａｌｓ 。
１９８６年５月、第３〜２０頁参照１゜しかるに、この
方法はベルト状物を製造する際に非常に早い冷却速度を
使用してすら実質的に使用できない結果をもたらす。
方法はベルト状物を製造する際に非常に早い冷却速度を
使用してすら実質的に使用できない結果をもたらす。
Ｎｉ３Ａ １に基づくこの種の合金の耐蝕性および酸化
安定性は珪素またはクロムの添加によって改善すること
ができる［Ｍ、Ｗ、Ｇｒｕｅｎｌｉｎｇ ｕｎｄ Ｒ，
Ｂａｕｅｒ、“耐蝕性高温被覆物中での珪素の役割（Ｔ
ｈｅ ｒｏｌｅ ｏｆ ５ｉｌｉｃｏｎ ｉｎ ｃｏｒ
ｒｏｓｉｏｎ ｒｅｓｉｓｔａｎｔｈｉｇｈ ｔｅｍｐ
ｅｒａｔｕｒｅ ｃｏａｔｉｎｇ）″、Ｔｈ１ｎ Ｆｉ
ｌｎ＋ｓ、第９５巻、１９８２、第３〜２０頁参照１゜
一般に、珪素の合金化はクロムのそれよりも流行し得る
方法である。何故ならば同時に生じる金属間化合物のＮ
ｉ：＋ＳｉがＮ１ｚＡ ｉ中に完全に混和し得るからで
ある。要するに同形の状態であることが大切である。こ
の場合別の不所望の相は生じない［Ｓｈ。
安定性は珪素またはクロムの添加によって改善すること
ができる［Ｍ、Ｗ、Ｇｒｕｅｎｌｉｎｇ ｕｎｄ Ｒ，
Ｂａｕｅｒ、“耐蝕性高温被覆物中での珪素の役割（Ｔ
ｈｅ ｒｏｌｅ ｏｆ ５ｉｌｉｃｏｎ ｉｎ ｃｏｒ
ｒｏｓｉｏｎ ｒｅｓｉｓｔａｎｔｈｉｇｈ ｔｅｍｐ
ｅｒａｔｕｒｅ ｃｏａｔｉｎｇ）″、Ｔｈ１ｎ Ｆｉ
ｌｎ＋ｓ、第９５巻、１９８２、第３〜２０頁参照１゜
一般に、珪素の合金化はクロムのそれよりも流行し得る
方法である。何故ならば同時に生じる金属間化合物のＮ
ｉ：＋ＳｉがＮ１ｚＡ ｉ中に完全に混和し得るからで
ある。要するに同形の状態であることが大切である。こ
の場合別の不所望の相は生じない［Ｓｈ。
ｕｉｃｈｉ ０ｃｈｉａｉ等、”Ｎｉ３／ｆ！、 Ｎｉ
３Ｇａ 、 Ｎｉ３ＳｉおよびＮｉ、Ｇｅの合金化挙動
（Ａｌｌｏｙｉｎｇ ｂｅｈａｖｉｏｕｒｏｆＮｉ３Ａ
ｌ；Ｎ１ｚＧａ；Ｎ１ｚＳｉ ａｎｄ Ｎｉ３Ｇｅ）”
、Ａｃｔａ Ｍｅｔ。
３Ｇａ 、 Ｎｉ３ＳｉおよびＮｉ、Ｇｅの合金化挙動
（Ａｌｌｏｙｉｎｇ ｂｅｈａｖｉｏｕｒｏｆＮｉ３Ａ
ｌ；Ｎ１ｚＧａ；Ｎ１ｚＳｉ ａｎｄ Ｎｉ３Ｇｅ）”
、Ａｃｔａ Ｍｅｔ。
、第３２巻、Ｎｏ、２、第２８９頁、１９８４］ 。
しかしながらＮｉｓ＾ｌ並びに上記の変性された合金の
耐熱性は、金属間化合物に関する刊行物（Ｎ、Ｓ、５ｒ
ｏｌｏｆｆ、 ”整理された合金−物理金属学および構
造的用途［０ｒｄｅｒｅｄ ａｌｌｏｙｓ−ｐｈｙｓｉ
ｃａｌｍｅｔａｌｌｕｇｙ ａｎｄ ５ｔｒｔｕｃｔｕ
ｒａｌ ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｓ’Ｉｎｔｅｒｎａｔ
ｉｏｎａｌ ｍｅｔａｌｓ ｒｅｖｉｅｗ）、第２９巻
、Ｎｏ。
耐熱性は、金属間化合物に関する刊行物（Ｎ、Ｓ、５ｒ
ｏｌｏｆｆ、 ”整理された合金−物理金属学および構
造的用途［０ｒｄｅｒｅｄ ａｌｌｏｙｓ−ｐｈｙｓｉ
ｃａｌｍｅｔａｌｌｕｇｙ ａｎｄ ５ｔｒｔｕｃｔｕ
ｒａｌ ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｓ’Ｉｎｔｅｒｎａｔ
ｉｏｎａｌ ｍｅｔａｌｓ ｒｅｖｉｅｗ）、第２９巻
、Ｎｏ。
３．１９８４、第１２３〜１３５頁参照］から判る通り
、だ不十分である。
、だ不十分である。
殊に珪素は高温合金の被覆物において保護酸化物を生じ
る表面層の耐蝕性および耐酸化性を向上させることは公
知である。更に、拡大された実験がされた［Ｆ、Ｆｉｔ
ｚｅｒおよびＪ、Ｓｃｈｌｉｃｈｔｉｎｇｌ“高温合金
の為のクロム、アルミニウム、および珪素含有被覆物（
Ｃｏａｔｉｎｇ ｃｏｎｔａｉｎｉｎｇ ｃｈｒｏｍｉ
ｕｍ ａｌｕｍｉｎｉｕｍ、 ａｎｄ ５ｉｌｉｃｏｎ
ｆｏｒ ｈｉｇｈ ｔｅｎｐｅｒａｔｕｒｅ ａｌｌ
ｏｙｓ）” 、 Ｈ３ｇｈ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ
ｃｏｒｒ。
る表面層の耐蝕性および耐酸化性を向上させることは公
知である。更に、拡大された実験がされた［Ｆ、Ｆｉｔ
ｚｅｒおよびＪ、Ｓｃｈｌｉｃｈｔｉｎｇｌ“高温合金
の為のクロム、アルミニウム、および珪素含有被覆物（
Ｃｏａｔｉｎｇ ｃｏｎｔａｉｎｉｎｇ ｃｈｒｏｍｉ
ｕｍ ａｌｕｍｉｎｉｕｍ、 ａｎｄ ５ｉｌｉｃｏｎ
ｆｏｒ ｈｉｇｈ ｔｅｎｐｅｒａｔｕｒｅ ａｌｌ
ｏｙｓ）” 、 Ｈ３ｇｈ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ
ｃｏｒｒ。
５ｉｏｎ＋Ｎａｔｉｏｎａｌ ａｓｓｏｃｉａｔｉｏｎ
ｏｆ ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ ｅｎｇｉｎｅｅｒｓ、テ
キサス州ヒユーストン、カルフォルニア、サンジエゴ、
１９８１年３月２〜６、第６０４〜６１４頁参照１゜ この公知の変性Ｎｉ３Ａ Ｉ！材料の性質は、このもの
から使用可能な材料を製造する為には、工業的要求を未
だ満足していない。このことは特に耐熱性および高温耐
蝕性（硫化に対する耐久性）並びに室温での延性および
粘靭性に関して言える。それ故にこの種の材料を更に開
発しそして改良することが要求されている。
ｏｆ ｃｏｒｒｏｓｉｏｎ ｅｎｇｉｎｅｅｒｓ、テ
キサス州ヒユーストン、カルフォルニア、サンジエゴ、
１９８１年３月２〜６、第６０４〜６１４頁参照１゜ この公知の変性Ｎｉ３Ａ Ｉ！材料の性質は、このもの
から使用可能な材料を製造する為には、工業的要求を未
だ満足していない。このことは特に耐熱性および高温耐
蝕性（硫化に対する耐久性）並びに室温での延性および
粘靭性に関して言える。それ故にこの種の材料を更に開
発しそして改良することが要求されている。
［発明が解決しようとする課題１
本発明の課題は、指向性凝固に適し且つ他の添加物を含
み、実質的にニッケルーアルミニウム合金−タイプの金
属間化合物より成る、高い酸化安定性及び耐蝕性、特に
高温での硫化に対しての高い酸化安定性及び耐蝕性およ
び同時に４００〜８００°Ｃの温度範囲での高い耐熱性
を有すると共に室温での高い粘靭性を持つ合金を提供す
ることである。この合金は４００〜７００℃の温度領域
で少なくとも９００ ＭＰａの熱間流動限界（Ｗａｒｍ
ｆ Ｉｉｅｓｓｇｒｅｎｚｅ）および少なくとも９５０
ＭＰａの熱間引張強度（ＷａｒｌＩｌｚｕｇｆｅｓｔｉ
ｇｋｅｉｔ）を有するべきである。更にこのものは、殊
に室温で高い延性および粘靭性を有するべきである。室
温での機械的性質は少なくとも以下の値を達成する。べ
きである： 延伸限界−７００ＭＰａ 引張強度＝ ９００ ＭＰａ 伸び率 ・ ４χ ［発明の構成］ この課題は、最初に記載した高温合金が以下の組成： Ａｊ！＝１０〜２０原子χ Ｓｉ ＝ ０．５〜８原子２ Ｎｂ＝２〜１０原子２ Ｂ＝０．１〜２原子２ Ｎｉ ・ 残量 を有し、但し、Ａｆ、 Ｓｉ、 ＮｂおよびＢの合計が
最高２５原子２の値であり、そして少なくとも９０容量
Ｘまでが金属開用Ｎ１Ｊｊｌ！、 Ｎｉ：＋Ｓｉおよび
Ｎｉ、Ｎｂの混合物より成ることを特徴とすることによ
って解決される。
み、実質的にニッケルーアルミニウム合金−タイプの金
属間化合物より成る、高い酸化安定性及び耐蝕性、特に
高温での硫化に対しての高い酸化安定性及び耐蝕性およ
び同時に４００〜８００°Ｃの温度範囲での高い耐熱性
を有すると共に室温での高い粘靭性を持つ合金を提供す
ることである。この合金は４００〜７００℃の温度領域
で少なくとも９００ ＭＰａの熱間流動限界（Ｗａｒｍ
ｆ Ｉｉｅｓｓｇｒｅｎｚｅ）および少なくとも９５０
ＭＰａの熱間引張強度（ＷａｒｌＩｌｚｕｇｆｅｓｔｉ
ｇｋｅｉｔ）を有するべきである。更にこのものは、殊
に室温で高い延性および粘靭性を有するべきである。室
温での機械的性質は少なくとも以下の値を達成する。べ
きである： 延伸限界−７００ＭＰａ 引張強度＝ ９００ ＭＰａ 伸び率 ・ ４χ ［発明の構成］ この課題は、最初に記載した高温合金が以下の組成： Ａｊ！＝１０〜２０原子χ Ｓｉ ＝ ０．５〜８原子２ Ｎｂ＝２〜１０原子２ Ｂ＝０．１〜２原子２ Ｎｉ ・ 残量 を有し、但し、Ａｆ、 Ｓｉ、 ＮｂおよびＢの合計が
最高２５原子２の値であり、そして少なくとも９０容量
Ｘまでが金属開用Ｎ１Ｊｊｌ！、 Ｎｉ：＋Ｓｉおよび
Ｎｉ、Ｎｂの混合物より成ることを特徴とすることによ
って解決される。
本発明を、添付の図面を用いて説明する実施例によって
更に詳細に説明する。
更に詳細に説明する。
図面は、ニッケルルアルミニウム合金−タイブの金属間
化合物をベースとする新規の合金の流動限界および引張
強度を説明するグラフである。
化合物をベースとする新規の合金の流動限界および引張
強度を説明するグラフである。
図中、温度Ｔ （”Ｃ）を関数として流動限界δ。、２
および引張強度δｓ （ＭＰａ）をグラフで示したもの
である。曲線１は１７．５原子２のＡｌ、２原子ＸノＳ
ｉ、４原子！ （７）Ｎｂ、０．５原子Ｚ ノＢおよび
残量のＮｉより成る新規の合金の流動限界の経過である
。このものは約５００″Ｃの温度で１１００ ＭＰａ以
上の極大を達する。７００°Ｃでは流動限界は未だ９５
０ ＭＰａであり、８００″Ｃでは未だ８００ＭＰａ以
上である。曲線２は同じ合金の引張強度の経過を示して
いる。その値は室温での９５０ ＭＰａから５００ ”
Ｃでの１１３０ ＰＭａ以上に上昇し、７００°Ｃでは
９７０ ＭＰａにそして８００’Ｃでは８６０ ＭＰａ
に低下する。
および引張強度δｓ （ＭＰａ）をグラフで示したもの
である。曲線１は１７．５原子２のＡｌ、２原子ＸノＳ
ｉ、４原子！ （７）Ｎｂ、０．５原子Ｚ ノＢおよび
残量のＮｉより成る新規の合金の流動限界の経過である
。このものは約５００″Ｃの温度で１１００ ＭＰａ以
上の極大を達する。７００°Ｃでは流動限界は未だ９５
０ ＭＰａであり、８００″Ｃでは未だ８００ＭＰａ以
上である。曲線２は同じ合金の引張強度の経過を示して
いる。その値は室温での９５０ ＭＰａから５００ ”
Ｃでの１１３０ ＰＭａ以上に上昇し、７００°Ｃでは
９７０ ＭＰａにそして８００’Ｃでは８６０ ＭＰａ
に低下する。
実施例−り二
真空炉中で以下の組成の合金を溶融する：Ａｌ・１７．
５原子χ Ｓｉ ＝ ２ 原子χ Ｎｂ ＝ ４ 原子２ Ｂ ・０．５ 原子χ Ｎｉ ・ 残量 この溶融物を鋳造の為に注ぎ出して、約１４０開の直径
、約１６０ ｍｍの高さの鋳造未完成品を得る。この未
完成品を真空下に約１５ ｎ＋ｍの直径および約１４０
ｍｒａの長さの棒状の状態で強制的に指向性凝固させ
る。
５原子χ Ｓｉ ＝ ２ 原子χ Ｎｂ ＝ ４ 原子２ Ｂ ・０．５ 原子χ Ｎｉ ・ 残量 この溶融物を鋳造の為に注ぎ出して、約１４０開の直径
、約１６０ ｍｍの高さの鋳造未完成品を得る。この未
完成品を真空下に約１５ ｎ＋ｍの直径および約１４０
ｍｒａの長さの棒状の状態で強制的に指向性凝固させ
る。
この棒状物を更に熱処理せずに直接的に引張試験体に加
工する。試験温度を関数として延伸限界および引張強度
に付いて達成された値を曲線ｌおよび２に示した。室温
で、７ｚの伸び率が測定された。従ってこの材料は金属
間化合物の為に、破壊されるまでに著しく変形し得る。
工する。試験温度を関数として延伸限界および引張強度
に付いて達成された値を曲線ｌおよび２に示した。室温
で、７ｚの伸び率が測定された。従ってこの材料は金属
間化合物の為に、破壊されるまでに著しく変形し得る。
それと共に、殊に、室温で要求される比較的に高い延性
および粘靭性の条件を満足し得た。
および粘靭性の条件を満足し得た。
尖胤明４：
実施例１と同様に以下の合金を真空下に溶融した：
Ａｌ＝２０ 原子２
Ｓｉ ・ １ 原子χ
Ｎｂ ・ ３ 原子２
Ｂ ・０．２ 原子２
Ｎｉ ＝ 残量
二の溶融物を実施例１におけるのと正確に同じに注ぎ出
し、真空下に再び溶融しそして棒状物の状態で指向性凝
固させた。このようにして製造された棒状物は実施例１
のそれと同じ寸法を有している。強度値は図のものに匹
敵し得る。更に、最大値は若干低い温度（５００°Ｃの
僅か下）にずれた。
し、真空下に再び溶融しそして棒状物の状態で指向性凝
固させた。このようにして製造された棒状物は実施例１
のそれと同じ寸法を有している。強度値は図のものに匹
敵し得る。更に、最大値は若干低い温度（５００°Ｃの
僅か下）にずれた。
実遊艷［土−
以下の合金を真空下に溶融した：
／／！＝１５ 原子２
Ｓｉ ＝ ３ 原子２
Ｎｂ ＝ ６ 原子χ
Ｂ＝０．５ 原子χ
Ｎｉ ＝ 残量
指向性凝固した棒状物の製造および引張試験は実施例１
と同様に行った。強度値はこの実施例の場合も同じ大き
さの領域にあった。更に最大値は若干低い温度（約６０
０″Ｃ）にずれた。
と同様に行った。強度値はこの実施例の場合も同じ大き
さの領域にあった。更に最大値は若干低い温度（約６０
０″Ｃ）にずれた。
夫施員」辷
真空状態で溶融した合金は以下の組成を有している：
Ａｌ＝ １１ 原子χ
Ｓｉ ＝ ５ 原子χ
Ｎｂ ＝ ８ 原子χ
Ｂ ・０．５ 原子χ
Ｎｉ ・ 残量
実施例１と正確に同様に実施した。強度値は実施例１の
其に比較して僅かに高い。最大値は約７００°Ｃの温度
の所にあった。
其に比較して僅かに高い。最大値は約７００°Ｃの温度
の所にあった。
本発明は実施例に制限されるものではない。
ニッケルーアル藁ニウム合金−タイブの金属間化合物を
ベースとする指向性凝固の為の室温での高い粘靭性を持
つ酸化安定性で耐蝕性の高温合金は、原則として以下の
組成； ＾乏＝１０〜２０原子χ ５ｉ＝０．５〜Ｂ原子２ Ｎｂ ・ ２〜１０原子χ Ｂ ・０．１〜２原子χ Ｎｉ ＝ 残量 を有し、但し、＾１．．Ｓｉ、 ＮｂおよびＢの合計が
最高２５原子２の値である。このものは、少なくとも９
０容１ｘまテノ金属開用ＮｉＪ Ｉ！、、Ｎ１ｘＳｉお
よびＮｉ３Ｎｂ混合物を含む。Ｓｉは高温耐蝕性に有利
に作用するが、Ｎｂは耐熱性を向上させそしてその最大
値を高温の方にずらせる。室温での延性は比較的に高い
。このことは熱的機械の製造の際に構成部材を据えつけ
る際におよび運転開始の際に有利に作用する。
ベースとする指向性凝固の為の室温での高い粘靭性を持
つ酸化安定性で耐蝕性の高温合金は、原則として以下の
組成； ＾乏＝１０〜２０原子χ ５ｉ＝０．５〜Ｂ原子２ Ｎｂ ・ ２〜１０原子χ Ｂ ・０．１〜２原子χ Ｎｉ ＝ 残量 を有し、但し、＾１．．Ｓｉ、 ＮｂおよびＢの合計が
最高２５原子２の値である。このものは、少なくとも９
０容１ｘまテノ金属開用ＮｉＪ Ｉ！、、Ｎ１ｘＳｉお
よびＮｉ３Ｎｂ混合物を含む。Ｓｉは高温耐蝕性に有利
に作用するが、Ｎｂは耐熱性を向上させそしてその最大
値を高温の方にずらせる。室温での延性は比較的に高い
。このことは熱的機械の製造の際に構成部材を据えつけ
る際におよび運転開始の際に有利に作用する。
図面は本発明の高温合金の一実施形態について、温度（
Ｔ″Ｃ）を関数として流動限界δ。、２および引張強度
δ、 （ＭＰａ）をグラフで示したものである。
Ｔ″Ｃ）を関数として流動限界δ。、２および引張強度
δ、 （ＭＰａ）をグラフで示したものである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １）ニッケル−アルミニウム合金−タイプの金属間化合
物をベースとする指向性凝固の為の室温での高い粘靭性
を持つ酸化安定性で耐蝕性の高温合金において、以下の
組成： Ａｌ＝１０〜２０原子％ Ｓｉ＝０．５〜８原子％ Ｎｂ＝２〜１０原子％ Ｂ＝０．１〜２原子％ Ｎｉ＝残量 を有し、但し、Ａｌ、Ｓｉ、ＮｂおよびＢの合計が最高
２５原子％の値であり、そして少なくとも９０容量％ま
でが金属間相Ｎｉ＿３Ａｌ、Ｎｉ＿３ＳｉおよびＮｉ＿
３Ｎｂの混合物より成ることを特徴とする、上記高温合
金。 ２）以下の組成 Ａｌ＝１７．５原子％ Ｓｉ＝２原子％ Ｎｂ＝４原子％ Ｂ＝０．５原子％ Ｎｉ＝残量 を有する請求項１に記載の高温合金。 ３）以下の組成 Ａｌ＝２０原子％ Ｓｉ＝１原子％ Ｎｂ＝３原子％ Ｂ＝０．２原子％ Ｎｉ＝残量 を有する請求項１に記載の高温合金。 ４）以下の組成 Ａｌ＝１５原子％ Ｓｉ＝３原子％ Ｎｂ＝６原子％ Ｂ＝０．５原子％ Ｎｉ＝残量 を有する請求項１に記載の高温合金。 ５）以下の組成 Ａｌ＝１１原子％ Ｓｉ＝５原子％ Ｎｂ＝８原子％ Ｂ＝０．５原子％ Ｎｉ＝残量 を有する請求項１に記載の高温合金。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CH2789/89-5 | 1989-07-26 | ||
| CH2789/89A CH678633A5 (ja) | 1989-07-26 | 1989-07-26 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0361344A true JPH0361344A (ja) | 1991-03-18 |
Family
ID=4241628
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2195082A Pending JPH0361344A (ja) | 1989-07-26 | 1990-07-25 | ニッケル‐アルミニウム合金‐タイプの金属間化合物をベースとする指向性凝固の為の、室温での高い粘靭性を持つ酸化安定性で耐蝕性の高温合金 |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5059259A (ja) |
| EP (1) | EP0410252A1 (ja) |
| JP (1) | JPH0361344A (ja) |
| CA (1) | CA2021718A1 (ja) |
| CH (1) | CH678633A5 (ja) |
| PL (1) | PL286050A1 (ja) |
| RU (1) | RU1831511C (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7183745B2 (en) | 2000-08-11 | 2007-02-27 | Milwaukee Electric Tool Corporation | Adapter for a power tool battery |
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Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| US4325756A (en) * | 1978-12-18 | 1982-04-20 | United Technologies Corporation | Fatigue resistant nickel superalloy |
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| US4676829A (en) * | 1985-10-03 | 1987-06-30 | General Electric Company | Cold worked tri-nickel aluminide alloy compositions |
-
1989
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-
1990
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- 1990-07-20 US US07/554,855 patent/US5059259A/en not_active Expired - Fee Related
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- 1990-07-25 RU SU904830948A patent/RU1831511C/ru active
- 1990-07-25 JP JP2195082A patent/JPH0361344A/ja active Pending
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
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| PL286050A1 (en) | 1991-06-03 |
| EP0410252A1 (de) | 1991-01-30 |
| CH678633A5 (ja) | 1991-10-15 |
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