JPH0364441A - 耐火性に優れた建築用低降伏比溶融亜鉛メッキ熱延鋼板の製造方法およびその鋼板を用いた建築用鋼材料 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は建築、土木および海洋構造物等の分野における
各種建造物に用いる耐火性の優れた溶融亜鉛メッキ熱延
鋼板の製造方法および耐火性の優れた建築用鋼材料に係
る。

（従来の技術） 建築用熱延鋼板には、−殻構造用圧延鋼板（ＪＩＳＧ　
３１０１）　、溶接構造用圧延鋼板（ＪＩＳ　Ｇ　３１
０６）、溶接構造用耐候性熱間圧延鋼板（ＪＩＳ　ｃ　
３１１４）、高耐候性圧延鋼板（ＪＩＳ　Ｇ　３］、２
５）、（以下周知鋼（反という）などが広く利用されて
いる。

建築物の耐火性は重要で、大型ビルから一般住宅用まで
種々その対策がなされている。

しかし、−船釣には特開昭６３−４７４５１号公報記載
の技術のように耐火被覆でもって火災対策を行っている
のが現状である。そのため、建築コストが上昇し、建造
物の利用空間を狭くしている。

近時、耐火設計につい−で見直しが行われ、昭和６２年
建築物の新耐火設計法が法定されるにいたり、従来の火
災時の許容鋼材温度（３５０℃以下）の規定が外され、
鋼板の高温強度と建物に実際に加わっている荷重により
、耐火被覆の能力を決定できるようになり、素材鋼板の
高温強度が確保される場合等には無被覆で鋼板を使用す
ることも可能となった 面Ｊ火用の高温強度を保証した鋼板に関する発明として
は、特願昭６３−１４３７４０号の技術があるが、同発
明は主として、厚板についてのものである。

しかし、建築物のうち軽量形鋼やＵ字状コラムは熱延鋼
帯または鋼板を素材として使用する場合が多い。熱延鋼
帯または鋼板はホットストリップ実ルにより製造される
が、この工程では連続熱延のため仕上温度をむやみに下
げたり、通板速度を極度に低下させることはできない。

さらに大量に生産するため、ランアウトテーブルの急冷
工程と巻取工程が存在する。これらの理由により規定の
常温特性および高温特性を付与させるには、厚板製造工
程とは大幅に異なってくる。

そこで本発明者等は、特願平１−３８３４号の技術（先
願発明）により耐火性に優れた熱延鋼板の製造方法を提
案したが、建築用鋼としては耐食性も重要であり、その
ためには熱延鋼板に亜鉛メッキを施すことが有効である
。

溶融亜鉛メッキを施す場合は、連続式溶融亜鉛メッキラ
インで製造するが、この工程では鋼板を還元雰囲気中で
加熱するが、むやみにこの温度を高くすると析出等を生
じ、必要な高温耐力を確保できず、逆にむやみにこの温
度を低くするとメッキ密着性が低下する。また、メッキ
密着性は、添加する合金元素の種類、量にも影響を受け
る。このように規定の常温特性、高温特性およびメッキ
密着性を確保するには熔融亜鉛メッキ熱延鋼板独自の条
件設定が必要である。

本発明は先願発明の技術をさらに発展させ、耐火性の優
れた熔融亜鉛メッキ熱延鋼板の製造方法ならびに耐火性
能を付与した建築用鋼材料の技術を提案するものである
。

（発明が解決しようとする課題） 従来鋼では結晶粒成長、析出物の粗大化、炭化物熔解等
で高温強度を出すのが難しい。また、高合金耐熱金属は
鉄系を含めてもあるが、建築用に大量に消費されるもの
としては、経済性に難点がある。さらに建築用鋼として
は耐食性も兼ね備えているのが望ましい。

本発明の、目的は、高温特性に優れ、耐火被覆が低減な
いし省略でき、かつ低コスト化゛のため普通鋼に近い鋼
成分で、さらに耐食性の優れた亜鉛メッキを施した溶融
亜鉛メッキ熱延鋼板の製造方法ならびに耐火性能を付与
した建築用鋼材料の技術を提供することにある。

（課題を解決するための手段） 本発明は前述の課題を克服し、目的を達成するもので、
その要旨は以下の通りである。

（１）重量比で Ｃ：０．０２〜０．１％、Ｓｉ　：　０．５％以下、Ｍ
ｎ二０、２〜１．０％、Ｎｂ、　：　０．００５〜０．
０４％、Ｍｏ：０．３〜０．７％、Ａ１７０．０５％以
下、Ｎ　：　０．００６％以下を含有し、 残部鉄および不可避的不純物からなる綱スラフを高温の
まま直接または１１００〜１３００’Ｃに加熱後仕上終
了温度８５０〜９５０℃で熱延し、続いて平均冷却速度
５〜３０℃／　ｓで冷却し４００〜６５０℃で巻取り、
続いて連続式溶融亜鉛メッキラインを通板するにあたり
、還元性雰囲気中で５．００〜７００℃に加熱後、冷却
してから溶融亜鉛メッキ浴中に浸漬して溶融亜鉛メッキ
を施すことを特徴とする耐火性に優れた建築用低降伏比
溶融亜鉛メッキ熱延鋼板の製造方法。

（２）重量比で Ｃ：　０．０２〜０．１％、Ｓｉ　：　０．５％以下、
Ｍｎ：０、２〜１．０％、Ｎｂ　：　０．０（１５〜０
．０４％、ＭＱ：０，３〜０．７％、ＡＩ＝０．０５％
以下、Ｎ：０．００６％以下に加えて、Ｔｉ　：　０．
００５〜０．１０％、ｚｒ：０．００５〜０．０３％、
ｖ：０．００５〜０．１０・％、Ｎｉ　：　０．０５〜
０．５％、Ｃｕ：０．０５〜０．５％、Ｃｒ：０．０５
〜１．０％、Ｂ　：　０．．０００１〜０．００２％、
Ｃａ　：　０．０００５〜０．００５％、・ＲＥＭ　　
：ｏ、ｏｏ１〜０．０２％のうち一種または二種以上を
含有し、 残部鉄および不可避的不純物からなる綱スラブを高温の
まま直接または１１００〜１３００℃に加熱後、仕上終
了温度８５０〜９５０℃で熱延し、続いて平均冷却速度
５〜ｂ ６５０℃で巻取り、統いて連続式溶融亜鉛メッキライン
を通板するにあたり、還元性雰囲気中で５００〜７００
℃に加熱後、冷却してから溶融亜鉛メッキ浴中に浸漬し
て溶融亜鉛メッキを施すことを特徴とする耐火性に優れ
た建築用低降伏比溶融亜鉛メッキ熱延鋼板の製造方法。

（３）前項１または２記載の方法により得られた鋼板ま
たは鋼帯をさらに熱間工程において塑性加工する耐火性
に優れた建築用低降伏比溶融亜鉛メッキ熱延鋼板の製造
方法。

（４）前項１，２または３記載の方法により得られた鋼
板、鋼帯または鋼材を冷間工程において塑性加工する耐
火性の優れた建築用低降伏比溶融亜鉛メッキ熱延鋼板の
製造方法。

（５）前項１．．２．３または４記載の方法により得ら
れた鋼材受熱表面に、無機系繊維質耐火薄層材を展着せ
しめてなる耐火性の優れた建築用ｍｅＪ料。

（６）前項１，２．３または４記載の方法により得られ
た鋼材受熱表面に、高耐熱性塗料を被着せしめてなる耐
火性の優れた建築用鋼材料。

（作用） 本発明者らは、火災時の鋼板強度について研究の結果、
通常の火災時の最高到達温度は１０００’Ｃであり、無
被覆使用を目標とした場合、鋼板が該温度で常温耐力の
７０％以上の耐力を備えるためには高価な合金元素を多
量に添加せねばならず、経済性を失することを知った。

すな・わち、鋼板の費用と耐火被覆を施工する費用以上
に鋼板の価格が高くなり、そのような鋼板は実際的に利
用することができない。

そこで、さらに研究を重ねた結果、６００℃での降伏点
強度が、溶接用構造鋼板（ＪＩＳ　Ｇ　３１０６）に規
定される値の７０％以上となる鋼板（すなわち、４０ｋ
ｇｆ／ｍｊ級では、６００℃での降伏点強度が１６ｋｇ
ｆ／−以上、５　、、Ｏｋｇｆ／−級では６００℃での
降伏点強度が、２２ｋｇｆ／−以上となる鋼板）が最も
経済的であることを明らかにし、高価な合金元素の添加
量を少なくし、かつ耐火被覆を軽減することが可能で、
火災荷重が小さい場合は、無被覆で使用することができ
る鋼板の製造方法に加えて９９ ０ 耐火性能を付与した鋼材料を開発した。

以下に化学成分、熱延条件および溶融亜鉛メ。

キ条件の限定理由を説明する。

Ｃは常温ないし高温強度を得るために０．０２％は必要
である。これ未満では必要な組織ないし強化のためのク
ラスターないし析出物が得られない。

また０、１％を越えるとメッキ密着性が低下する。

これらの効果をさらに発揮するにはＣは０．０４〜０．
０８％とするのが好ましい。

Ｓｉは固溶体強化のために添加する元素で０．５％を越
えるとメッキ密着性が低下する。なお、Ｓｉは鋼板表面
にスケール模様を発生させる。これを避けるためには０
．１％以下とするのが好ましい。

Ｍｎは強度、靭性を確保する上で不可欠の元素であり、
その下限は０．２％である。逆に１．０％を越えるとメ
ンキ密着性が低下する。

Ｎｂ　、　Ｍｏは微細クラスターないし析出物を生成す
る。高温で十分な降伏点強度を得るためには、Ｎｂ　、
　Ｍｏの複合添加が極めて有効である。Ｎｂ　、　Ｍ。

量の下限は複合効果が得られる最小量として、それぞれ
０．００５％、０．３％とした。しかし、添加量が多く
なると製造コストが上昇し、建築用鋼としての経済性を
失うので、上限をそれぞれ０．０４％２０．７％とした
。

Ｍは一般に脱酸上鋼に含まれる元素である。しかしＡｌ
量が０．０５％を越えるとメッキ密着性が低下する。

Ｎは一般に不可避的不純物として鋼中に含まれるもので
あるが、窒化物を形威して高温強度を向上させる。Ｎ量
が多くなると固定するためのＡｌ量が増加し、延性が低
下するので、上限を０．００６％とした。

本発明にあっては以上の成分の他にＴｉ　、　ＺｒＶ、
　Ｎｉ　、　Ｃｕ　、　Ｃｒ　、　Ｂ　、　Ｃａおよび
ＲＥＭのうち１種または２種以上を適宜添加することで
発明の効果をさらに発揮させることができる。

Ｔｉは前述のＮｂとほぼ同じ効果をもつ元素であり、Ａ
ｌ量が少ない場合、炭窒化物を形威し、高温強度を向−
１−させるが、０．００５％未満では効果がなく、０．
１０％を越えると清浄度が悪くなる。

Ｚｒは母材の強度を上昇させる元素であるが、０．００
５％未満では効果が薄＜、０．０３％を越えると靭性が
低下する。

■は、高温強度に対する効果はＮｂ　、　Ｔｉに比較し
て小さいながらも、０．００５％未満では効果がなく、
０．１０％を越えると延性が組下する。

Ｎｉは母材の強度、靭性を向上させるが０．０５％未満
では効果が！＜、０．５％を越えると極めて高価になる
ため、建築用鋼としての経済性を失う。

ＣｕはＮｉとほぼ同様な効果や耐候性をもつほか、Ｃｕ
析出物による高温強度の増加や耐食性の向上にも効果を
有する。しかし、Ｃｕ量が０．５％を越えると熱間圧延
時にＣｕ割れが発生し製造が困難になり、０．０５％未
満では効果がない。

Ｃｒは母材および溶接部の強度を高める元素であるが、
１．０％を越えると溶接性を劣化させ、０．０５％未満
では効果が薄い。

Ｂは鋼の焼入性を増大させ強度を大きくする元素である
。このＢの効果を得るためには、０．０００１％未満で
は効果がなく、Ｂ量が０．００２％を越えると再結晶温
度が上がり、硬質化する。

Ｃａ　＋　ＲＩＥｎはＭｎＳの形態を制御し、シャルピ
ー吸収エネルギーを増加させ低温靭性を向上させる。

しかし、Ｃａ量は０．０００５％未満では実用上効果が
なく、また、０．００５％を越えるとＣａＯ、ＣａＳが
大量に生成して大型介在物となり、延性を劣化させる。

またＲＥＭについてもＣａと同様な効果があり、添加量
が多くなるとＣａと同様な問題が生し、経済性も悪くな
るので、下限を０．００］　％とし上限を０．０２％と
する。

なお、本発明は、不可避的不純物として、ＰおよびＳを
含有する。ＰおよびＳは、高温強度に与える影響が小さ
いのでその量について特に限定しない。望ましいＰおよ
びＢ量はそれぞれ０．０２％以下、　０．００５％以下
である。

熱延加熱する場合は加熱温度は１１００〜１３００”Ｃ
とする。これはＮｂＣの溶体化処理のため必要である。

下限値未満では溶体化が不十分でＮｂによる常温ないし
高温での強化が期待できない。よりいっそう安定して完
全溶体化を果たすには加熱温度は１２００３ ４ ℃以上が好ましい。上限値は通常様られる１３００℃で
よい。

圧延終了温度は８５０〜９５０℃とする。下限値未満で
は、圧延中にＮｂ　、　Ｍｏのクラスターないし析出物
が生じる。また、降伏比を低下させるにはフェライト粒
径を粗大化させるのが有効であり、そのためには圧延終
了温度は高温であるほうが好ましいが、９５０℃を越え
るとフェライト粒径が過剰に粗大化し衝撃特性が低下す
る。

平均冷却速度は、５〜３０℃／　ｓとする。３０”Ｃ７
ｓを越えると、Ｍｏを添加しているため焼きが入りやす
くなり、常温強度が高くなりすぎ、衝撃特性も低下する
。５℃／　ｓ未満では、フェライト粒径が過剰に粗大化
し衝撃特性が低下する。

巻取温度は、４００〜６５０℃とする。６５０℃を越え
ると、巻取中にＮｂ　、　Ｍｏのクラスターないし析出
物が生成して、高温強度が確保出来ない。

４００℃未満では、マルテンサイト相と焼入相が相当量
混入し、常温強度が高くなりすぎ、また、衝撃特性も低
下する。

上記の鋼板もしくは鋼帯に溶融亜鉛メッキを施す場合は
、還元性雰囲気中で５００〜７００　’Ｃに加熱する。

上限値を越えるとＭｏが過時効析出して必要な引張特性
を得ることができない。下限値未満ではメッキ密着性が
劣化する。好ましくは、５５０〜６５０℃に加熱するの
が望ましい。

還元性雰囲気中での加熱は、ラジアントチューブを使用
する間接加熱方式または、火炎の還元域を利用した直火
無酸化加熱方式いずれでも良い。

溶融亜鉛メッキ後は、場合によっては後加熱によりメッ
キ層の合金化処理を行っても良い。

また、Ｚｎメッキ浴中に、ＩＶを０．０１〜２０％添加
しても良い。これによって、メッキ地鉄の界面にＦｅ−
Ｚｎ−Ａｌ三元系合金層を形成させ、メッキ密着性を向
上させることができる。

同様にＺｎメッキ浴中に、Ｐｂ　、　Ｃｄ　、　Ｓｎ　
、　Ｓｂ等の低融点合金、またはＭｇをそれぞれ１％以
下添加しても本発明の効果をなんら損なうことはない。

本発明では、前述のように溶融亜鉛メッキ熱延コイルを
製造するものであるが、そのままコイル状あるいは切板
として使用しても良い。そのさいスキンバスまたはレベ
ラーを通ずことは常温の降伏点強度を調整する上からも
好ましい。その場合、スキンパスでは伸び率０．５〜２
％、レベラーでは最大表面ひずみ０．３〜２％とする。

さらに前記製品を素材として、二次加工を行い、軽量形
鋼等の製品としても良い。

さて、次に本発明鋼の機械的性質を周知鋼材と比較して
詳細に説明する。

第１表は本発明鋼とＪＩＳ　Ｇ　３１０６溶接構造用圧
延鋼材（５Ｍ５０Ａ）との成分比較を示す。

なお、本発明の鋼板は第′１表に示す成分のスラブを１
２００℃に加熱し、仕上温度９２０℃１平均冷却速度１
２℃／　ｓ、巻取温度５５０℃で圧延し、還元性雰囲気
中で６００℃に加熱してから、冷却し、溶融亜鉛メッキ
を行った。

第１図は、縦軸に応力度（ｋｇｆ／ｍｊ）、横軸に温度
（℃）をとった。実線の折線１が本発明鋼、破線の折線
２が比較鋼（’５Ｍ５０Ａ）の変化を示す。第１図から
゛明らかなように８００℃を越える温度でば差がなくな
るが、本発明鋼は６００〜７００℃において５Ｍ５０Ａ
の２倍の耐力を保持しており、建築用鋼板として優れた
耐火特性を備えていることがわかる。

第２図は、縦軸に弾性係数（ｋｇｆ／ｗｊ）　、横軸に
温度（℃）をとった。実線の折線■が本発明鋼、破線の
折線２が比較１ｉｉ１　（５Ｍ５０Ａ）の変化を示す。

第２図から明らかなように、本発明鋼は７００℃を越え
る温度で弾性係数が急激に低下するのに対して、５Ｍ５
０Ａは６００℃付近で弾性係数が急激に低下する。

第３図は、縦軸にクリープ歪（χ）、横軸に時間（分）
をとり、試験片に加わる６００℃における応力度（ｋｇ
ｆ／ｍｊ）をパラメータとしており本発明鋼の変化を示
しく第４図は同様に５Ｍ５０Ａの変化を示す。第３図お
よび第４図から明らかなように本発明鋼は６００℃の温
度で通常建物の柱、はりなど構造部材に作用する応力度
１５ｋｇｆ／−に対し、通常の火災の最大継続時間であ
る３時間においてもクリープ歪の進行が著しく少ないが
、５Ｍ５０Ａは、７ ８ ６００℃の温度で応力度１０ｋｇｆ／ｍｄが加わるとク
リープ歪の進行が著しく大きい。弾性係数が高温まで低
下しないことおよびクリープ歪の進行が少ないことは、
火災時に建物の変形を少なくする。

従って、本発明鋼は５Ｍ５０Ａと比較して建築用鋼とし
て優れた特性を備えていることがわかる。

本発明者らは、比較鋼の５Ｓ４１との比較においても同
様な結果を得た。

このことから本発明鋼は、５Ｍ５０Ａや５Ｓ４１と比べ
て、火災荷重が等しい場合、耐火被覆がより薄いもので
よいことは明らかであり、火災荷重が太き（ないときに
は、無被覆で済むこともまた、明らかである。

次に比較鋼および本発明鋼に無機系繊維質耐火薄層材を
展着した例について説明する。

第２表は比較鋼の耐火被覆厚さに関する実施例で、ＪＩ
Ｓ　Ａ　１３０４で規定される実験において鋼板温度が
３５０℃を越えないようにするために必要な耐火材別の
被覆厚さを示す。

第３表は本発明鋼の耐火被覆厚さに関する実施例で、Ｊ
ＩＳ　Ａ　１３０４で規定される実験において鋼板温度
が３５０℃を越えないようにするために必要な耐火材別
の被覆厚さを示す。

本発明鋼の場合は、鋼板温度ば６００℃まで上昇しても
良いので、前述のようにその耐火被覆の厚さは第３表の
ように薄くて済む。第２表、第３表から明らかなように
本発明鋼を利用する場合は、耐火被覆の材料費、施工費
が大幅に軽減できる。

次に第５図は本発明にかかる軽量形鋼１　　（１２５ｍ
ｍＸ１２５　ｍｍＸ３．２　ｍｍ）に第３表における吹
き付レノロックウール（湿式）２を展着した柱の概略立
面図およびＡ−Ａ断面図である。

第６図は前記軽量形鋼に、ＪＩＳ　Ａ　１３０４で規定
される加熱を行い、通常建物の柱が支持する荷重を加え
て破壊する時間を求めた試験結果である。縦軸に温度（
’Ｃ）、横軸に時間（分）をとり、実線で示す折線１は
柱の鋼材温度、破線で示す折線２は加熱温度の変化を示
す。

また、第７図は、縦軸に変形（ＣＩＩ＋）、横軸に温度
（℃）および時間（分）をとり、実線で示す折線は柱の
変形を示す。第６図および第７図から明らかなように１
０術の厚さの吹き付はロックウル（湿式）を施すことで
、本発明鋼で製造した柱は６００　’Ｃを越えるまで破
壊を起こさず、１時間耐火以上の性能を発揮しているこ
とがわかる。

第８図は本発明にかかる軽量形鋼はり３（３，２肝Ｘ２
００＋ｎｍＸｎｍＸ７５ｍｍＸ２０に、第３表における
吹き付はロックウール（湿式）４を展着したはりの概略
立面図およびＡ−Ａ断面図である。

第９図は、前記軽量形鋼ばりにＪＩＳ　Ａ　１３０４で
現定される加熱を行い、通常建物のはりが支持する荷重
を加えて破壊する時間を求めた試験結果である。縦軸に
温度（’Ｃ）、横軸に時間（分）をとり、実線で示す折
線１ははり上側フランジ５を、折線２ははり下側フラン
ジ６、折線３はウェブ７の各温度を、破線で示す折線４
は加熱温度の変化を示す。

第１０図は、縦軸に変形（鉛直たわみ、ｃｍ）、横軸に
温度（℃）および時間（分）をとり、実線で示す折線は
、はり各点の変形を示す。第９図および第１０図から明
らかなように１０ｍｍの厚さの吹き付はロックウール（
湿式）を施すことで本発明鋼材で製造したはりは、６０
０　’Ｃを越えるまで破壊を起こさず、１時間耐火以上
の性能を発揮していることがわかる。また、６００℃に
おける変形量も変形許容値以下であることがわかる。

本発明者らは、他の耐火材についても試験を行ったが同
様な結果を得た。

次に本発明鋼について高耐熱性塗料を被着し、試験した
結果を第４表に示す。塗料１、塗料２は発泡性高耐熱性
塗料（西独デシバック社製、商品名パイロテクト、種別
Ｓ３０およびＦ２Ｏ）で、試験鋼は厚さ３．２ｍｍ、２
２０　ｍｍ角の本発明鋼を用いた。

従来鋼は鋼材温度が３５０℃以下とされていたため第４
表に示す従来の塗料１、塗料２の塗装によっても３０分
、６０分しか耐火時間が確保できなかったが、本発明鋼
では６００℃まで降伏強度が確保できるため、上記表に
示すように塗料ｌ、塗料２による塗装によっても６０分
、１２０分の耐火時間が確保される。すなわち、従来の
耐火時間を１１ ２ 確保するのであれば塗装を簡略化しうる利点がある。

すなわち、本発明鋼１に高耐熱性塗料を被着した鋼は経
済性が高く建設費を低減できる。

第１１図は、本発明鋼をデツキプレートに加工し、裏面
に７．５　ｎｕｎ厚にロックウールを基材とする繊維質
耐火材を湿式法によって吹き付けたものを１時間耐火試
験（ＪＩＳ　Ａ　１３０４準拠）して得られた結果を示
すもので、デツキプレート自体の温度ば６００℃を越え
ないので、有効な耐火鋼材として本発明鋼が使用できる
ことが確認された。

（実施例） 以下、実施例を示す。

第５表に示す成分を有する鋼を転炉にて出鋼し連続鋳造
にてスラブにしたのち直ちにあるいは加熱後熱延し、さ
らに連続式溶融亜鉛メッキラインで溶融亜鉛メッキを施
した。

第６表に熱延条件、溶融亜鉛メッキ条件、得られた鋼の
特性値を示す。

常温引張試験は、ＪＩＳＳ号試験片を用い、ＪＩＳ　Ｇ
０５６７に基づいて試験を行った。高温引張試験は、１
０℃／分で昇温し、６００℃に１５分保持後、ＪＩＳ　
Ｇ　０５６７に基づいて試験を行った。

材料の靭性試験はＪＩＳ　Ｚ　２２０２シヤルピ一■ノ
ツチ試験片を用い、ＪＩＳ　Ｚ　２２４２に従って行っ
た。ただし、板厚が１０ｍｍ以下であるので元厚に最も
近いサブサイズ試験片を用いた。

また、材料のメッキ密着性は、インパクト試験で評価し
た。その方法は鋼板に半球状のポンチ（径１２．７　ｍ
ｍφ）を落下させ、形成された円状のくぼみにテープを
貼付して、鋼板からテープを剥離し、テープに付着した
メッキの量を目視で判定した。評価は以下のとおりであ
る。◎：点点状状剥離数個良好）、○：：状剥離やや多
い（出荷合格品）、△ニ一部剥離（向は先により出荷不
可）、×：全面剥離（不良品） 第５表、第６表で明らかなように本発明にかかる鋼は、
メッキ密着性は良好であり、常温引張特性では４０ｋｇ
ｆ／−級、あるいは５０ｋｇｆ／−級の引張強度に対し
、降伏点強度はそれぞれの規格値の２５ｋｇｆ／ｍｊ、
３３ｋｇｆ／−以上を十分に満たしている。かつ６００
℃の降伏点強度は、４０ｋｇｆ／−級では、１６ｋｇｆ
／−以上、５０ｋｇｆ／−級では２２ｋｇｆ／−以上の
規格値を十分に満たしている。

５ ６ 第 ２ 表 第 表 ９ 第 表 ３１ （発明の効果） ビル火災対策は社会的な課題であり、また一般住宅にお
いても高機能住宅が求められ、その中で火災対策は重要
な項目である。本発明はこのような状況の中で鉄系の優
れた高温特性を有する素材を普通鋼に近い成分て大量に
供給できるホットスｈリップミルで製造し、さらに耐食
性の優れた熔融亜鉛メッキを行うことを可能としたもの
で、前記社会的課題の解決に大きく貢献するものである
。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明鋼材と比較鋼材の応力度と温度との関係
を示す図、第２図は同しく弾性係数と温度との関係を示
す図、第３図は６００℃における応力度をパラメータと
した本発明鋼のクリープ歪と時間との関係を示す図、第
４図は同しく　５Ｍ５０Ａ鋼のクリープ歪と時間との関
係を示す図、第５図（ａ）は本発明に係る軽量形鋼（１
２５ｍｍＸ１２５　ｍｍＸ３．２　ｍｍ）　１に第３表
における吹き付はロックウール（湿式）２を展着した柱
の概略立面図、同しく（ｂ）は第５図（ａ）のＡ−Ａ断
面図、第６図は前記軽量形鋼にＪＩＳ　Ａ　１３０４で
規定される加熱を行い、通常建物の柱が支持する荷重を
加えて破壊する１１４間を求めた試験結果で、実線で示
す折線１は柱の銅相温度、破線で示す折線２は加熱温度
の変化を示す図、第７図は柱の変形と試験温度および時
間の関係を示す図、第８図（ａ）は本発明に係る軽量形
鋼ばり３に第３表における吹きイｔ　ＬＪロックウール
（湿式）４を展着したはりの概略立面図、同しく（ｂ）
は第８図（ａ）のＡ−Ａ断面図、第９図は前記軽量形鋼
はりにＪＩＳ　Ａ　１３０４で規定される加熱を行い、
通常建物のはりが支持する荷重を加えて破壊する時間を
求めた試験結果を示す図、第１０図は前記軽量形鋼ばり
の鉛直たわみ（ｃｍ）と試験温度および時間との関係を
示す図、第１１図は本発明鋼をデツキプレートに加工し
、裏面に７．５ｍｍ厚にロックウールを暴利とする繊維
質耐火材を湿式法によって吹き付Ｕたものを１時間耐火
３ＡＭ　（ＪＩＳ　Ａ　１３０４９拠）して得られた結
果を示す図である。

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. （１）重量比で Ｃ：０．０２〜０．１％、Ｓｉ：０．５％以下、Ｍｎ：
   ０．２〜１．０％、Ｎｂ：０．００５〜０．０４％、Ｍ
   ｏ：０．３〜０．７％、Ａｌ：０．０５％以下、Ｎ：０
   ．００６％以下を含有し、 残部鉄および不可避的不純物からなる鋼スラブを高温の
   まま直接または１１００〜１３００℃に加熱後仕上終了
   温度８５０〜９５０℃で熱延し、続いて平均冷却速度５
   〜３０℃／ｓで冷却し４００〜６５０℃で巻取り、続い
   て連続式溶融亜鉛メッキラインを通板するにあたり、還
   元性雰囲気中で５００〜７００℃に加熱後、冷却してか
   ら溶融亜鉛メッキ浴中に浸漬して溶融亜鉛メッキを施す
   ことを特徴とする耐火性に優れた建築用低降伏比溶融亜
   鉛メッキ熱延鋼板の製造方法。
2. （２）重量比で Ｃ：０．０２〜０．１％、Ｓｉ：０．５％以下、Ｍｎ：
   ０．２〜１．０％、Ｎｂ：０．００５〜０．０４％、Ｍ
   ｏ：０．３〜０．７％、Ａｌ：０．０５％以下、Ｎ：０
   ．００６％以下に加えて、Ｔｉ：０．００５〜０．１０
   ％、Ｚｒ：０．００５〜０．０３％、Ｖ：０．００５〜
   ０．１０％、Ｎｉ：０．０５〜０．５％、Ｃｕ：０．０
   ５〜０．５％、Ｃｒ：０．０５〜１．０％、Ｂ：０．０
   ００１〜０．００２％、Ｃａ：０．０００５〜０．００
   ５％、ＲＥＭ：０．００１〜０．０２％のうち一種また
   は二種以上を含有し、 残部鉄および不可避的不純物からなる鋼スラブを高温の
   まま直接または１１００〜１３００℃に加熱後仕上終了
   温度８５０〜９５０℃で熱延し、続いて平均冷却速度５
   〜３０℃／ｓで冷却し４００〜６５０℃で巻取り、続い
   て連続式溶融亜鉛メッキラインを通板するにあたり、還
   元性雰囲気中で５００〜７００℃に加熱後、冷却してか
   ら溶融亜鉛メッキ浴中に浸漬して溶融亜鉛メッキを施す
   ことを特徴とする耐火性に優れた建築用低降伏比溶融亜
   鉛メッキ熱延鋼板の製造方法。
3. （３）請求項１または２記載の方法により得られた鋼板
   または鋼帯をさらに熱間工程において塑性加工する耐火
   性に優れた建築用低降伏比溶融亜鉛メッキ熱延鋼板の製
   造方法。
4. （４）請求項１，２または３記載の方法により得られた
   鋼板、鋼帯または鋼材を冷間工程において塑性加工する
   耐火性の優れた建築用低降伏比溶融亜鉛メッキ熱延鋼板
   の製造方法。
5. （５）請求項１，２，３または４記載の方法により得ら
   れた鋼材受熱表面に、無機系繊維質耐火薄層材を展着せ
   しめてなる耐火性の優れた建築用鋼材料。
6. （６）請求項１，２，３または４記載の方法により得ら
   れた鋼材受熱表面に、高耐熱性塗料を被着せしめてなる
   耐火性の優れた建築用鋼材料。