JPH0364497A - 電気的に析出された耐高温ガス腐食層の製造方法 - Google Patents
電気的に析出された耐高温ガス腐食層の製造方法Info
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- JPH0364497A JPH0364497A JP1111949A JP11194989A JPH0364497A JP H0364497 A JPH0364497 A JP H0364497A JP 1111949 A JP1111949 A JP 1111949A JP 11194989 A JP11194989 A JP 11194989A JP H0364497 A JPH0364497 A JP H0364497A
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Classifications
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
- C25D—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PRODUCTION OF COATINGS; ELECTROFORMING; APPARATUS THEREFOR
- C25D5/00—Electroplating characterised by the process; Pretreatment or after-treatment of workpieces
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- Gas Separation By Absorption (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、電気的に沈積された高温ガス腐食層の製造方
法に関し、更に詳しくはコバルト及び／又はニソケルマ
トリソクス内に埋設された金属合金粒子を含む電気的に
沈積された高温ガス腐食層であって、該マトリフクス材
を含む電解質を、クロム及び／又はアルミニウム含有金
属合金粉末の懸濁液と混合し、ここにおいて該金属合金
粉末ばクロム及び／又はアルごニウムを主材とする合金
であり、且つ前記合金粒子が挿入されているコバルト及
び／又はニッケル層を沈積した後、合金を形成するため
に熱処理を行う、電気的に沈積された高温ガス腐食層の
製造方法に関する。
法に関し、更に詳しくはコバルト及び／又はニソケルマ
トリソクス内に埋設された金属合金粒子を含む電気的に
沈積された高温ガス腐食層であって、該マトリフクス材
を含む電解質を、クロム及び／又はアルミニウム含有金
属合金粉末の懸濁液と混合し、ここにおいて該金属合金
粉末ばクロム及び／又はアルごニウムを主材とする合金
であり、且つ前記合金粒子が挿入されているコバルト及
び／又はニッケル層を沈積した後、合金を形成するため
に熱処理を行う、電気的に沈積された高温ガス腐食層の
製造方法に関する。
ガスタービンの構造体に関して、高熱が負荷される構成
部材、特に第１タービン段のタービン羽根の挙動を、高
強度の（ｈｏｃｈｗｅｒｔｉｇｅｒ）腐食保護層を設け
ることによって、更に改良する努力がなされている。こ
れについては、Ｍ（：ｒＡ ］ Ｙ合金よりなる金属層
が特に適していることが分かっている。
部材、特に第１タービン段のタービン羽根の挙動を、高
強度の（ｈｏｃｈｗｅｒｔｉｇｅｒ）腐食保護層を設け
ることによって、更に改良する努力がなされている。こ
れについては、Ｍ（：ｒＡ ］ Ｙ合金よりなる金属層
が特に適していることが分かっている。
ここにおいて、門はニンケル、コバルト又は両者の合金
である。特別の場合、鉄も利用することができる。
である。特別の場合、鉄も利用することができる。
被覆された面を保護する効果は、高温が生じるとき、Ｃ
ｒＡ ］が酸化物（Ｃｒ２０゜、Ａ Ｌ ２０ 、）を
形威し、該酸化物が、いっそうの酸化に対する保護膜と
なることによる。
ｒＡ ］が酸化物（Ｃｒ２０゜、Ａ Ｌ ２０ 、）を
形威し、該酸化物が、いっそうの酸化に対する保護膜と
なることによる。
前記合金は、通常約１５−２５％のＣｒ、１０−１５％
の旧、０．２−０．５％のＹ、残余のＭ（その時々の重
量％）よりなる。この場合、アルミニウム及びクロムは
、できるだけ高含有量で存在しなければならず、これに
より酸化物の形成による保護効果が充分に働く。核層を
生しさせる方法として、熱溶射法（ｔｈｅｒｍｉｓｈｅ
５ｐｒｉｔｚｅｎ）又はＰＶＤ法（物理的蒸着法（ｐ
ｈｙｓｉｃａｌ ｖａｐｏｕｒ ｄｅｐｏｓｉｔｉｏｎ
））が適している。それというのも、これによって必要
な高含有量のＣｒ／ｌＩＹ成分が得られるからである。
の旧、０．２−０．５％のＹ、残余のＭ（その時々の重
量％）よりなる。この場合、アルミニウム及びクロムは
、できるだけ高含有量で存在しなければならず、これに
より酸化物の形成による保護効果が充分に働く。核層を
生しさせる方法として、熱溶射法（ｔｈｅｒｍｉｓｈｅ
５ｐｒｉｔｚｅｎ）又はＰＶＤ法（物理的蒸着法（ｐ
ｈｙｓｉｃａｌ ｖａｐｏｕｒ ｄｅｐｏｓｉｔｉｏｎ
））が適している。それというのも、これによって必要
な高含有量のＣｒ／ｌＩＹ成分が得られるからである。
不利なことに、この層を生しさせる方法は就中コス１−
がかかる。それ故、ディスバージョンコーティング法（
Ｄｉｓｐａｒｓｉｏｎｂｅｓｃｈｉｃｈｔｕｎｇ）によ
って保護層を生せしめる試みが行われた。それというの
も、これによってかなり経済的な方法が可能となるから
である。しかし、この場合、多くの不利な点が明らかに
なっている。それ故、在来の分散コーティング法による
と金属マトリックスの中への懸濁粉末（Ｓｕｓｐｅｎｓ
ｉｏｎｓｐｕｌｖｅｒｓ）の僅かな埋設率（Ｅｉｎｂａ
ｕｒａｔｅｎ−すなわち挿入率或いは平均値のことであ
る）しか達成することができない。該懸濁粉末は、２０
容量％の範囲にあり、これによって必要な高含有量のＣ
ｒ及びＡｔ戒分は得ることができず、且つ層の品質は不
充分に留まる。ＰＶＤ法又はプラズマ溶射法による場合
のように−様な膚の品質を得るために４０容量％以上の
成分が望ましい。
がかかる。それ故、ディスバージョンコーティング法（
Ｄｉｓｐａｒｓｉｏｎｂｅｓｃｈｉｃｈｔｕｎｇ）によ
って保護層を生せしめる試みが行われた。それというの
も、これによってかなり経済的な方法が可能となるから
である。しかし、この場合、多くの不利な点が明らかに
なっている。それ故、在来の分散コーティング法による
と金属マトリックスの中への懸濁粉末（Ｓｕｓｐｅｎｓ
ｉｏｎｓｐｕｌｖｅｒｓ）の僅かな埋設率（Ｅｉｎｂａ
ｕｒａｔｅｎ−すなわち挿入率或いは平均値のことであ
る）しか達成することができない。該懸濁粉末は、２０
容量％の範囲にあり、これによって必要な高含有量のＣ
ｒ及びＡｔ戒分は得ることができず、且つ層の品質は不
充分に留まる。ＰＶＤ法又はプラズマ溶射法による場合
のように−様な膚の品質を得るために４０容量％以上の
成分が望ましい。
定期刊行物「メツキ及び表面仕上げ（Ｐｌａｔｉｎｇａ
ｎｄ ５ｕｒｆａｃｅ Ｆｉｎｉｓｈｉｎｇ）Ｊ 、１
９８６年ＩＯ月、４２頁に上記の不利な点を除いた方法
が述べられている。
ｎｄ ５ｕｒｆａｃｅ Ｆｉｎｉｓｈｉｎｇ）Ｊ 、１
９８６年ＩＯ月、４２頁に上記の不利な点を除いた方法
が述べられている。
この方法の場合、部分的に多孔貫壁と内側に設けられた
基体とを有する、懸濁液が充填されたドラムが、電解質
浴内で回転する。この場合、比校的高い埋設率を達成す
ることができるが、しかし、層が不規則であるという不
利な点がみられる。特に、かなりのいぼ状の（ｗａｒｚ
ｉｇ）沈積を示し、且つタービン羽根のコーティングの
場合不規則なコーティングが認められ、即ち羽根縁にお
いて、層が羽根の中央部よりも厚い。この不利な作用は
、理論的にオリフィス（Ｂｌｅｎｄｅ）を設けることに
よって妨げることができるが、しかし、これは結果とし
て短絡するので、この処置は問題外である。結局、この
コーティング方法は、非常に時間を要し、それ故、連続
作業に対しては節約にならない。その他の在来のディス
バージョンコーティング法の本質的な不利な点は、非常
に多孔質の層構造体と粗い、模樹石（Ｄｅｎｄｒｉｄｅ
ｎ）が設けられた表面が頻繁に出会うことである。
基体とを有する、懸濁液が充填されたドラムが、電解質
浴内で回転する。この場合、比校的高い埋設率を達成す
ることができるが、しかし、層が不規則であるという不
利な点がみられる。特に、かなりのいぼ状の（ｗａｒｚ
ｉｇ）沈積を示し、且つタービン羽根のコーティングの
場合不規則なコーティングが認められ、即ち羽根縁にお
いて、層が羽根の中央部よりも厚い。この不利な作用は
、理論的にオリフィス（Ｂｌｅｎｄｅ）を設けることに
よって妨げることができるが、しかし、これは結果とし
て短絡するので、この処置は問題外である。結局、この
コーティング方法は、非常に時間を要し、それ故、連続
作業に対しては節約にならない。その他の在来のディス
バージョンコーティング法の本質的な不利な点は、非常
に多孔質の層構造体と粗い、模樹石（Ｄｅｎｄｒｉｄｅ
ｎ）が設けられた表面が頻繁に出会うことである。
それ故、本発明の課題は、上記の不利な点を回避し、且
つ４０容量％以上の挿入率で、金属７トリソクス内に懸
濁粉末を有する、−様な、しかも晶質的に高い高温ガス
腐食層を、少ない費用で得ることができる上記の類の技
術のディスバージョンコーティング法を提供することで
ある。
つ４０容量％以上の挿入率で、金属７トリソクス内に懸
濁粉末を有する、−様な、しかも晶質的に高い高温ガス
腐食層を、少ない費用で得ることができる上記の類の技
術のディスバージョンコーティング法を提供することで
ある。
例えば、コーテイング体の成る容量％（４０％）の粉末
材の懸濁液が作られる。
材の懸濁液が作られる。
本発明の目的は最も高い可能な挿入率を達成してコーテ
ィングを改良することである。
ィングを改良することである。
本発明に従って、上記の課題は、コバルト及び／又はニ
ソケルマトリノクス内に埋設された金属合金粒子を含む
電気的に沈積された高温ガス腐食層であって、該マトリ
ックス材を含む電解質を、クロム及び／又はアルミニウ
ム含有金属合金粉末の懸濁液と混合し、ここにおいて該
金属合金粉末はクロム及び／又はアルミニウムを主材と
する合金であり、且つ前記合金粒子が挿入されているコ
バルト及び／又はニッケル層を沈積した後、合金、を形
成するために熱処理を行う、電気的に沈積された高温ガ
ス腐食層の製造方法において、前記金属合金粉末が球形
状及び不動態化された表面を有し、且つ前記懸濁液の濃
度は１００ ｇ／ｌ以下であることを特徴とする電気的
に沈積された高温ガス腐食層の製造方法によって解決さ
れる。有利に、本発明の別の構成が請求項２乃至７から
明らかである。
ソケルマトリノクス内に埋設された金属合金粒子を含む
電気的に沈積された高温ガス腐食層であって、該マトリ
ックス材を含む電解質を、クロム及び／又はアルミニウ
ム含有金属合金粉末の懸濁液と混合し、ここにおいて該
金属合金粉末はクロム及び／又はアルミニウムを主材と
する合金であり、且つ前記合金粒子が挿入されているコ
バルト及び／又はニッケル層を沈積した後、合金、を形
成するために熱処理を行う、電気的に沈積された高温ガ
ス腐食層の製造方法において、前記金属合金粉末が球形
状及び不動態化された表面を有し、且つ前記懸濁液の濃
度は１００ ｇ／ｌ以下であることを特徴とする電気的
に沈積された高温ガス腐食層の製造方法によって解決さ
れる。有利に、本発明の別の構成が請求項２乃至７から
明らかである。
本発明に従って作られた層は４５容量％迄の埋設率を特
徴とし、これによって既知のコーティング法による場合
と同様に−様な層の品質を得ることができる。一方、本
発明による層の製造コストは、有利にかなり少ない。例
えば、熱溶射法の１０分の１である。
徴とし、これによって既知のコーティング法による場合
と同様に−様な層の品質を得ることができる。一方、本
発明による層の製造コストは、有利にかなり少ない。例
えば、熱溶射法の１０分の１である。
コーティングに次いで真空下で拡散灼熱する（Ｄｉｆｆ
ｕｓｉｏｎｓｇｉｉｈｅｎ）ように熱処理が行われ、こ
れによって合金の形成が行われ、既知の溶射法と同等の
層の品質を得ることができる。
ｕｓｉｏｎｓｇｉｉｈｅｎ）ように熱処理が行われ、こ
れによって合金の形成が行われ、既知の溶射法と同等の
層の品質を得ることができる。
懸濁液の濃度が１００ ｇ／ｌ以下のとき、有利に、複
雑でない常用のディスバージョンコーティング技術を利
用することが可能であり、したがって、費用は、特に大
量生産について、例えば少なくとも６００ ｇ／］の浴
濃度で加工するドラム技術の場合よりもかなり少ない。
雑でない常用のディスバージョンコーティング技術を利
用することが可能であり、したがって、費用は、特に大
量生産について、例えば少なくとも６００ ｇ／］の浴
濃度で加工するドラム技術の場合よりもかなり少ない。
しかし、好ましい埋設率を得るために、比較実験が示す
ように、約５０００ ｇ／ｌの濃度が必要である。
ように、約５０００ ｇ／ｌの濃度が必要である。
高い埋設率を得るために４０−６０ ｇ／ｌの懸濁濃度
が特に有利であると分かった。
が特に有利であると分かった。
技術水準において、懸濁粉末（Ｓｕｓｐｅｎｔｉｏｎｐ
ｕｌｖｅｒｓ）の形状その他の性質は重要でないと見な
されている。それに対して、意外なことに、球形の粉末
粒子及び不動態化した表面が在来の特に粉砕された粉末
よりもかなり高い埋設率を可能にすることが見出された
。これによって懸濁濃度（Ｓｕｓｐｅｎｓｉｏｎｋｏｎ
ｚｅｎｔｒａｔｉｏｎ）をかなり減するのと同時に層の
品質を高めることができる。
ｕｌｖｅｒｓ）の形状その他の性質は重要でないと見な
されている。それに対して、意外なことに、球形の粉末
粒子及び不動態化した表面が在来の特に粉砕された粉末
よりもかなり高い埋設率を可能にすることが見出された
。これによって懸濁濃度（Ｓｕｓｐｅｎｓｉｏｎｋｏｎ
ｚｅｎｔｒａｔｉｏｎ）をかなり減するのと同時に層の
品質を高めることができる。
特に粒子表面の不動態化によって−様な層を構成するこ
とができる。これは、基体上に沈澱させられた粒子が不
導電性であり、したがって取り巻く電束の進み（Ｆｅｌ
ｄｌｉｎｉｅｎｖｅｒｌａｕｆｓ）を反対に変えること
（ｎ＋４ａｔｉｖｅ Ｖｅｒｉｎｄｅｒｕｎｇ）を何ら
生せしめないことに帰する。これによって、有利に、マ
トリックス材料によって、粒子を妨げられずに埋設し且
つ塗被することができる。本発明の優先的な別の形成に
おいて、この懸濁濃度は、４０ ｇ／ｌと６０ ｇ／ｌ
の間に存在する。この場合、特に−様な層の構成が得ら
れる。
とができる。これは、基体上に沈澱させられた粒子が不
導電性であり、したがって取り巻く電束の進み（Ｆｅｌ
ｄｌｉｎｉｅｎｖｅｒｌａｕｆｓ）を反対に変えること
（ｎ＋４ａｔｉｖｅ Ｖｅｒｉｎｄｅｒｕｎｇ）を何ら
生せしめないことに帰する。これによって、有利に、マ
トリックス材料によって、粒子を妨げられずに埋設し且
つ塗被することができる。本発明の優先的な別の形成に
おいて、この懸濁濃度は、４０ ｇ／ｌと６０ ｇ／ｌ
の間に存在する。この場合、特に−様な層の構成が得ら
れる。
特にＣｒＡｌＹが、それによって得ることができる層が
既知の良好な腐食保護特性を有するので、金属粉末とし
て利用することができる。
既知の良好な腐食保護特性を有するので、金属粉末とし
て利用することができる。
層特性についての他の要求の場合、特別の気体組成（硫
黄腐食、バナジウム腐食）に対する固着強度及び安定性
に関して、粉末として、一つ又は多数の次の合金： Ｃ
ｒＡｌＨｆ Ｃ，ｒＡＩＹＨｆ 、 ＣｒＡＩＴａＸＣ
ｒＡｌＹＴａ 、 ＣｒＮｉＡｌ、 ＣｒＣｏＡＩ
Ｘ ＣｒＡｌＳｉ、 ＣｒＡｌ、 ＭｏＣｒＳｉを二
者択一的に利用することができる。
黄腐食、バナジウム腐食）に対する固着強度及び安定性
に関して、粉末として、一つ又は多数の次の合金： Ｃ
ｒＡｌＨｆ Ｃ，ｒＡＩＹＨｆ 、 ＣｒＡＩＴａＸＣ
ｒＡｌＹＴａ 、 ＣｒＮｉＡｌ、 ＣｒＣｏＡＩ
Ｘ ＣｒＡｌＳｉ、 ＣｒＡｌ、 ＭｏＣｒＳｉを二
者択一的に利用することができる。
懸濁粉末が本発明の別の構成により、噴射法（Ｖｅｒｄ
ｉｊｓｕｎｇ−霧吹或いはノズルスプレィのことである
。すなわち、粉末はスプレィガンと同様のノズルで融け
た材料を圧縮することによって形成される。丸い粒子は
飛行中に固化して丸いペレフトの粉に形成される。）に
よって造られるとき、懸濁粉末の製造を簡単に且つ費用
を省いて行うこと０ ができる。これによって噴射法のパラメーター及び周囲
の雰囲気の調整により、粒径及び表面不動態化の程度を
調整することができる。普通は、粒子の大きさは１μｍ
及び１５μｍの間に選択される。
ｉｊｓｕｎｇ−霧吹或いはノズルスプレィのことである
。すなわち、粉末はスプレィガンと同様のノズルで融け
た材料を圧縮することによって形成される。丸い粒子は
飛行中に固化して丸いペレフトの粉に形成される。）に
よって造られるとき、懸濁粉末の製造を簡単に且つ費用
を省いて行うこと０ ができる。これによって噴射法のパラメーター及び周囲
の雰囲気の調整により、粒径及び表面不動態化の程度を
調整することができる。普通は、粒子の大きさは１μｍ
及び１５μｍの間に選択される。
特に、懸濁液は、空気導入、ポンプ及び撹拌装置によっ
て電解質内に分散させられて保持される。
て電解質内に分散させられて保持される。
ドラム装置に対して方法を簡単化すると共に良好に合成
（Ｄｕｒｃｈｍｊｓｈｕｎｇ）させることができる。
（Ｄｕｒｃｈｍｊｓｈｕｎｇ）させることができる。
斑−よ
ディスバージョンコーティング装置に、４８０ｇ／ｌの
ＣｏＳＯ４，３５ｇ／ｌのＨＪＯ３及び２０ ｇ／ｌ
のＮａＣｌを含むＧｏ電解質を入れた。ここにおいてペ
ーハー値は、４．５と４．７の間に調整された。球状の
粒径が１０μｍ未満の不動態化した粉末粒子を含むＣｒ
ＡｌＹ懸濁液を、懸濁液の濃度が１００ ’ｇ／］にな
るまで電解質に加えた。次いでコーティングするタービ
ン羽根を陰極に結合し、浴中に浸漬した。電流密度２
Ａ／ｄｍ”の直流を約１００μｍの厚みの層が得られる
まで流した。次いでタービン羽根を取り除いたところ、
それらのうちの一つについて横磨面像が作成された（第
１図）。この場合、極めて−様な層構造において約４５
容量％の埋設率が測定された。
ＣｏＳＯ４，３５ｇ／ｌのＨＪＯ３及び２０ ｇ／ｌ
のＮａＣｌを含むＧｏ電解質を入れた。ここにおいてペ
ーハー値は、４．５と４．７の間に調整された。球状の
粒径が１０μｍ未満の不動態化した粉末粒子を含むＣｒ
ＡｌＹ懸濁液を、懸濁液の濃度が１００ ’ｇ／］にな
るまで電解質に加えた。次いでコーティングするタービ
ン羽根を陰極に結合し、浴中に浸漬した。電流密度２
Ａ／ｄｍ”の直流を約１００μｍの厚みの層が得られる
まで流した。次いでタービン羽根を取り除いたところ、
それらのうちの一つについて横磨面像が作成された（第
１図）。この場合、極めて−様な層構造において約４５
容量％の埋設率が測定された。
次いで、該タービン羽根は、１０５０℃の温度で真空下
に５０時間置かれた。これによって合金が形成され、そ
れによって既知の方法（ＰＶＤ 、熱溶射法）と同様な
層が製造された。第２ａ図は、沈積直後のＧｏ−ＣｒＡ
ｌＹがコートされた見本のクロムの元素分散像（Ｅｌｅ
ｍｅｎｔｖｅｒｔｅｉｌｕｎｇｓｂｉｌｄ）を示す。第
２ｂ図は、熱処理後のクロムの元素分散像を示す。
に５０時間置かれた。これによって合金が形成され、そ
れによって既知の方法（ＰＶＤ 、熱溶射法）と同様な
層が製造された。第２ａ図は、沈積直後のＧｏ−ＣｒＡ
ｌＹがコートされた見本のクロムの元素分散像（Ｅｌｅ
ｍｅｎｔｖｅｒｔｅｉｌｕｎｇｓｂｉｌｄ）を示す。第
２ｂ図は、熱処理後のクロムの元素分散像を示す。
班−１
比較のために１０μｍ未満のね径の粉末が３００ｇ／ｌ
の濃度に添加された。その場合、粉末は、有機流体中の
磨砕によって製造された。この場合得られた層の磨面像
（横磨面）は第３図に示されている。この場合、埋設率
は１５容量％であった。
の濃度に添加された。その場合、粉末は、有機流体中の
磨砕によって製造された。この場合得られた層の磨面像
（横磨面）は第３図に示されている。この場合、埋設率
は１５容量％であった。
例３
同組成（例１及び２と同様な組成）のＣＯ電解質浴内に
、論文「メツキ及び表面仕上げ（Ｐｌａｔｉｎｇ １ｎ
ｓｕｒｆａｃｅ ｆｉｎｉｓｈｉｎｇ） Ｊ １９７６
年１０月、４２頁に開示１ ２ された実施例にしたがって、回転ドラムを入れ、且つ球
形のＣｒＡｌＹ粉末を５７００ ｇ／ｌの濃度に入れた
。
、論文「メツキ及び表面仕上げ（Ｐｌａｔｉｎｇ １ｎ
ｓｕｒｆａｃｅ ｆｉｎｉｓｈｉｎｇ） Ｊ １９７６
年１０月、４２頁に開示１ ２ された実施例にしたがって、回転ドラムを入れ、且つ球
形のＣｒＡｌＹ粉末を５７００ ｇ／ｌの濃度に入れた
。
この粒子は１０μｍ未満の粒径を有するものであった。
第４図に示すように高い３５容量％の埋設率を得ること
ができたが、しかし乳頭様の瘤（Ａｕｓ＋ｕ＋ｃｈｓｅ
ｎ）を有する非常に不規則な電着物（Ａｂｓｈｅｉｄｕ
ｎｇ）が得られた。更に羽根の縁の塗被厚は羽根の中央
領域よりもかなり大きかった。
ができたが、しかし乳頭様の瘤（Ａｕｓ＋ｕ＋ｃｈｓｅ
ｎ）を有する非常に不規則な電着物（Ａｂｓｈｅｉｄｕ
ｎｇ）が得られた。更に羽根の縁の塗被厚は羽根の中央
領域よりもかなり大きかった。
以上のように本発明によれば、最も高い可能な挿入率を
達成してコーティングを改良することができるものであ
る。
達成してコーティングを改良することができるものであ
る。
第１図は本発明の例１の見本の横磨面像を示し、第２ａ
図は本発明の例１の沈積直後のＣｏ−ＣｒＡｌＹがコー
トされた見本のクロムの元素分散像を示し、第２ｂ図は
本発明の例１の熱処理後のクロムの元素分散像を示し、 第３図は本発明の例２において得られた層の磨面像を示
し、 第４図は本発明の例３において得られた層の磨面像を示
す。 ３ ４
図は本発明の例１の沈積直後のＣｏ−ＣｒＡｌＹがコー
トされた見本のクロムの元素分散像を示し、第２ｂ図は
本発明の例１の熱処理後のクロムの元素分散像を示し、 第３図は本発明の例２において得られた層の磨面像を示
し、 第４図は本発明の例３において得られた層の磨面像を示
す。 ３ ４
Claims (7)
- （１）コバルト及び／又はニッケルマトリックス内に埋
設された金属合金粒子を含む電気的に沈積された高温ガ
ス腐食層であって、該マトリックス材を含む電解質を、
クロム及び／又はアルミニウム含有金属合金粉末の懸濁
液と混合し、ここにおいて該金属合金粉末はクロム及び
／又はアルミニウムを主材とする合金であり、且つ前記
合金粒子が挿入されているコバルト及び／又はニッケル
層を沈積した後、合金を形成するために熱処理を行う、
電気的に沈積された高温ガス腐食層の製造方法において
、前記金属合金粉末が球形状及び不動態化された表面を
有し、且つ前記懸濁液の濃度は１００ｇ／ｌ以下である
ことを特徴とする電気的に沈積された高温ガス腐食層の
製造方法。 - （２）前記懸濁液の濃度が４０−６０ｇ／ｌであること
を特徴とする請求項１に記載の電気的に沈積された高温
ガス腐食層の製造方法。 - （３）合金粉末がＣｒＡｌＹであることを特徴とする請
求項１または２の何れか一項に記載の電気的に沈積され
た高温ガス腐食層の製造方法。 - （４）前記合金粉末がＣｒＡｌＨｆ、ＣｒＡｌＹＨｆ、
ＣｒＡｌＴａ又はＣｒＡｌＹＴａであることを特徴とす
る請求項１乃至３の何れか一項に記載の電気的に沈積さ
れた高温ガス腐食層の製造方法。 - （５）前記合金粉末が噴射によって形成されることを特
徴とする請求項３乃至４の何れか一項に記載の電気的に
沈積された高温ガス腐食層の製造方法。 - （６）前記金属粉末の懸濁が、空気吹き込み、ポンプ又
は撹拌によって行われることを特徴とする請求項１乃至
５の何れか一項に記載の電気的に沈積された高温ガス腐
食層の製造方法。 - （７）前記熱処理が、９００−１０００℃の範囲の温度
で行われることを特徴とする請求項１乃至６の何れか一
項に記載の電気的に沈積された高温ガス腐食層の製造方
法。
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE3815976A DE3815976A1 (de) | 1988-05-10 | 1988-05-10 | Verfahren zur erzeugung galvanisch abgeschiedener heissgaskorrosionsschichten |
| DE3815976.7 | 1988-05-10 | ||
| DE3935957A DE3935957C1 (ja) | 1988-05-10 | 1989-10-27 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0364497A true JPH0364497A (ja) | 1991-03-19 |
| JP2713458B2 JP2713458B2 (ja) | 1998-02-16 |
Family
ID=39427740
Family Applications (2)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1111949A Expired - Fee Related JP2713458B2 (ja) | 1988-05-10 | 1989-04-28 | 電気的に析出された耐高温ガス腐食層の製造方法 |
| JP02290555A Expired - Fee Related JP3027600B2 (ja) | 1988-05-10 | 1990-10-25 | 高温耐蝕性層の製造方法 |
Family Applications After (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP02290555A Expired - Fee Related JP3027600B2 (ja) | 1988-05-10 | 1990-10-25 | 高温耐蝕性層の製造方法 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US4895625A (ja) |
| EP (2) | EP0341456B1 (ja) |
| JP (2) | JP2713458B2 (ja) |
| DE (2) | DE3815976A1 (ja) |
| ES (1) | ES2086348T3 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004190140A (ja) * | 2002-12-06 | 2004-07-08 | Alstom Technology Ltd | 局部的なＭＣｒＡｌＹコーティングを付着させる方法 |
Families Citing this family (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE3815976A1 (de) * | 1988-05-10 | 1989-11-23 | Mtu Muenchen Gmbh | Verfahren zur erzeugung galvanisch abgeschiedener heissgaskorrosionsschichten |
| GB2254338B (en) * | 1988-07-29 | 1993-02-03 | Baj Ltd | Improvements relating to the production of coatings |
| JP2949605B2 (ja) * | 1991-09-20 | 1999-09-20 | 株式会社日立製作所 | 合金被覆ガスタービン翼及びその製造方法 |
| GB9414858D0 (en) * | 1994-07-22 | 1994-09-14 | Baj Coatings Ltd | Protective coating |
| GB9414859D0 (en) * | 1994-07-22 | 1994-09-14 | Baj Coatings Ltd | Protective coating |
| US5613705A (en) * | 1995-03-24 | 1997-03-25 | Morton International, Inc. | Airbag inflator having a housing protected from high-temperature reactive generated gases |
| DE10251902B4 (de) * | 2002-11-07 | 2009-05-07 | Fraunhofer-Gesellschaft zur Förderung der angewandten Forschung e.V. | Verfahren zum Beschichten eines Substrats und beschichteter Gegenstand |
| DE10259361A1 (de) * | 2002-12-18 | 2004-07-08 | Siemens Ag | Verfahren und Vorrichtung zum Auffüllen von Materialtrennungen an einer Oberfläche |
| WO2004092450A1 (en) * | 2003-04-11 | 2004-10-28 | Lynntech, Inc. | Compositions and coatings including quasicrystals |
| EP1533398B1 (de) * | 2003-10-24 | 2011-08-31 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren zur Erzeugung eines einsatzbereiten Elektrolyten aus metallionenhaltigen Abfallprodukte |
| WO2006017327A2 (en) * | 2004-07-13 | 2006-02-16 | University Of New Hampshire | Electrocodeposition of lead free tin alloys |
| EP2119805A1 (de) * | 2008-05-15 | 2009-11-18 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren zur Herstellung einer optimierten Haftvermittlerschicht durch teilweise Verdampfung der Haftvermittlerschicht |
| DE102011100100A1 (de) * | 2011-04-29 | 2012-10-31 | Air Liquide Deutschland Gmbh | Verfahren zum Behandeln einer Leitungskomponente |
| DE102013218687A1 (de) | 2013-09-18 | 2015-04-02 | MTU Aero Engines AG | Galvanisch hergestellte Verschleißschutzbeschichtung und Verfahren hierfür |
| CN105598655A (zh) * | 2016-03-02 | 2016-05-25 | 华北水利水电大学 | 一种用电火花沉积结合焊接增强金属水轮机转轮叶片表面的方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61179900A (ja) * | 1984-10-05 | 1986-08-12 | ビ−エイジエイ リミテツド | 金属保護被膜の製法 |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2014189B (en) * | 1977-12-21 | 1982-06-09 | Bristol Aerojet Ltd | Processes for the electrodeposition of composite coatings |
| GB2182055B (en) * | 1985-10-28 | 1989-10-18 | Baj Ltd | Improvements relating to electrodeposited coatings |
| DE3815976A1 (de) * | 1988-05-10 | 1989-11-23 | Mtu Muenchen Gmbh | Verfahren zur erzeugung galvanisch abgeschiedener heissgaskorrosionsschichten |
| GB8818069D0 (en) * | 1988-07-29 | 1988-09-28 | Baj Ltd | Improvements relating to electrodeposited coatings |
-
1988
- 1988-05-10 DE DE3815976A patent/DE3815976A1/de active Granted
-
1989
- 1989-04-18 EP EP89106922A patent/EP0341456B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1989-04-28 JP JP1111949A patent/JP2713458B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1989-05-09 US US07/349,211 patent/US4895625A/en not_active Expired - Lifetime
- 1989-10-27 DE DE3935957A patent/DE3935957C1/de not_active Expired - Lifetime
-
1990
- 1990-10-23 EP EP90120273A patent/EP0424863B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1990-10-23 ES ES90120273T patent/ES2086348T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1990-10-25 JP JP02290555A patent/JP3027600B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1990-10-26 US US07/604,825 patent/US5064510A/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61179900A (ja) * | 1984-10-05 | 1986-08-12 | ビ−エイジエイ リミテツド | 金属保護被膜の製法 |
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| JP2004190140A (ja) * | 2002-12-06 | 2004-07-08 | Alstom Technology Ltd | 局部的なＭＣｒＡｌＹコーティングを付着させる方法 |
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| DE3815976A1 (de) | 1989-11-23 |
| JPH03173798A (ja) | 1991-07-29 |
| JP2713458B2 (ja) | 1998-02-16 |
| EP0424863A1 (de) | 1991-05-02 |
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| US5064510A (en) | 1991-11-12 |
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| DE3935957C1 (ja) | 1991-02-21 |
| US4895625A (en) | 1990-01-23 |
| EP0341456A2 (de) | 1989-11-15 |
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