JPH036451B2 - - Google Patents
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- JPH036451B2 JPH036451B2 JP59163345A JP16334584A JPH036451B2 JP H036451 B2 JPH036451 B2 JP H036451B2 JP 59163345 A JP59163345 A JP 59163345A JP 16334584 A JP16334584 A JP 16334584A JP H036451 B2 JPH036451 B2 JP H036451B2
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- sensor
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- signal
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-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01M—TESTING STATIC OR DYNAMIC BALANCE OF MACHINES OR STRUCTURES; TESTING OF STRUCTURES OR APPARATUS, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- G01M3/00—Investigating fluid-tightness of structures
- G01M3/02—Investigating fluid-tightness of structures by using fluid or vacuum
- G01M3/04—Investigating fluid-tightness of structures by using fluid or vacuum by detecting the presence of fluid at the leakage point
- G01M3/24—Investigating fluid-tightness of structures by using fluid or vacuum by detecting the presence of fluid at the leakage point using infrasonic, sonic or ultrasonic vibrations
- G01M3/243—Investigating fluid-tightness of structures by using fluid or vacuum by detecting the presence of fluid at the leakage point using infrasonic, sonic or ultrasonic vibrations for pipes
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- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Examining Or Testing Airtightness (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、流体漏洩時における音響発生現象を
利用し、その周波数スペクトルパターンの変化か
ら流体漏洩位置を検出する方法に関するものであ
る。
利用し、その周波数スペクトルパターンの変化か
ら流体漏洩位置を検出する方法に関するものであ
る。
［従来の技術］
流体流通系統からの流体の漏洩を検出する方法
の一つに、流体漏洩時における音響発生現象を利
用してAE（Acoustic Emission）センサにより漏
洩信号を検出する方法がある。例えば圧力管型原
子炉においては、各圧力管に通じる入口管に欠陥
が生じて冷却材が漏洩するのを検出するため、監
視すべき構造物である配管等にAEセンサを取り
付けて、漏洩に伴う放出音を監視するようなシス
テム構成が採られている。
の一つに、流体漏洩時における音響発生現象を利
用してAE（Acoustic Emission）センサにより漏
洩信号を検出する方法がある。例えば圧力管型原
子炉においては、各圧力管に通じる入口管に欠陥
が生じて冷却材が漏洩するのを検出するため、監
視すべき構造物である配管等にAEセンサを取り
付けて、漏洩に伴う放出音を監視するようなシス
テム構成が採られている。
従来の検出方法は、漏洩に伴う放出音の音圧レ
ベルを検出し、それが異常に高くなつた場合に警
報を発するものであつた。勿論、流体循環系統等
においては、循環ポンプ等のようなアクテイブな
音源や流体の流動音等による環境雑音成分も含ま
れるため、検出された音圧レベルそのものの大小
のみでは正確な検出はできないが、それらを考慮
して前記のような環境雑音成分による影響を減算
し、その減算された信号レベルの大小から漏洩の
有無を検出する方法が採られている。このような
従来技術は、例えば特開昭54−146684号公報に記
載されている。
ベルを検出し、それが異常に高くなつた場合に警
報を発するものであつた。勿論、流体循環系統等
においては、循環ポンプ等のようなアクテイブな
音源や流体の流動音等による環境雑音成分も含ま
れるため、検出された音圧レベルそのものの大小
のみでは正確な検出はできないが、それらを考慮
して前記のような環境雑音成分による影響を減算
し、その減算された信号レベルの大小から漏洩の
有無を検出する方法が採られている。このような
従来技術は、例えば特開昭54−146684号公報に記
載されている。
［発明が解決しようとする問題点］
ところがこのような従来技術では、基本的には
前記のように漏洩に伴う放出音の音圧レベルの大
小によつて監視点で異状を検出するものであるか
ら、流体の漏洩の有無は検出できても漏洩の位置
までは特定することはできない。音圧レベルは、
発生した放出孔の大きさや、流体の漏洩状況、あ
るいは漏洩発生位置から監視点（AEセンサの取
り付け位置）までの距離等によつて変化するから
である。
前記のように漏洩に伴う放出音の音圧レベルの大
小によつて監視点で異状を検出するものであるか
ら、流体の漏洩の有無は検出できても漏洩の位置
までは特定することはできない。音圧レベルは、
発生した放出孔の大きさや、流体の漏洩状況、あ
るいは漏洩発生位置から監視点（AEセンサの取
り付け位置）までの距離等によつて変化するから
である。
このため従来技術では、容易に観察できないよ
うな個所で配管破断が生じた場合、全配管の検査
を行わないかぎり漏洩個所が判らず、事故対応に
時間がかかるという欠点があつた。特に監視すべ
き構造物が原子炉の冷却系などのような場合に
は、放射線被曝を最少限度に抑さえるという観点
からも漏洩発生を検出すると同時に漏洩位置を特
定できることが強く望まれている。
うな個所で配管破断が生じた場合、全配管の検査
を行わないかぎり漏洩個所が判らず、事故対応に
時間がかかるという欠点があつた。特に監視すべ
き構造物が原子炉の冷却系などのような場合に
は、放射線被曝を最少限度に抑さえるという観点
からも漏洩発生を検出すると同時に漏洩位置を特
定できることが強く望まれている。
本発明の目的は、上記のような従来技術の欠点
を解消し、AEセンサからの信号に対してある種
の信号処理を施すことにより、該AEセンサの取
り付け地点から流体漏洩位置までの距離を容易
に、かつ迅速に求めることができ、それ故、例え
ば原子炉の冷却系配管等に適用したような場合に
は、作業者が格納容器内に入ることなしに直ちに
漏洩の位置を知ることができ、作業者の放射線被
曝を著しく低減し、迅速にかつ能率良く事故に対
応することができるような流体漏洩位置検出方法
を提供することにある。
を解消し、AEセンサからの信号に対してある種
の信号処理を施すことにより、該AEセンサの取
り付け地点から流体漏洩位置までの距離を容易
に、かつ迅速に求めることができ、それ故、例え
ば原子炉の冷却系配管等に適用したような場合に
は、作業者が格納容器内に入ることなしに直ちに
漏洩の位置を知ることができ、作業者の放射線被
曝を著しく低減し、迅速にかつ能率良く事故に対
応することができるような流体漏洩位置検出方法
を提供することにある。
［問題点を解決するための手段］
上記のような目的を達成することのできる本発
明は、漏洩に伴う放出音の周波数スペクトルが漏
洩発生位置からAEセンサ取り付け地点までの距
離によつて変化することを利用し、周波数解析器
等の複雑でかつ処理時間が長くかかるような装置
を用いることなく、迅速かつ的確な位置データを
取り出しうるように工夫したものである。
明は、漏洩に伴う放出音の周波数スペクトルが漏
洩発生位置からAEセンサ取り付け地点までの距
離によつて変化することを利用し、周波数解析器
等の複雑でかつ処理時間が長くかかるような装置
を用いることなく、迅速かつ的確な位置データを
取り出しうるように工夫したものである。
本発明では先ずAEセンサから漏洩位置まで
種々異なる距離について、全周波数帯域における
規格化した音圧実効値に対して分割した各周波数
帯域の音圧実効値の割合を示すデータの組を予め
参照データテーブルとして求めておく。そして監
視すべき構造物に取り付けられるAEセンサから
の信号を、フイルタにより上記と同様に複数の周
波数帯域に分割してそれぞれの帯域における音圧
実効値を求めるとともに、全周波数帯域における
規格化した音圧実効値に対して分割した前記各周
波数帯域の音圧実効値の割合を示すデータの組を
得る。このデータの組と前記参照データテーブル
とを比較することによつて、AEセンサの取り付
け位置から漏洩位置までの距離を求め流体漏洩位
置を検出する。
種々異なる距離について、全周波数帯域における
規格化した音圧実効値に対して分割した各周波数
帯域の音圧実効値の割合を示すデータの組を予め
参照データテーブルとして求めておく。そして監
視すべき構造物に取り付けられるAEセンサから
の信号を、フイルタにより上記と同様に複数の周
波数帯域に分割してそれぞれの帯域における音圧
実効値を求めるとともに、全周波数帯域における
規格化した音圧実効値に対して分割した前記各周
波数帯域の音圧実効値の割合を示すデータの組を
得る。このデータの組と前記参照データテーブル
とを比較することによつて、AEセンサの取り付
け位置から漏洩位置までの距離を求め流体漏洩位
置を検出する。
配管等から高温高圧の冷却材等の流体が漏洩す
ると超音波が発生し、配管等の構造物を伝播す
る。そのときの超音波は、通常数ＭHz以下の周波
数帯域のものである。そこで一般的には、0.01〜
1MHz程度の周波数帯域中、所望の４区分程度の
帯域を予め指定して前記のような本発明方法が実
施される。例えば、50〜100kHz，100〜200kHz，
200〜300kHz，300〜1000kHzの４区分の帯域を予
め指定しておくことにより実施される。
ると超音波が発生し、配管等の構造物を伝播す
る。そのときの超音波は、通常数ＭHz以下の周波
数帯域のものである。そこで一般的には、0.01〜
1MHz程度の周波数帯域中、所望の４区分程度の
帯域を予め指定して前記のような本発明方法が実
施される。例えば、50〜100kHz，100〜200kHz，
200〜300kHz，300〜1000kHzの４区分の帯域を予
め指定しておくことにより実施される。
［作用］
漏洩に伴い生じる放出音の音圧実効値は、配管
等を伝播する際に減衰していくが、その割合は高
周波域ほど著しい。つまり漏洩位置からAEセン
サの取り付け位置までの距離によつて検出される
漏洩音スペクトルは変化する。従つて全周波数帯
域を複数の帯域に分割し、全周波数帯域にわたつ
て音圧実効値を規格化し、それに対してそれぞれ
分割した周波数帯域の音圧実効値がどのような割
合になつているかを、AEセンサから漏洩位置ま
での距離との相関として予め実測して求めておけ
ば、漏洩検出時に各周波数帯域毎の音圧実効値の
割合を前記の相関と対照することによつて、漏洩
発生位置までの距離を検出することができるので
ある。
等を伝播する際に減衰していくが、その割合は高
周波域ほど著しい。つまり漏洩位置からAEセン
サの取り付け位置までの距離によつて検出される
漏洩音スペクトルは変化する。従つて全周波数帯
域を複数の帯域に分割し、全周波数帯域にわたつ
て音圧実効値を規格化し、それに対してそれぞれ
分割した周波数帯域の音圧実効値がどのような割
合になつているかを、AEセンサから漏洩位置ま
での距離との相関として予め実測して求めておけ
ば、漏洩検出時に各周波数帯域毎の音圧実効値の
割合を前記の相関と対照することによつて、漏洩
発生位置までの距離を検出することができるので
ある。
［実施例］
以下、図面に基づき本発明について更に詳しく
説明する。第１図は本発明方法を実施するに好適
な装置の一例を示すブロツク図であり、第２図は
そのAEセンサの取り付け位置を示す説明図であ
る。監視すべき構造物（例えば流体循環系統の配
管等）に多数のAEセンサ１ａ，１ｂ，…が取り
付けられる。この実施例では、第２図に示すよう
に、主配管１０からの流体がマニホルド１１で分
岐されて多数の入口管１２ａ，１２ｂ，…に流入
するような場合であり、各入口管１２ａ，１２
ｂ，…の接続部に導波棒１３が接続され、その基
端部にそれぞれAEセンサ１ａ，１ｂ，…が取り
付けられている。主配管２には、循環ポンプ１４
等が取り付けられ、それらは各AEセンサにとつ
ては雑音源となる。AEセンサ１ａ，…，１ｎは、
通常入力してくる漏洩信号が0.01〜1MHz程度の
周波数帯域の信号だから、その周波数帯域の超音
波振動を電気信号に変換しうるものであれば如何
なるタイプのものであつてもよく、通常、圧電素
子が多用される。
説明する。第１図は本発明方法を実施するに好適
な装置の一例を示すブロツク図であり、第２図は
そのAEセンサの取り付け位置を示す説明図であ
る。監視すべき構造物（例えば流体循環系統の配
管等）に多数のAEセンサ１ａ，１ｂ，…が取り
付けられる。この実施例では、第２図に示すよう
に、主配管１０からの流体がマニホルド１１で分
岐されて多数の入口管１２ａ，１２ｂ，…に流入
するような場合であり、各入口管１２ａ，１２
ｂ，…の接続部に導波棒１３が接続され、その基
端部にそれぞれAEセンサ１ａ，１ｂ，…が取り
付けられている。主配管２には、循環ポンプ１４
等が取り付けられ、それらは各AEセンサにとつ
ては雑音源となる。AEセンサ１ａ，…，１ｎは、
通常入力してくる漏洩信号が0.01〜1MHz程度の
周波数帯域の信号だから、その周波数帯域の超音
波振動を電気信号に変換しうるものであれば如何
なるタイプのものであつてもよく、通常、圧電素
子が多用される。
例えば入口管１２ａに漏洩個所１５が生じたと
する。AEセンサ１ａで検出された漏洩信号は、
前置増幅器２ａおよび主増幅器３ａによつて増幅
される。この増幅された信号は、それぞれ帯域通
過フイルタ４aa，…，４akと実効電圧計５aa，
…，５ak、およびＡ／Ｄ（アナログ−デイジタ
ル）変換器６aa，…，６akを介してミニコンピ
ユータ等からなる演算器７に入力する。ここで帯
域通過フイルタ４aaは、0.01〜1MHzのAE信号の
ほぼ全周波数帯域にわたつて検出された信号を通
過させるものであり、得られた信号は実効値計５
aaで実効電圧値に変換され、Ａ／Ｄ変換器６aa
でデイジタル信号に変換された後、演算器７に入
力し、それによつて全周波数帯域における規格化
された音圧実効値が算出される。
する。AEセンサ１ａで検出された漏洩信号は、
前置増幅器２ａおよび主増幅器３ａによつて増幅
される。この増幅された信号は、それぞれ帯域通
過フイルタ４aa，…，４akと実効電圧計５aa，
…，５ak、およびＡ／Ｄ（アナログ−デイジタ
ル）変換器６aa，…，６akを介してミニコンピ
ユータ等からなる演算器７に入力する。ここで帯
域通過フイルタ４aaは、0.01〜1MHzのAE信号の
ほぼ全周波数帯域にわたつて検出された信号を通
過させるものであり、得られた信号は実効値計５
aaで実効電圧値に変換され、Ａ／Ｄ変換器６aa
でデイジタル信号に変換された後、演算器７に入
力し、それによつて全周波数帯域における規格化
された音圧実効値が算出される。
その他の帯域通過フイルタ４ab，…，４akは、
それぞれ前記全周波数帯域を（ｋ−１）区分の互
いに異なる周波数帯域に分割したものであり、そ
れぞれの帯域における音圧実効値が実効値計５
ab，…，５akで求められ、その電圧がＡ／Ｄ変
換器６ab，…，６akでデイジタル信号に変換さ
れて、それぞれ演算器７に入力する。前記のよう
に、全周波数帯域を通常４程度に区分するのがよ
いから、前記ｋの値は５程度が選ばれる。区分数
が少なすぎれば距離データの検出精度が低下して
好ましくないし、多ずぎれば検出精度の向上は期
待されるものの装置構成が著しく複雑化し、コス
ト高になるのであまり好しくないのである。
それぞれ前記全周波数帯域を（ｋ−１）区分の互
いに異なる周波数帯域に分割したものであり、そ
れぞれの帯域における音圧実効値が実効値計５
ab，…，５akで求められ、その電圧がＡ／Ｄ変
換器６ab，…，６akでデイジタル信号に変換さ
れて、それぞれ演算器７に入力する。前記のよう
に、全周波数帯域を通常４程度に区分するのがよ
いから、前記ｋの値は５程度が選ばれる。区分数
が少なすぎれば距離データの検出精度が低下して
好ましくないし、多ずぎれば検出精度の向上は期
待されるものの装置構成が著しく複雑化し、コス
ト高になるのであまり好しくないのである。
さて演算器７では、各周波数帯域毎に過去の値
と現在の値に差がないかを演算し、ある周波数帯
域において有意の差が生ずれば漏洩が発生してい
るものと判定することができる。
と現在の値に差がないかを演算し、ある周波数帯
域において有意の差が生ずれば漏洩が発生してい
るものと判定することができる。
またこれと同時に、前記のようにして算出した
全周波数帯域における規格化した音圧実効値に対
して各周波数帯域でのそれぞれの音圧実効値がど
のような割合になつているかを演算器７によつて
算出する。例えば第３図Ａ，Ｂ，Ｃは、漏洩が生
じたときの漏洩信号のパワースペクトルを示すグ
ラフである。ここで縦軸は、（パワー）／（パワ
ーの最大値）として規格化してある。同図Ａは
AEセンサが漏洩位置の極く近傍に存在する場合
であり、同図Ｂは漏洩位置から５ｍ、同図Ｃは漏
洩位置から15ｍ離れた地点にAEセンサが存在す
る場合である。同図を見比べれは明らかなよう
に、漏洩音の音圧実効値は配管等を伝播する際に
減衰するが、その減衰の度合は高周波域ほど著し
い。従つて漏洩位置からAEセンサまでの距離に
よつてパワースペクトルが変化する。
全周波数帯域における規格化した音圧実効値に対
して各周波数帯域でのそれぞれの音圧実効値がど
のような割合になつているかを演算器７によつて
算出する。例えば第３図Ａ，Ｂ，Ｃは、漏洩が生
じたときの漏洩信号のパワースペクトルを示すグ
ラフである。ここで縦軸は、（パワー）／（パワ
ーの最大値）として規格化してある。同図Ａは
AEセンサが漏洩位置の極く近傍に存在する場合
であり、同図Ｂは漏洩位置から５ｍ、同図Ｃは漏
洩位置から15ｍ離れた地点にAEセンサが存在す
る場合である。同図を見比べれは明らかなよう
に、漏洩音の音圧実効値は配管等を伝播する際に
減衰するが、その減衰の度合は高周波域ほど著し
い。従つて漏洩位置からAEセンサまでの距離に
よつてパワースペクトルが変化する。
そこで実験的にAEセンサから漏洩個所までの
距離を種々変化させ、各距離について、全周波数
帯域における規格化した音圧実効値に対して分割
した各周波数帯域の音圧実効値の割合を示すデー
タの組（セツト）を予め求めて、参照データテー
ブルとして演算器７に記憶させておく。
距離を種々変化させ、各距離について、全周波数
帯域における規格化した音圧実効値に対して分割
した各周波数帯域の音圧実効値の割合を示すデー
タの組（セツト）を予め求めて、参照データテー
ブルとして演算器７に記憶させておく。
AEセンサ１ａ，…，１ｎは通常、第２図に示
すように離れた位置に設けられているため、一つ
のAEセンサ（第２図では１ａ）より他のAEセン
サ１ｂ，…，１ｎは漏洩個所１５から遠くなる。
従つて漏洩発生と同時にAEセンサ１ａ以外にAE
センサ１ｂ等でも漏洩信号を検出するが、前述し
たようにAEセンサ１ａの漏洩信号に比べてレベ
ルも低い上、より低周波側のスペクトルになつて
いるはずである。
すように離れた位置に設けられているため、一つ
のAEセンサ（第２図では１ａ）より他のAEセン
サ１ｂ，…，１ｎは漏洩個所１５から遠くなる。
従つて漏洩発生と同時にAEセンサ１ａ以外にAE
センサ１ｂ等でも漏洩信号を検出するが、前述し
たようにAEセンサ１ａの漏洩信号に比べてレベ
ルも低い上、より低周波側のスペクトルになつて
いるはずである。
AEセンサ１ａからの漏洩信号は帯域通過フイ
ルタ４aa，…，４akによつて周波数分割され、
実効値計５aa，…，５ak、Ａ／Ｄ変換器６aa，
…，６akを経てミニコンピユータ等からなる演
算器７に入り、全周波数帯域における規格化した
音圧実効値に対して分割した各周波数帯域の音圧
実効値の割合を示すデータの組が求まる。AEセ
ンサ１ｂ，…，１ｎについても同様である。演算
器７は、このようにして各AEセンサからの漏洩
信号信号の中から、通常、先ず最も高周波側のス
ペクトルを示すAEセンサを選択する。第２図の
場合はAEセンサ１ａが選ばれる。演算器７では、
AEセンサ１ａからの漏洩信号による検出データ
の組を既に記憶されている参照データテーブルと
比較し、最も似ている参照データの組を見つけ出
す。これは例えば両者のズレのモーメントが最小
になるようなものを選ぶこと（最小２乗法）など
で実行できる。するとその参照データの組に対応
した距離が、そのAEセンサ（この場合は１ａ）
から漏洩個所１５までの距離になる。第２図に示
すような単純な配管構造の場合には、この距離に
よつて漏洩位置が直ちに求まる。
ルタ４aa，…，４akによつて周波数分割され、
実効値計５aa，…，５ak、Ａ／Ｄ変換器６aa，
…，６akを経てミニコンピユータ等からなる演
算器７に入り、全周波数帯域における規格化した
音圧実効値に対して分割した各周波数帯域の音圧
実効値の割合を示すデータの組が求まる。AEセ
ンサ１ｂ，…，１ｎについても同様である。演算
器７は、このようにして各AEセンサからの漏洩
信号信号の中から、通常、先ず最も高周波側のス
ペクトルを示すAEセンサを選択する。第２図の
場合はAEセンサ１ａが選ばれる。演算器７では、
AEセンサ１ａからの漏洩信号による検出データ
の組を既に記憶されている参照データテーブルと
比較し、最も似ている参照データの組を見つけ出
す。これは例えば両者のズレのモーメントが最小
になるようなものを選ぶこと（最小２乗法）など
で実行できる。するとその参照データの組に対応
した距離が、そのAEセンサ（この場合は１ａ）
から漏洩個所１５までの距離になる。第２図に示
すような単純な配管構造の場合には、この距離に
よつて漏洩位置が直ちに求まる。
上記では漏洩個所に最も近いAEセンサからの
信号について見たが、他のAEセンサの漏洩信号
でも同様に参照データテーブルと比較することに
よつて漏洩個所までの距離が判る。従つて漏洩に
よる超音波振動の伝達経路が複雑な場合は、これ
ら複数のAEセンサの漏洩信号を利用してデータ
処理することにより複数のAEセンサからの距離
を求め、それらが合致した位置を漏洩位置として
特定することができる。位置検出のデータとして
規格化された実効値が用いられているので、漏洩
放出孔の大小や漏洩位置までの距離による音圧レ
ベルそのものの大小には影響されず正確な検出を
行うことができるのである。
信号について見たが、他のAEセンサの漏洩信号
でも同様に参照データテーブルと比較することに
よつて漏洩個所までの距離が判る。従つて漏洩に
よる超音波振動の伝達経路が複雑な場合は、これ
ら複数のAEセンサの漏洩信号を利用してデータ
処理することにより複数のAEセンサからの距離
を求め、それらが合致した位置を漏洩位置として
特定することができる。位置検出のデータとして
規格化された実効値が用いられているので、漏洩
放出孔の大小や漏洩位置までの距離による音圧レ
ベルそのものの大小には影響されず正確な検出を
行うことができるのである。
なお、ここではAEセンサ１ａとそれに連なる
各回路のみについてその構成と作用を説明した
が、実際にはそれ以外にも多数のAEセンサ１ｂ，
…，１ｎが取り付けられており、図示されている
ように、各AEセンサにはそれぞれ同様の回路が
接続されて、同様の動作により各AEセンサでそ
れぞれ漏洩の発生と漏洩位置の検出とを行うこと
になる。
各回路のみについてその構成と作用を説明した
が、実際にはそれ以外にも多数のAEセンサ１ｂ，
…，１ｎが取り付けられており、図示されている
ように、各AEセンサにはそれぞれ同様の回路が
接続されて、同様の動作により各AEセンサでそ
れぞれ漏洩の発生と漏洩位置の検出とを行うこと
になる。
ところでパワースペクトルの最大値は距離の関
数として減少する。従つてパワースペクトルのレ
ベル平均によつても漏洩の有無を検出することが
できるが、漏洩位置から20ｍ以上も離れるとノイ
ズレベルに近くなり、漏洩の有無さえ検出するこ
とが困難となる。しかしこのような状態であつて
も、検出される信号のスペクトルは確実に変化す
るため、本発明方法によれば、漏洩の有無および
AEセンサの取り付け位置ら漏洩位置までの距離
を求めることが可能である。
数として減少する。従つてパワースペクトルのレ
ベル平均によつても漏洩の有無を検出することが
できるが、漏洩位置から20ｍ以上も離れるとノイ
ズレベルに近くなり、漏洩の有無さえ検出するこ
とが困難となる。しかしこのような状態であつて
も、検出される信号のスペクトルは確実に変化す
るため、本発明方法によれば、漏洩の有無および
AEセンサの取り付け位置ら漏洩位置までの距離
を求めることが可能である。
以上本発明の好ましい一実施例について詳述し
たが本発明はかかる構成のみに限定されるもので
ないこと無論であり、種々の変更が可能であるこ
とは言うまでもない。例えば装置的には、主増幅
器と帯域通過フイルタとの間にマルチプレクサ等
を挿入して時分割的に各AEセンサからの信号を
切り替えるような構成とすれば、帯域通過フイル
タ、実効値計、およびＡ／Ｄ変換器の設置個数を
大幅に低減することも可能である。
たが本発明はかかる構成のみに限定されるもので
ないこと無論であり、種々の変更が可能であるこ
とは言うまでもない。例えば装置的には、主増幅
器と帯域通過フイルタとの間にマルチプレクサ等
を挿入して時分割的に各AEセンサからの信号を
切り替えるような構成とすれば、帯域通過フイル
タ、実効値計、およびＡ／Ｄ変換器の設置個数を
大幅に低減することも可能である。
［発明の効果］
本発明は上記のように構成した流体漏洩位置検
出方法であるから、従来技術では漏洩の有無しか
検出することができなかつたのに対して、比較的
簡単な装置構成でありながら迅速かつ正確に流体
の漏洩位置を検出することができるため事故対応
に時間がかからず、その結果、監視すべき構造物
における重大事故の発生を未然に防止でき、シス
テムの使用効率を向上することができるし、作業
者の安全性を高めることができるなどすぐれた効
果を奏しうるものである。
出方法であるから、従来技術では漏洩の有無しか
検出することができなかつたのに対して、比較的
簡単な装置構成でありながら迅速かつ正確に流体
の漏洩位置を検出することができるため事故対応
に時間がかからず、その結果、監視すべき構造物
における重大事故の発生を未然に防止でき、シス
テムの使用効率を向上することができるし、作業
者の安全性を高めることができるなどすぐれた効
果を奏しうるものである。
第１図は本発明を実施するに好適な装置の一例
を示すブロツク図、第２図はそのAEセンサの取
り付け状況の一例を示す説明図、第３図Ａ，Ｂ，
Ｃはそれぞれ漏洩音スペクトルの一例を示す図で
ある。 １ａ，…，１ｎ……AEセンサ、４aa，…，４
nk……帯域通過フイルタ、５aa，…，５nk……
実効値計、６aa，…，６nk……Ａ／Ｄ変換器、
７……演算器、１０……主配管、１１……マニホ
ルド、１２ａ，１２ｂ……入口管、１３……導波
棒。
を示すブロツク図、第２図はそのAEセンサの取
り付け状況の一例を示す説明図、第３図Ａ，Ｂ，
Ｃはそれぞれ漏洩音スペクトルの一例を示す図で
ある。 １ａ，…，１ｎ……AEセンサ、４aa，…，４
nk……帯域通過フイルタ、５aa，…，５nk……
実効値計、６aa，…，６nk……Ａ／Ｄ変換器、
７……演算器、１０……主配管、１１……マニホ
ルド、１２ａ，１２ｂ……入口管、１３……導波
棒。
Claims (1)
- １ 予めAEセンサから漏洩位置まで種々異なる
距離について、全周波数帯域における規格化した
音圧実効値に対して分割した各周波数帯域の音圧
実効値の割合を示すデータの組を参照データテー
ブルとして求めておき、監視すべき構造物に取り
付けられるAEセンサからの信号を、フイルタに
より上記と同様に複数の周波数帯域に分割してそ
れぞれの帯域における音圧実効値を求めるととも
に、全周波数帯域における規格化した音圧実効値
に対して分割した前記各周波数帯域の音圧実効値
の割合を示すデータの組を得、このデータの組と
前記参照データテーブルとを比較することによつ
て、AEセンサの取り付け位置から漏洩位置まで
の距離を求めることを特徴とする流体漏洩位置検
出方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16334584A JPS6141940A (ja) | 1984-08-02 | 1984-08-02 | 流体漏洩位置検出方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16334584A JPS6141940A (ja) | 1984-08-02 | 1984-08-02 | 流体漏洩位置検出方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6141940A JPS6141940A (ja) | 1986-02-28 |
| JPH036451B2 true JPH036451B2 (ja) | 1991-01-30 |
Family
ID=15772110
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16334584A Granted JPS6141940A (ja) | 1984-08-02 | 1984-08-02 | 流体漏洩位置検出方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6141940A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2878804B2 (ja) * | 1989-09-19 | 1999-04-05 | 東京瓦斯株式会社 | 配管の異常監視装置 |
| JP5273059B2 (ja) * | 2010-01-18 | 2013-08-28 | トヨタ自動車株式会社 | 燃料供給システムの異常判定装置 |
| JP2025007921A (ja) * | 2023-07-03 | 2025-01-17 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 穴あき箇所の特定方法 |
-
1984
- 1984-08-02 JP JP16334584A patent/JPS6141940A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6141940A (ja) | 1986-02-28 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |