JPH0367038A - アルコールエンジンの燃料噴射制御装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、噴射特性の異なるインジェクタを組合せて気
筒毎に配設し、アルコール濃度によって燃料を噴射する
インジェクタを切換えるアルコールエンジンの燃料噴射
制御Ｉ装置に関する。

［従来の技術と発明が解決しようとする課題］近年、燃
料事情の悪化、排気清浄化の要請などにより、従来のガ
ソリンに加えて、代好燃料としてのアルコールを同時に
使用可能なシステムが実用化されつつあり、このシステ
ムを搭載した自動車などの車輌（Ｆｌｅｘｉｂｌｅ　Ｆ
ｕｅｌ　Ｖｅｈｉｃｌｅ　、以下、ｒ　Ｆ　Ｆ　Ｖ　Ｊ
と称する）では、ガソリンは勿論のこと、アルコールと
ガソリンとの混合燃料、あるいは、アルコールのみで走
行が可（ｔＦ、なようになっている。

このＦＦＶのエンジンは、例えば、特開昭５８２８５５
７Σユ公報に開示されている上うに、アルコールどガソ
リンとの混合燃料中のアルコール８１度をアルコールセ
ンサによっ゛（検知し、このアルコールｍ度により燃料
噴！）Ｉｍを補正して理論空燃比に保つように制御され
ている。

しかしながら、アルコールを用いた場合の理論空燃比は
ガソリンを用いた場合に幻して略１／２りあり、燃料の
アルコール濃度が高くなるほど理論空燃比が低下する。

このため、上記Ｆ　Ｅ　Ｖのエンジンにおいては、従来
のガソリンエンジンと同一のエンジン運転状態では、燃
料のアルコール濃度が１００％（ガソリン０％）の場合
、アルコール濃度０％（ガソリン１００％）の場合に対
して略２倍の燃料噴射量が必要となり、インジェクタの
容量を略２倍にしなければならない。

この場合、例えば、単に従来のインジェクタのノズル径
を拡大して容量を略２倍としただけでは、アルコール１
００（ガソリン１００％）の低負荷運転域で、噴射パル
ス幅、すなわちインジェクタの開弁時間が従来よりも小
さくなり、インジェクタの噴１）Ｊｆｔがばらつくばか
りでなく燃料の霧化が悪化してエンジンの燃焼が不安定
になる。

また、従来のガソリンエンジン用のインジェクタを使用
し、噴射パルス幅を略２倍にすると、−般に、燃料噴射
タイミングは気化を促進し燃焼を安定化させるべく、吸
気管内で、かつ、吸気開始前に完了するように設定され
るため、エンジンが高回転且つ高負荷状態のとき、エン
ジン１回転当りの時間が短く噴射開始のタイミングに対
して演算が間に合わず、また、インジェクタを全開とし
てら噴射量が不足する恐れがある。従って、噴射量がば
らついて燃焼悪化が顕著どなるばかりでなくエンジンの
出力低下を招く。

すなわち、上記ＦＦＶエンジンでは、ガソリン１００％
のフィトリング時における最小噴射量からアルコール１
００％の最高出力付近における最大噴射量までのインジ
ェクタに対する要求ダイナミックレンジが、従来のガソ
リンエンジンに対して略２倍必要であり、このようなイ
ンジェクタは現実的に開発が困難であるばかりでなく、
特殊な製品となって大幅なコスト上昇を眉く。

［発明の目的］ 本発明は、上記事情に鑑みてなされたもので、通常のガ
ソリンエンジン用のインジェクタを使用し、アルコール
エンジンに要求される燃料噴ｔＡ母を満足してしかも安
定した燃料噴射を得ることのできるアルコールエンジン
の燃料噴射制御装置を提供することを目的としている。

［課題を解決するための手段及び作用］本発明によるア
ルコールエンジンの燃料噴射制御装置は、エンジン状態
パラメータと燃料のアルコール濃度とに塁づいて燃料噴
射量を演算する燃料噴射量演算手段と、アルコール濃度
を所定の比較基準値と比較し、その比較結果に基づいて
上記燃料噴射量演算手段で演算した燃料噴射量を１気筒
当たり複数の互いに噴射特性の異なるインジェクタから
選択的に噴射させる燃料噴射選択手段とを備えたもので
ある。

すなわち、燃料噴射選択手段により、エンジン状態パラ
メータと燃料のアルコール濃度とに基づいて燃料噴！）
１ｆｆｉが演算されるとともに、燃料噴射選択手段によ
りアルコール濃度と所定の比較基準値とが比較される。

そして、燃料噴射選択手段では、アルコール濃度と所定
の比較基準値との比較結果に基づいて、１気筒当たり複
数の互いに噴射特性の異なるインジェクタから所定のイ
ンジェクタを選択し、上記燃料噴射量演算手段で演算し
た燃料噴射量を噴射させる。

［発明の実施例］ 以下、図面を参照して本発明の詳細な説明づる。

図面は本発明の一実施例を示し、第１図は制御装圃の機
能ブロック図、第２図はエンジン制御系の概略図、第３
図はアルコール濃度に対するインジェクタの切換を示す
説明図、第４図は燃料噴射選択手段を示すフローチャー
トである。

（エンジン制御系の構成〉 第２図において、符号１はＦＦＶ用のアルコールエンジ
ンであり、図においては水平％Ｉ向向見気筒型エンジン
示す。このエンジン１のシリンダヘッド２に形成した吸
気ボート２ａにインテークマニホルド３が連通され、こ
のインテークマニホルド３の上流側にエアチャンバ４を
介してス［１ツトルチヤンバ５が連通され、このスロッ
トルチャンバ５の上流側に吸気管６を介してエアクリー
ナ７が取付けられている。

また、上記吸気管６の上記エアクリーナ７の直下流に吸
入空気量センサ（図においては、ホットワイヤ式エア７
０−メータ）８が介装され、さらに、上記スロットルチ
ャンバ５に設けられたスロットルバルブ５ａにスロット
ル開度センサ９ａとスロットルバルブ全開を検出するア
イドルスイッチ９ｂとが連設されている。

また、上記インテークマニホルド３の吸気ボート２ａの
直上流側に低流量型インジェクタ１０ａと８流Ｆｒ１型
インジェクタ１０ｂとが組合わされて各気筒毎に配設さ
れており、さらに、上記シリンダヘッド２の各気筒毎に
、その先端を燃焼室に露呈する点火プラグ１７が取付け
られている。

また、上記低流量型インジェクタ１０ａ及び島流母型イ
ンジェクタ１０ｂが燃料供給路１１を介して燃料タンク
１２に連通されており、この燃料タンク１２には、アル
コールのみ、またはアルコールとガソリンとの混合燃料
、あるいは、ガソリンのみの、ユーザの燃料補給の際の
事情によりアルコール濃度Ａ（％）の異なる燃料が貯溜
されている。

上記燃料供給路１１には、上記燃料タンク１２側から燃
料ポンプ１３、アルコール濃度センサ１４が介装されて
おり、また、上記低流量型インジェクタ１０ａ及び高流
量型インジェクタ１０ｂがリターン通路１６を介してプ
レッシャレギュレータ１８の燃料室１８ａに連通され、
この燃料室１８ａ下流側が上記燃料タンク１２に連通さ
れている。

さらに、図中−点鎖線で示す如く、上記プレッシャレギ
ュレータ１８の調圧室１８ｂが上記インテークマニホー
ルド３に連通しており、上記プレッシャレギュレータ１
８によって、上記インジＩクタ１０ａ、１０ｂの燃料圧
力（燃圧）と上記インテークマニホールド３内圧力との
差圧が一定に保たれ、上記インテークマニホールド３内
圧力の変動によって上記低流量型インジェクタ１０ａ及
びＱ流量型インジェクタ１０ｂからの燃料噴［ｔが変動
しないよう制御される。

また、上記エンジン１のクランクシャフト１ｂにはクラ
ンクロータ２１が軸着され、このクランクロータ２１の
外周にクランク角を検出するための電磁ピックアップな
どからなるクランク角センサ２２が対設されている。

また、上記インテークマニホールド３に形成されたライ
ザをなす冷却水通路（図示せず）に冷ｕ１水温センサ２
５が臨まされ、上記シリンダヘッド２の排気ボート２ｂ
に連通ずる排気管２６には、０２センサ２７が臨まされ
ている。尚、符号２８は触媒コンバータである。

（制御装置の回路構成） 一方、符ｆ３３１　Ｇよ制御装置で、この制御装置３１
のＣＰＵ　（中央演算処理装置）３２．ＲＯＭ３３、Ｒ
ＡＭ３４、および、Ｉ１０インターフェース３５がパス
ライン３６を介して互いに接続されてＪ３す、このＩ１
０インターフェース３５の入力ボートに上記各センサ８
．９ａ、２２，２５．２７、及び、アイドルスイッチ９
ｂなどからなるエンジン状態パラメータ検出手段３７が
接続され、さらに、アルコール濃度センサ１４が接続さ
れている。

また、上記Ｉ１０インターフェース３５の出力ボートに
は、上記点火プラグ１７がイグナイタ２９を介して接続
されているとともに、駆動回路３８を介して上記低流量
型インジェクタ１０ａ、高流量型インジェクタ１０ｂ、
燃料ポンプ１３が接続されている。

上記ＲＯＭ３３に（よ二：コブログラムなどの固定デー
タが記憶されており、また、上記ＲＡ　Ｍ　３４には、
データ処理した後の上記各センサの出力信号及び上記Ｃ
ＰＵ３２で演鋒処理したデータが格納されている。

また、上記ＣＰＵ３２では上記ＲＯＭ３３に記憶されて
いる制御プログラムに従い、上記エンジン状態パラメー
タ検出手段３７で検出されたエンジン状態パラメータ、
及び、上記アルコール□度センサ１４で検出されたアル
ツール瀧度に基づいて、燃料噴射量、点火時用などを演
算し、上記低流吊型インジェクタ１０ａ、高流量型イン
ジェクタ１０ｂに対する駆動パルス幅信号、点火プラグ
１７に対する点火信号などを出力する。

（制御装置の機能構成） 第１図に示すように、上記制御装置３１の燃料噴ＯＡ（
空燃比〉制御に係わる機能は、燃料噴射屯演算手段４１
、アルコール濃度算出手段４２、燃料噴ｆＪＪ選択手段
４３から構成されている。

上記燃料噴射ｍ演算手段４１は、吸入空気量算出手段４
１ａ、エンジン回転数算出手段４１ｂ、Ｌ（本燃料給飼
斑設定手段４１Ｃ１各種増は分捕正係数設定手段４１ｄ
、空燃比フィードバック補正係数設定手段４１ｅ１アル
コール分補正係数設定手段４１ｆ１燃利噴！１旦設定手
段４１０から構成され、また、上記燃料噴射選択手段４
３は、アルコールｍ度判別手段４３ａ、駆動パルス幅設
定手段４３ｂ１インジエクタ選択手段４３Ｃ１低流出型
インジェクタ駆動手段４３ｄ１高流量型インジェクタ駆
動手段４３ｅから構成されている。

吸入空気量算出手段４１ａでは、吸入空気量センサ８の
出力信号から吸入空気量Ｑを算出し、また、エンジン回
転数算出手段４１ｂでは、クランク角センサ２２から出
力されるクランクパルスに基づいてエンジン回転数Ｎを
算出する。

基本燃料噴射量設定手段４１Ｃでは、上記吸入空気量算
出手段４１ａで算出した吸入空気ｆｆ１Ｑと、上記エン
ジン回転数算出手段４１ｂで算出したエンジン回転数Ｎ
とに基づいて、演ｉ　（Ｔｐ　＝ＫＸＱ／Ｎ　　Ｋ：ｌ
！ｌ論空論比燃比筒数などによる定数の逆数）により、
あるいは、エンジン回転数Ｎと吸入空気ｆｆ１Ｑとをパ
ラメータとするマツプ検索により塁本燃料噴田ｍ　Ｔ　
ｐを設定する。

尚、ここにおいて、上記基本燃料噴ｆＡ量Ｔ　ｐは、燃
料のアルコール濃度へが０％（ガソリン１００％）にお
けるものとする。

各種増坩分袖正係ｒ１設定手段４１ｄで・は、スロット
ル開度センナ９ａのスロットル開度（θ）信ｇ１アイド
ルスイッチ９ｂのＯＮ、０ＦＦｆ５５＞、冷却水温セン
サ２５の冷却水温（ＴＷ　）信８を読込み、加減速補正
、仝間増ｉｄ補正、アイドル後増量補正、冷却水温補正
などに係わる各種増量分補正係ｒ１．ｃＯＥＦを設定づ
−る。

空燃比フィードバック捕正係数設定手段４１ｅで番よ、
０２センサ２７の出力電圧を読込み、この０２センサ２
７の出力電圧と予め設定したスライスレベルとを比較し
、比例積分制御により空燃比フィードバック補正係数α
を設定する。

尚、上記０２センサ２７が不活性のときには、上記空燃
比フィードバック補正係数αをα＝１．０に固定し、空
燃比フィードバック制御を中止する。

アルコール梢度惇出手段４２では、アルコール潤度セン
ナ１４の出力信器を読込み低流量型インジェクタ１０ａ
あるいは高論（ｄ型インジェクタ１ｏｂへ供給する燃料
のアルコール８１度ＡをＯ出する。

アルコール分補正係数設定手段４１ｆでは、上記アルコ
ール濃度算出手段４２で算出したアルコール濃度Ａに対
応して、アルコール濃度Ａの相違による理論空燃比のず
れを補正するためのアルコール分捕正係数ＫＡＬを設定
する。

すなわち、理論空燃比は、−例として、燃料がガソリン
１００％の場合１４．９であり、アルコール（メタノー
ル）１００％の場合６．４５（エタノールの場合には９
．０１）である。従って、燃料のアルコール濃度Ａが高
くなるほど理論空燃比が但下し、同じエンジン運転状態
下においては、燃料給飼退を多くづる必要がある。

本実施例においては上記球本燃料噴ａ＝［Ｔｐを前述の
ようにアルコール濃度Ａ＝０％として設定しているので
、上記アルコール分捕正係数ＫＡＬをアルコール濃度へ
−〇％のときＫＡＬ−１，０とし、アルコール濃度Ａが
上昇するほど連続的に上テ７するアルコール濃度への関
数から求め（Ｋ　Ａ１．−１’　（八））、このアルコ
ール分補正係数に八りによってアルコール濃度へによる
理論空燃比のずれを補正づる。

この場合、上記アルコール分捕正係数Ｋ　へｌｌよ、例
えばガソリン１００％の場合の理論空燃比を１４．９と
すると、アルコール（メタノール）　ｉｏｏ％のＪＱ合
の理論空燃比を６．４５としてＫＡＬ＝２．３　　（エ
タノールの場合にはにへＬ＝１．７　）となり、同−運
転状態下では、アルコール１００％の場合の燃料噴射テ
ｄは、ガソリン１００％の場合の燃料噴ＤＩ　Ｆｆｔの
略２倍となる。

燃料噴射量設定手段４１０では、上記基本燃料噴ＯＪ　
ｒＡ設定手段４１Ｃで設定した１３木燃料噴銅渚Ｔｐを
、上記各種増Ｑ分補正係数設定手段４１ｄで設定した各
種増量分補正係数Ｃ０ＥＦ、及び、上記アルコール分補
正係数設定手段４１ｆで設定したアルコール分補正係ａ
ＫＡＬで空燃比補正するとともに、上記空燃比フィード
バック補正係数設定手段４１ｅで設定した空燃比フィー
ドバック補正係数αでフィードバック補正し、燃料噴射
ｆｆｔＴｉを算出する（Ｔｉ　＝Ｔｐ　ｘｃＯＥＦｘｃ
ｙｘ）（ＡＬ）。

アルコール濃度判別手段４３ａでは、インジェクタ選択
手段４３Ｃからの信号を読込み、現在、低流組型インジ
ェクタ１０ａ／ｆｉ選択されているのか、あるいは高流
量型インジェクタ１０ｂが選択されているのかを判別し
、上記低流量型インジェクタ１０ａｂ＜ｍ択されている
場合には、ＲＯＭ３３の所定アドレスから読出した基準
値ＡＯ（例えばアルコール′Ｉａ度１５％〉にオフセッ
ト値Ａ１（例えばアルコール濃度へに対する最小分解能
を１ビツトとすると２．３ビツト相当分）を加算して比
較基準値ＡＳを設定しくＡＳ　＝ＡＯ＋ＡＩ　）、一方
、上記高流量型インジェクタ１０ａが選択されている場
合には、上記基準値ＡＯをそのまま比較基準値Ａｓとす
る。

そして、上記アルコール濃度算出手段４２で算出したア
ルコール濃度へと上記比較ＴＡＦＰ−値Ａｓと全Ａｓす
る。

駆動パルス幅設定手段４３ｂでは、上記アルコル濃度判
別手段４３ａでアル：１−ル濃度Ａが比較旦準値Ａｓよ
りも低いと判別された場合、上記燃料噴１）Ｌｆｆｉ設
定手段４１ｇで設定した燃料噴射量Ｔｉに相応する上記
低流吊型インジェクタ１０ａの駆動パルス幅ＰＷＬを、
例えばＲＯＭ３３の所定アドレスに格納されている上記
低流星型インジェクタ１０ａの噴銅特性データから補間
により設定し、一方、アルコール濃度Ａが比較基準値Ａ
ｓ以上と判別さ°れた場合には、上記燃料噴射量設定手
段４１ｏで設定した燃料噴射ｆｆ１Ｔｉに相応する上記
高流星型インジェクタ１０ｂの駆動パルス幅ＰＨ１１を
、同様にＲＯＭ３３の所定アドレスに格納されている上
記高流量型インジェクタ１０ｂの噴射特性データから補
間により設定する。

インジェクタ選択４３Ｇでは、上記アルコール濃度判別
手段４３ａにてアルコール温度Ａが比較塁準１ａ　Ａ　
Ｓよりも低いと判別された場合、上記駆動パルス幅設定
手段４３ｂで設定した低流量型インジェクタ１０ａに対
する駆動パルス幅Ｐ１４Ｌ信号を、低流Ｅ！′Ｌ型イン
ジェクタ駆動手段４３ｄを介して所定のタイミングで該
当気筒の低流組型インジェクタｉＱａへ選択的に出力し
、上記燃料噴射６１設定手段４１（Ｊで設定した燃料噴
銅ｆｆ１Ｔｉを上記低流吊型インジェクタ１０ａのみか
ら給飼させる。

一方、上記アルコール濃度判別手段４３ａでアルコール
８Ｘ′Ａ度Ａが基準値ＡＯ以上と判別された場合には、
上記駆動パルス幅設定手段４３ｂで設定した高論番型イ
ンジェクタ１０ｂに対する駆動パルス幅ＰＷＨ信号を、
高流量型インジェクタ駆動手段４３ｅを介して所定のタ
イミングで該当気筒の高流量型インジェクタ１０ｂへ選
択的に出力し、上記燃料噴射量設定手段４１９で設定し
た燃料噴射ｆｆ１Ｔ＋を上記高流量型インジェクタ１０
ｂに切換えてｒＦｉ銅させる。

すなわち、上記低流量をインジェクタ１０ａ及び上記高
流量型インジェクタ１０ｂの噴射量特性を考慮して予め
実験などにより上記低流串型インジェクタ１０ａと上記
高流量型インジェクタ１０ｂとを切換えるアルコール濃
度への捕準値ＡＯを設定しておき、この基準値ＡＯから
比較基準伯ＡＳを設定して上記アルコール淵度筒出手段
４２で算出したアルコールｍ度Ａと比較する。

そして、アルコール菌度Ａが上記比較基準値Ａｓ以上の
場合、運転領域によっては燃料噴射ｆｆ１Ｔｉが上記低
流量型インジェクタ１０ａの容岸よりも多くなるため上
記高流量型インジェクタ１０ｂを選択し、アルコール濃
度へが上記比較基準値ＡＳよりも低い場合、燃料噴ＩＪ
ｆｆｌの少ない運転領域で上記Ｂ流出型インジェクタ１
０ｂからの燃料給飼品が不安定となる恐れがあるため上
記低流置型インジェクタ１０ａを選択づる。

このとき、第３図に示すように、アルコール濃１！！Ａ
に対する上記低流量型インジェクタ１０ａと上記高流量
型インジェクタ１０ｂとの切換えに所定のオフセット値
Ａ１によりヒステリシスを設け、燃料のアルコール濃度
Ａが基準値ＡＯ付近で変動した場合にも上記上記低流量
型インジェクタ１０ａと上記高流量型インジェクタ１０
ｂとの頻繁な切換えが生じないようにして、噴射時間の
急激な変動による燃料の気化状態の変動などを防止して
エンジンのハンチングを防止する。

これにより、アルコール１００％の最大出力付近、すな
わちガソリン１００％の場合の略２倍の噴！）１ｍを必
要とする領域においても、上記島流母型インジェクタ１
０ｂを選択することにより噴射量を確保することができ
、ガソリン１００％のアイドリンク時のように噴射量が
少ない領域においては、上記低流量型インジェクタ１０
ａを選択づることにより従来と全く同様の給飼性能名確
保することができる。従って、最大噴射量から最小噴射
量まで極めて精度の良い噴射性能を確保することができ
る。

（ｉ＠Ｊ　　作） 次に、上記構成による実施例の動作を第４図のフローチ
ャー１・に基づいて説明づる。

ステップ５１０１で、クランク角センサ２２からクラン
クパルスを読込んでエンジン回転数Ｎを算出し、ステッ
プ５１０２で、吸入空気ｆＱセンサ８の出力情死から吸
入空気ＦｉＩＱを算出する。

次いで、ステップ５１０３で、上記ステップ５１０１で
算出したエンジン回転数Ｎ１上記ステップ５１０２で算
出した吸入空気ｆｆ１Ｑに暴づき、基本燃料噴射量Ｔｐ
を設定しくＴｐ＝ＫｘＱ／Ｎ　　Ｋ：］！［！流室燃比
、気筒数などによる定数の逆数）、ステップ５１０４へ
進む。

ステップ５１０４へ進むと、冷却水温ＴＷ、スロットル
開度０、アイドルスイッチ出力を説込み、ステップ５１
０５へ進んで、上記ステップ５１０４で読込んだエンジ
ン運転状態の情報に基づき、冷２ＪＩ水氾補正、加減速
補正、全開増量補正、アイドル１ｍ増量補正などに係わ
る各種増量分補正係ＷｉｃＯＥＦを設定する。

その後、ステップ８１０６へ進み、０２センザ２７の出
力信号に基づき空燃比フィードバック補正係数αを設定
し、また、ステップ５１０７で、アルコール温度センサ
１４の出力信号に基づきアルコール濃度Ａを算出してス
テップ８１０８へ進む。

ステップ３１０８では、上記ステップ５１０７で算出し
たアルコール１００％Ｇづきアルコール分補正係数にへ
１を設定する。

そして、ステップ５１０９へ進んで、上記ステップ８１
０３で設定した基本燃料噴射ｆｆ１Ｔｐ　、上記ステッ
プ５１０５で設定した各種増量分補正係数Ｃ０ＦＦ、上
記ステップ３１０６′ｒ−設定した空燃比フィードバッ
ク補正係数α、上記ステップ３１０８で設定したアルコ
ール分捕正係数Ｋ　Ａ１１．：基づいて燃料噴射ｉｉｌ
！ｌ”ｉを弾出する（Ｔｉ　＝Ｔｐ　ＸＣ０ＥＦｘ＋２
ＸＫＡＬ）。

次に、ステップ５１１０へ進み、フラグＦＬＡＧがＯか
否か、すなわち、現在、使用されているインジェクタが
低流□型インジェクタ１０ａか、あるいは高流量型イン
ジェクタ１０ｂかを判別づる。

フラグＦＬＡＧ＝０　、すなわち、現在、低流星型イン
ジェクタ１０ａが使用されていると判別した場合、上記
ステップ５１１０からステップ５１１１へ進んで、ＲＯ
Ｍ３３の所定アドレスからｌ値ＡＯを読出し、この塁準
値Δ０に所定のオフセット値Ａ１を加痒して比較基準値
Ａｓを設定しくＡｓ　＝ＡＯ＋Ａ１）、ステップ５１１
３へ進む。

一方、上記ステップ５１１０でフラグＦＬＡＧ＝１　、
ツなわら、現在、高流量型インジェクタ１０ｂが使用さ
れていると判別した場合、ステップ５１１２へ進んで、
上記基準値ＡＯをそのまま比較Ｊｉ　ｌ値へＳとして設
定し、ステップ５１１３へ進む。

ステップ５１１３では、アルコールａ度Ａと上記ステッ
プ５１１１あるいはステップ５１１２で設定した比較Ｊ
ｔ　ｔ％値Ａｓとを比較し、アルコールＩＩＩｆＡがＡ
〈Ａｓと判別した場合には、ステップ５１１４で上記ス
テップ５１０９にて設定した燃料噴ｒＪ４ｕ−ｒ　ｒに
相応する低流星型インジェクタ１０ａの駆動パルス帽Ｐ
ＭＬを設定する。

次に、ステップ５１１５へ進み、上記ステップ５１１４
で設定した駆動パルス幅ＰＷＬの信号を上記低流ｈ）型
インジェクタ１０ａへ出力して燃料を噴射させる。

そして、ステップ８１１Ｇへ進み、現在、上記低流吊型
インジェクタ１０ａが選択されているため上記フラグＦ
ＬＡＧをクリア（ＦＬ＾Ｇ＝Ｏ）Ｌ、てルーチンを終了
する。

一方、上記ステップ５１１３で、アルコール１１ｆｌｌ
ｌ［ＡがＡ≧ＡＳと判別した場合、上記ステップ５１１
３からステップ５１１７へ進み、上記ステップ５１０９
で設定した燃料噴射ｆｆ１Ｔｉに相応する高流量型イン
ジェクタ１０ｂの駆動パルス幅Ｐ−１１を設定し、ステ
ップ８１１８で高流量型インジェクタ１０ｂに駆動パル
スＩｍＰＷｔｌ信号を出力して燃料を噴射させる。

そして、ステップ５１１９へ進んで、現在上記高流量型
インジェクタ１０ｂが選択されているため上記フラグＦ
［へＧをセット（１：［へＧ＝１）Ｉ、てルーチンを終
了する。

尚、各気筒に配設されるインジェクタは上記低流量型イ
ンジェクタ１０ａと高流量型インジェクタ１０ｂとに限
定されるものではなく、例えば、過給エンジンなどでは
、小流母型、中流左型、高流星型の３個のインジェクタ
を各気筒に配設し、これらのインジェクタを切換えるこ
とによって要求ダイナミックレンジの増大に対処するよ
うにしても良い。

［発明の効果］ 以上説明したように本発明によれば、エンジン状態パラ
メータと燃料のアルコール濃度とに塁づいて燃料噴射量
を演算する燃料噴射選択手段と、アルコールエンジンを
所定の比較基準値と比較し、その比較結果に基づいて上
記燃料給飼引目）手段でＦＡ算した燃料噴射量を１気筒
当たり複数の互いに噴射特性の異なるインジェクタから
選択的に噴射させる燃料噴射選択手段とを備えたため、
通常のガソリンエンジン用のインジェクタを使用してア
ルコールエンジンの必要燃料給飼槍を満足づることがで
き、しかも、高精度の燃料噴射性能、噴霧性能を得るこ
とができてダイナミックレンジの１広人が実現できる。

従って、燃料のアルコール濃度、運転状態にかかわらず
常に安定した噴射性能が得られ、エンジン安定性、排気
ガス浄化性能が向上するとともに、エンジン出力性能の
ｌ？＋Ｊ上を図ることができる。

さらに、特殊なインジェクタを使用することなくコスト
低減を図ることができるなど優れた効果が奏される。

【図面の簡単な説明】

図面は本発明の一実施例を示し、第１図は制御装僧の機
能ブロック図、第２図はエンジン制御系の概略図、第３
図はアルコール濃度に対するインジェクタの切換を示す
説明図、第４図は燃料噴射切換手順を示すフローチオノ
ートである。 ｉｏａ、１０ｂ・・・インジェクタ ／１１・・・燃料噴射選択手段 ４３・・・燃料噴射選択手段 Ｔｉ・・・燃料噴射量 Ａ・・・アルコール濃度 Ａｓ・・・比較基準値 第３ｒｉＡ

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 エンジン状態パラメータと燃料のアルコール濃度とに基
   づいて燃料噴射量を演算する燃料噴射量演算手段と、 アルコール濃度を所定の比較基準値と比較し、その比較
   結果に基づいて上記燃料噴射量演算手段で演算した燃料
   噴射量を１気筒当たり複数の互いに噴射特性の異なるイ
   ンジェクタから選択的に噴射させる燃料噴射選択手段と
   を備えたことを特徴とするアルコールエンジンの燃料噴
   射制御装置。