JPH0367319B2 - - Google Patents
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- JPH0367319B2 JPH0367319B2 JP22049182A JP22049182A JPH0367319B2 JP H0367319 B2 JPH0367319 B2 JP H0367319B2 JP 22049182 A JP22049182 A JP 22049182A JP 22049182 A JP22049182 A JP 22049182A JP H0367319 B2 JPH0367319 B2 JP H0367319B2
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- Japan
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- voltage
- capacitor
- discharge lamp
- circuit
- power supply
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は飽和蒸気圧型放電灯を点灯させる放電
灯点灯装置に関するものである。
灯点灯装置に関するものである。
第１図は高圧ナトリウムランプのような飽和蒸
気圧型放電灯２を位相制御素子たる双方向性３端
子サイリスタQ1によつて位相制御して点灯する
基本的な放電灯点灯装置の回路構成を示してい
る。図中L1は主限流用インダクタンス、L2は立
消え防止用の高インピーダンスの補助用インダク
タンスである。３はサイリスタQ1の位相制御と
始動手段の双方向性３端子サイリスタQ2の制御
とを行なうための制御回路である。しかしてこの
基本回路では始動時に双方向性３端子サイリスタ
Q1と、始動手段の双方向性３端子サイリスタQ2
とを同時にオンさせ、交流電源１、双方向性３端
子サイリスタQ1、主限流用インダクタンスL1の
タツプまでの部分L11、コンデンサC1、双方向性
３端子サイリスタQ2の閉回路にパルス電流を流
し、主限用流インダクタンスL1の両端に高圧パ
ルスを誘起させて交流電源１の電圧Vsに重畳さ
せ、その重畳電圧を放電灯２の両端に印加するこ
とによつて放電灯２を始動に至らせるのである。
放電灯２が点灯すると、制御回路３は管電圧Vla
を検知することによつて双方向性３端子サイリス
タQ2をオフ状態とし、また双方向性３端子サイ
リスタQ1の位相制御を行なつて定電力、定管電
圧制御を行なうものであり、一般のインダクタン
スのみで安定器を形成するものに比して〔VA〕
を2/3〜4/5程度小さくでき、装置の小型化軽量化
が図れる。
気圧型放電灯２を位相制御素子たる双方向性３端
子サイリスタQ1によつて位相制御して点灯する
基本的な放電灯点灯装置の回路構成を示してい
る。図中L1は主限流用インダクタンス、L2は立
消え防止用の高インピーダンスの補助用インダク
タンスである。３はサイリスタQ1の位相制御と
始動手段の双方向性３端子サイリスタQ2の制御
とを行なうための制御回路である。しかしてこの
基本回路では始動時に双方向性３端子サイリスタ
Q1と、始動手段の双方向性３端子サイリスタQ2
とを同時にオンさせ、交流電源１、双方向性３端
子サイリスタQ1、主限流用インダクタンスL1の
タツプまでの部分L11、コンデンサC1、双方向性
３端子サイリスタQ2の閉回路にパルス電流を流
し、主限用流インダクタンスL1の両端に高圧パ
ルスを誘起させて交流電源１の電圧Vsに重畳さ
せ、その重畳電圧を放電灯２の両端に印加するこ
とによつて放電灯２を始動に至らせるのである。
放電灯２が点灯すると、制御回路３は管電圧Vla
を検知することによつて双方向性３端子サイリス
タQ2をオフ状態とし、また双方向性３端子サイ
リスタQ1の位相制御を行なつて定電力、定管電
圧制御を行なうものであり、一般のインダクタン
スのみで安定器を形成するものに比して〔VA〕
を2/3〜4/5程度小さくでき、装置の小型化軽量化
が図れる。
ところで制御回路３としては従来第２図に示す
ような回路構成のものが提供されていた。この回
路は管電圧Vlaを検出手段たる抵抗Ra，Rbによ
り分圧して検出し、管電圧Vlaに対応した双方向
性３端子サイリスタQ1の導通角θを決定して制
御するもので、その関係は第３図に示すようにな
る。つまり第３図で示すθ1は放電灯２が点灯した
直後の導通角を示し、θ2は管電圧Vlaが高くなつ
たときに導通角が遅れすぎて立消えすることを防
止する停止角で、θ2，a1からθ2，a2まで、この導
通角での位相制御動作を継続する。θ2，a2以上は
無負荷の状態Vla≒Vsで、双方向性３端子サイリ
スタQ2が動作する領域である。つまり管電圧Vla
がa2以上になると、双方向性３端子サイリスタ
Q2が動作してインダクタンスL1の両端に高圧パ
ルスを発生させる領域である。またθ1からθ3まで
は放電灯２が始動してから定常点灯へ移行させる
もので、ウオームアツプの領域である。更にθ3か
らθ2までは定常点灯における定電力、定管電圧制
御を行なう領域を示す。このように第２図に示す
制御回路３は第３図に示す導通角θと管電圧Vla
との関係を持つように双方向性３端子サイリスタ
Q1及びQ2を制御する。
ような回路構成のものが提供されていた。この回
路は管電圧Vlaを検出手段たる抵抗Ra，Rbによ
り分圧して検出し、管電圧Vlaに対応した双方向
性３端子サイリスタQ1の導通角θを決定して制
御するもので、その関係は第３図に示すようにな
る。つまり第３図で示すθ1は放電灯２が点灯した
直後の導通角を示し、θ2は管電圧Vlaが高くなつ
たときに導通角が遅れすぎて立消えすることを防
止する停止角で、θ2，a1からθ2，a2まで、この導
通角での位相制御動作を継続する。θ2，a2以上は
無負荷の状態Vla≒Vsで、双方向性３端子サイリ
スタQ2が動作する領域である。つまり管電圧Vla
がa2以上になると、双方向性３端子サイリスタ
Q2が動作してインダクタンスL1の両端に高圧パ
ルスを発生させる領域である。またθ1からθ3まで
は放電灯２が始動してから定常点灯へ移行させる
もので、ウオームアツプの領域である。更にθ3か
らθ2までは定常点灯における定電力、定管電圧制
御を行なう領域を示す。このように第２図に示す
制御回路３は第３図に示す導通角θと管電圧Vla
との関係を持つように双方向性３端子サイリスタ
Q1及びQ2を制御する。
次に第２図の回路の構成及び動作を説明する。
図において４は位相制御手段たるタイマーIC（例
えばNEC製μpc1555c）であつて、このタイマー
IC４はスレツシヨルド端子に接続されている
コンデンサC5（請求の範囲における第２のコンデ
ンサに相当する）の端子電圧が、電源であるコン
デンサC2の端子電圧Vc2の2/3に達すると、出力
端子及び端子が共に“Ｌ”レベルとなつて、
夫々に接続されているコンデンサC3，C4に充電
されていた電荷を、コンデンサC3、ダイオード
D3、出力端子、接地端子、パルストランス
PT1の１次巻線の回路及び、コンデンサC4、端子
、接地端子、ダイオードD2、パルストラン
スPT2の１次巻線の回路で放出させ、トリガ発生
手段たるパルストランPT1の２次巻線及びパルス
トランスPT2の２次巻線の出力により各双方向性
３端子サイリスタQ1，Q2を点弧導通するのであ
る。また同時にコンデンサC5の充電々荷をダイ
オードD4、出力端子、接地端子の回路で放
電させる。コンデンサC3，C4，C5の充電開始時
期はトリガ端子の印加電圧がコンデンサC2の
電圧Vc2の1/3になる立下がり点であつて、この
印加電圧は交流電源１の電圧Vsに比例した電圧
を抵抗R1，R2で分圧した抵抗R2の電圧であるた
め、交流電源１の周期と同期した充電開始時点が
得られる。
図において４は位相制御手段たるタイマーIC（例
えばNEC製μpc1555c）であつて、このタイマー
IC４はスレツシヨルド端子に接続されている
コンデンサC5（請求の範囲における第２のコンデ
ンサに相当する）の端子電圧が、電源であるコン
デンサC2の端子電圧Vc2の2/3に達すると、出力
端子及び端子が共に“Ｌ”レベルとなつて、
夫々に接続されているコンデンサC3，C4に充電
されていた電荷を、コンデンサC3、ダイオード
D3、出力端子、接地端子、パルストランス
PT1の１次巻線の回路及び、コンデンサC4、端子
、接地端子、ダイオードD2、パルストラン
スPT2の１次巻線の回路で放出させ、トリガ発生
手段たるパルストランPT1の２次巻線及びパルス
トランスPT2の２次巻線の出力により各双方向性
３端子サイリスタQ1，Q2を点弧導通するのであ
る。また同時にコンデンサC5の充電々荷をダイ
オードD4、出力端子、接地端子の回路で放
電させる。コンデンサC3，C4，C5の充電開始時
期はトリガ端子の印加電圧がコンデンサC2の
電圧Vc2の1/3になる立下がり点であつて、この
印加電圧は交流電源１の電圧Vsに比例した電圧
を抵抗R1，R2で分圧した抵抗R2の電圧であるた
め、交流電源１の周期と同期した充電開始時点が
得られる。
さて放電灯２の始動時においては管電圧Vlaと
交流電源１の電圧Vsとは等しいから管電圧Vlaの
検出手段の抵抗Rbの両端電圧が高く、ツエナー
ダイオードZD3，ZD2が共に導通状態となる。ツ
エナーダイオードZD3に直列接続した抵抗R9，
R10の分圧回路には電圧が発生して、トランジス
タQ3をオン状態とし、抵抗R4、コンデンサC4、
トランジスタQ3の回路に電流が流れコンデンサ
C4が充電され、そしてコンデンサC3は抵抗R3を
通じて、またコンデンサC5は抵抗R5を通じて
夫々充電される。そしてコンデンサC5の端子電
圧Vc5がスレツシヨルド電圧を越えると、タイマ
IC４は動作して各コンデンサC3，C4の充電々荷
を上述した回路で放電し、各パルストランス
PT1，PT2より発生するパルス電圧で各双方向性
３端子サイリスタQ1，Q2を点弧導通させる。双
方向３端子サイリスタQ2の導通によつて主限流
用のインダクタンスL1の両端には高圧パルスが
発生して、放電灯２は始動点灯に至る。さて放電
灯２が始動点灯すると、管電圧Vlaは20〜30V程
度になるため、コンデンサC6（請求の範囲におけ
る第１のコンデンサに相当する）の端子電圧Vc6
は低下し、ツエナーダイオードZD3のツエナー電
圧以下となり、ツエナーダイオードZD3は導通せ
ずそのためトランジスタQ3もオフとなり、コン
デンサC4の充電も停止し、その結果双方向性３
端子サイリスタQ2のトリガも止まり、双方向性
３端子サイリスタQ2はオフとなつて、インダク
タンスL1の両端に発生させていた高圧パルスも
発生しなくなる。ところで始動過程ではコンデン
サC6の電圧VCEの上昇により、コンデンサC6、抵
抗R7、ダイオードD6、コンデンサC5の閉回路に
よつてもコンデンサC5が充電されるためタイマ
IC４のスレツシヨルド端子に印加される電圧
がスレツシヨルドレベルつまり2/3Vc2に到達す
る時間が早くなり、第３図のθ1からθ3への移行動
作を行なう。コンデンサC6の端子端圧Vc6が高く
なると、ツエナーダイオードZD1のツエナー電圧
より大きくなつて、ツエナーダイオードZD1が導
通し、コンデンサC5の充電速度はこの時点で固
定される。すなわち、ツエナーダイオードZD1は
制御手段として機能する。この固定点がθ3に対応
しており、このときのコンデンサC6の電圧Vc6は
コンデンサVc2の略2/3程度である。
交流電源１の電圧Vsとは等しいから管電圧Vlaの
検出手段の抵抗Rbの両端電圧が高く、ツエナー
ダイオードZD3，ZD2が共に導通状態となる。ツ
エナーダイオードZD3に直列接続した抵抗R9，
R10の分圧回路には電圧が発生して、トランジス
タQ3をオン状態とし、抵抗R4、コンデンサC4、
トランジスタQ3の回路に電流が流れコンデンサ
C4が充電され、そしてコンデンサC3は抵抗R3を
通じて、またコンデンサC5は抵抗R5を通じて
夫々充電される。そしてコンデンサC5の端子電
圧Vc5がスレツシヨルド電圧を越えると、タイマ
IC４は動作して各コンデンサC3，C4の充電々荷
を上述した回路で放電し、各パルストランス
PT1，PT2より発生するパルス電圧で各双方向性
３端子サイリスタQ1，Q2を点弧導通させる。双
方向３端子サイリスタQ2の導通によつて主限流
用のインダクタンスL1の両端には高圧パルスが
発生して、放電灯２は始動点灯に至る。さて放電
灯２が始動点灯すると、管電圧Vlaは20〜30V程
度になるため、コンデンサC6（請求の範囲におけ
る第１のコンデンサに相当する）の端子電圧Vc6
は低下し、ツエナーダイオードZD3のツエナー電
圧以下となり、ツエナーダイオードZD3は導通せ
ずそのためトランジスタQ3もオフとなり、コン
デンサC4の充電も停止し、その結果双方向性３
端子サイリスタQ2のトリガも止まり、双方向性
３端子サイリスタQ2はオフとなつて、インダク
タンスL1の両端に発生させていた高圧パルスも
発生しなくなる。ところで始動過程ではコンデン
サC6の電圧VCEの上昇により、コンデンサC6、抵
抗R7、ダイオードD6、コンデンサC5の閉回路に
よつてもコンデンサC5が充電されるためタイマ
IC４のスレツシヨルド端子に印加される電圧
がスレツシヨルドレベルつまり2/3Vc2に到達す
る時間が早くなり、第３図のθ1からθ3への移行動
作を行なう。コンデンサC6の端子端圧Vc6が高く
なると、ツエナーダイオードZD1のツエナー電圧
より大きくなつて、ツエナーダイオードZD1が導
通し、コンデンサC5の充電速度はこの時点で固
定される。すなわち、ツエナーダイオードZD1は
制御手段として機能する。この固定点がθ3に対応
しており、このときのコンデンサC6の電圧Vc6は
コンデンサVc2の略2/3程度である。
さて放電灯２が定常点灯へ移行（つまりθ3から
θ2の区間）し、コンデンサC6の電圧Vc6が更に高
くなると、タイマIC４のコントロールボルテー
ジ端子が動作に寄与してくることになり、コン
デンサC5の電圧Vc5に対応するスレツシヨルドレ
ベルを上げる役目をし、コンデンサC6、抵抗R6、
ダイオードD5、コントロールボルテージ端子、
接地端子の回路よりなるスレツシヨルドレベル
コントロール手段の働きによつて、コンデンサ
C6の電圧Vc6の上昇に応じてタイマIC４の動作が
遅れ、その結果双方向性３端子サイリスタQ1の
点弧位相が遅れるのである。つまり第３図のθ3か
らθ2への導通角の制御が行なわれる。
θ2の区間）し、コンデンサC6の電圧Vc6が更に高
くなると、タイマIC４のコントロールボルテー
ジ端子が動作に寄与してくることになり、コン
デンサC5の電圧Vc5に対応するスレツシヨルドレ
ベルを上げる役目をし、コンデンサC6、抵抗R6、
ダイオードD5、コントロールボルテージ端子、
接地端子の回路よりなるスレツシヨルドレベル
コントロール手段の働きによつて、コンデンサ
C6の電圧Vc6の上昇に応じてタイマIC４の動作が
遅れ、その結果双方向性３端子サイリスタQ1の
点弧位相が遅れるのである。つまり第３図のθ3か
らθ2への導通角の制御が行なわれる。
このように第２図従来例の制御回路３は双方向
性３端子サイリスタQ1，Q2に対して放電灯２の
管電圧Vlaに応じて制御を行なうものであるが、
しかしながらかかる従来例には次のような欠点が
あつた。
性３端子サイリスタQ1，Q2に対して放電灯２の
管電圧Vlaに応じて制御を行なうものであるが、
しかしながらかかる従来例には次のような欠点が
あつた。
つまり始動時において双方向性３端子サイリス
タQ2の動作している場合、つまり始動手段が動
作している場合、高圧パルスを放電灯２に印加す
る位相は立消えを防止するための導通角θ2で決定
されるために始動しやすい位相にて高圧パルスを
放電灯２に印加させることができなかつた。尚始
動しやすい電源位相に対して高圧パルス発生位相
は前に進めるほど始動しやすく、また始動に必要
な電圧が低くなることが発明者の実験で分つた。
またこの点に鑑みて従来例の回路において立消え
防止の制限位相に対応する導通角θ2を前側にする
と立消え及び始動特性が良好になるものの導通角
θ3からθ2間の制御巾が非常に狭くなるという欠点
があつた。このように立消え防止用の導通位相
と、始動点灯のための高圧パルスの発生位相とを
同じにすると、始動性能、制御能力などの点に難
点があつて、そのため高圧パルスの印加電圧を高
くする必要があり、各部の耐圧能力からもコスト
アツプの原因となつていた。尚図中DB1，DB2は
全波整流器、D1はダイオード、T1は降圧トラン
ス、R8は抵抗であつて、降圧トランスT1、全波
整流器DB1、コンデンサC2により、交流電源１の
電圧に比例した交流電圧を整流平滑する電源手段
が構成される。
タQ2の動作している場合、つまり始動手段が動
作している場合、高圧パルスを放電灯２に印加す
る位相は立消えを防止するための導通角θ2で決定
されるために始動しやすい位相にて高圧パルスを
放電灯２に印加させることができなかつた。尚始
動しやすい電源位相に対して高圧パルス発生位相
は前に進めるほど始動しやすく、また始動に必要
な電圧が低くなることが発明者の実験で分つた。
またこの点に鑑みて従来例の回路において立消え
防止の制限位相に対応する導通角θ2を前側にする
と立消え及び始動特性が良好になるものの導通角
θ3からθ2間の制御巾が非常に狭くなるという欠点
があつた。このように立消え防止用の導通位相
と、始動点灯のための高圧パルスの発生位相とを
同じにすると、始動性能、制御能力などの点に難
点があつて、そのため高圧パルスの印加電圧を高
くする必要があり、各部の耐圧能力からもコスト
アツプの原因となつていた。尚図中DB1，DB2は
全波整流器、D1はダイオード、T1は降圧トラン
ス、R8は抵抗であつて、降圧トランスT1、全波
整流器DB1、コンデンサC2により、交流電源１の
電圧に比例した交流電圧を整流平滑する電源手段
が構成される。
本発明は上述の欠点に鑑みて為されたもので、
その目的とするところは始動性能が向上し、しか
も始動印加電圧の低減が図れて、使用素子の耐圧
性能を下げることが可能で、しかも立消え性能の
改善が図れ、また定常点灯時の導通角の制御幅を
広くすることができる放電灯点灯装置を提供する
にある。
その目的とするところは始動性能が向上し、しか
も始動印加電圧の低減が図れて、使用素子の耐圧
性能を下げることが可能で、しかも立消え性能の
改善が図れ、また定常点灯時の導通角の制御幅を
広くすることができる放電灯点灯装置を提供する
にある。
以下本発明を実施例によつて説明する。
第４図は一実施例の制御回路３を示す回路図で
あつて、かかる実施例回路ではダイオードD5の
アノードとトランジスタQ3のコレクタとの間に
抵抗R11とダイオードD7の直列回路を挿入した構
成を第２図従来例回路に追加したものである。つ
まり第５図に基いて説明すると、図においてθ2，
a1からθ2，a2の区間は立消え防止用の区間であつ
て、管電圧Vlaがa1〜a2間までは第２図々示従来
例と同じ動作をなすが、管電圧Vlaがa2点以上
（つまり無負荷状態）になると、ツエナーダイオ
ードZD3が導通して、トランジスタQ3がオンす
る。一方コントロールボルテージ端子の周辺で
は、コンデンサC6、抵抗R6、抵抗R11、ダイオー
ドD7、トランジスタQ3の閉回路と、コンデンサ
C6、抵抗R6、ダイオードD5、コントロールボル
テージ端子、接地端子の閉回路とが形成され
るためコントロールボルテージ端子に印加され
る電圧はコンデンサC6の電圧Vc6を抵抗R6とR11
とによつて実質的に分圧されたことになり、コン
トロールボルテージ端子の電圧は従来例回路に
比べて低くなる。すなわち、従来構成に比較すれ
ば、抵抗R11およびダイオードD7を付加したこと
により、管電圧が交流電源電圧まで上昇したとき
にスレシヨルドレベルを下げることができるので
ある。その結果タイマIC４のスレツシヨルドレ
ベルが下がり、制御される導通角θは前に進むこ
とになる。つまりこの前に進んだ位相が第５図に
示すθ4であつて、この位相θ4で双方向性３端子サ
イリスタQ2が点弧され、高圧パルスを放電灯２
の両端に印加するのである。尚始動から定常点灯
に至る過程及び、θ3〜θ2の定常点灯区間の動作は
第２図従来例と同様であつてその説明は省略す
る。
あつて、かかる実施例回路ではダイオードD5の
アノードとトランジスタQ3のコレクタとの間に
抵抗R11とダイオードD7の直列回路を挿入した構
成を第２図従来例回路に追加したものである。つ
まり第５図に基いて説明すると、図においてθ2，
a1からθ2，a2の区間は立消え防止用の区間であつ
て、管電圧Vlaがa1〜a2間までは第２図々示従来
例と同じ動作をなすが、管電圧Vlaがa2点以上
（つまり無負荷状態）になると、ツエナーダイオ
ードZD3が導通して、トランジスタQ3がオンす
る。一方コントロールボルテージ端子の周辺で
は、コンデンサC6、抵抗R6、抵抗R11、ダイオー
ドD7、トランジスタQ3の閉回路と、コンデンサ
C6、抵抗R6、ダイオードD5、コントロールボル
テージ端子、接地端子の閉回路とが形成され
るためコントロールボルテージ端子に印加され
る電圧はコンデンサC6の電圧Vc6を抵抗R6とR11
とによつて実質的に分圧されたことになり、コン
トロールボルテージ端子の電圧は従来例回路に
比べて低くなる。すなわち、従来構成に比較すれ
ば、抵抗R11およびダイオードD7を付加したこと
により、管電圧が交流電源電圧まで上昇したとき
にスレシヨルドレベルを下げることができるので
ある。その結果タイマIC４のスレツシヨルドレ
ベルが下がり、制御される導通角θは前に進むこ
とになる。つまりこの前に進んだ位相が第５図に
示すθ4であつて、この位相θ4で双方向性３端子サ
イリスタQ2が点弧され、高圧パルスを放電灯２
の両端に印加するのである。尚始動から定常点灯
に至る過程及び、θ3〜θ2の定常点灯区間の動作は
第２図従来例と同様であつてその説明は省略す
る。
第６図は本発明の別の実施例の制御回路３を示
し、この実施例回路はツエナーダイオードZD2の
アノードとマイナスラインとの間に抵抗R12と
R13の直列回路を接続するとともに、ダイオード
D5のアノードとマイナスラインとの間に抵抗R14
を介してトランジスタQ4を接続し、このトラン
ジスタQ4のベースを前記抵抗R12とR13との接続
点に接続した回路を第２図回路に追加したもので
ある。この実施例では交流電源１の電圧Vsが急
激に変化して低下すると、放電灯２のランプ電流
が低下して負特性により管電圧Vlaが上昇するこ
とになる。そして第７図のa1の電圧に管電圧Vla
が上昇すると、ツエナーダイオードZD2が導通し
てトランジスタQ4がオンし、コンデンサC6の電
圧Vc6を抵抗R6とR14とで分圧してコントロール
ボルテージ端子に印加する電圧を低下させてス
レツシヨルドレベルを低くし、双方向性３端子サ
イリスタQ1の導通角θがランプ電流を多くする
方向へ設定して、管電圧Vlaの上昇を押える。ま
た第７図に示したa2点以上の管電圧Vlaになると、
これに対応してツエナーダイオードZD3が導通し
て、トランジスタQ3がオンし、従来と同様に双
方向性３端子サイリスタQ2のトリガが再開され
て、高圧パルスがインダクタンスL1の両端に発
生することになつて、放電灯２に印加されるので
ある。
し、この実施例回路はツエナーダイオードZD2の
アノードとマイナスラインとの間に抵抗R12と
R13の直列回路を接続するとともに、ダイオード
D5のアノードとマイナスラインとの間に抵抗R14
を介してトランジスタQ4を接続し、このトラン
ジスタQ4のベースを前記抵抗R12とR13との接続
点に接続した回路を第２図回路に追加したもので
ある。この実施例では交流電源１の電圧Vsが急
激に変化して低下すると、放電灯２のランプ電流
が低下して負特性により管電圧Vlaが上昇するこ
とになる。そして第７図のa1の電圧に管電圧Vla
が上昇すると、ツエナーダイオードZD2が導通し
てトランジスタQ4がオンし、コンデンサC6の電
圧Vc6を抵抗R6とR14とで分圧してコントロール
ボルテージ端子に印加する電圧を低下させてス
レツシヨルドレベルを低くし、双方向性３端子サ
イリスタQ1の導通角θがランプ電流を多くする
方向へ設定して、管電圧Vlaの上昇を押える。ま
た第７図に示したa2点以上の管電圧Vlaになると、
これに対応してツエナーダイオードZD3が導通し
て、トランジスタQ3がオンし、従来と同様に双
方向性３端子サイリスタQ2のトリガが再開され
て、高圧パルスがインダクタンスL1の両端に発
生することになつて、放電灯２に印加されるので
ある。
本発明は上述のように構成した放電灯点灯装置
において、定常点灯移行後に管電圧が交流電源電
圧まで上昇すると、制限される導通位相よりの前
側の位相で位相交流制御素子及び始動手段を点弧
できるから、始動性能の改善、始動印加電圧を低
減できて、使用部品の耐圧性を下げることができ
コストの低減化が図れ、また定常点灯時の制御幅
を広くとれるという効果を奏する。
において、定常点灯移行後に管電圧が交流電源電
圧まで上昇すると、制限される導通位相よりの前
側の位相で位相交流制御素子及び始動手段を点弧
できるから、始動性能の改善、始動印加電圧を低
減できて、使用部品の耐圧性を下げることができ
コストの低減化が図れ、また定常点灯時の制御幅
を広くとれるという効果を奏する。
第１図は基本的な放電灯点灯装置の回路構成
図、第２図は従来例の制御回路の具体回路図、第
３図は同上の動作説明図、第４図は本発明の一実
施例の制御回路の具体回路図、第５図は同上の動
作説明図、第６図は本発明の別の実施例の制御回
路の具体回路図、第７図は同上の動作説明図であ
り、１は交流電源、２は放電灯、L1は主限流用
インダクタンス、３は制御回路、４はタイマIC、
Q1，Q2は双方向性３端子サイリスタ、PT1，
PT2はパルストランス、Q3はトランジスタ、ZD1
〜ZD3はツエナーダイオード、C5はコンデンサで
ある。
図、第２図は従来例の制御回路の具体回路図、第
３図は同上の動作説明図、第４図は本発明の一実
施例の制御回路の具体回路図、第５図は同上の動
作説明図、第６図は本発明の別の実施例の制御回
路の具体回路図、第７図は同上の動作説明図であ
り、１は交流電源、２は放電灯、L1は主限流用
インダクタンス、３は制御回路、４はタイマIC、
Q1，Q2は双方向性３端子サイリスタ、PT1，
PT2はパルストランス、Q3はトランジスタ、ZD1
〜ZD3はツエナーダイオード、C5はコンデンサで
ある。
Claims (1)
- １ 交流電源に交流位相制御素子と、主限流用イ
ンダクタンスと、飽和蒸気圧型の放電灯との直列
回路を接続して形成せる主回路と、放電灯の両端
に始動用の高圧パルスを発生させる始動手段とを
備えると共に、始動手段をトリガする第１のトリ
ガパルス発生手段と、交流位相制御素子をトリガ
する第２のトリガパルス発生手段と、放電灯の両
端電圧を検出して該検出電圧を整流して得られた
電圧で充電される第１のコンデンサと、この第１
のコンデンサの電圧が無負荷電圧に対応する電圧
以上であれば上記第２のトリガパルス発生手段を
動作可能に設定する検出出力を発生する検出手段
と、交流電源電圧に比例した交流電圧を整流平滑
する電源手段と、この電源手段の出力と上記第１
のコンデンサの両端電圧とで充電される第２のコ
ンデンサと、上記電源手段の出力を電源とし、上
記第２のコンデンサの電圧がスレツシヨルドレベ
ルを越えると第１のトリガパルス発生手段を動作
させ且つ上記第２のトリガパルス発生手段を動作
させ、上記交流電圧が上記スレツシヨルドレベル
より低く設定した一定レベルに降下したことを検
出すると第２のコンデンサの放電回路を形成する
位相制御手段と、該位相制御手段の上記スレツシ
ヨルドレベルを上昇下降させるコントロール電圧
を上記第１のコンデンサの電圧により位相制御手
段に与えるスレツシヨルドレベルコントロール手
段と、導通位相が放電灯の立消えを起こす位相以
上遅れないように第１のコンデンサから第２のコ
ンデンサを充電する電圧を一定電圧に制限する制
限手段とを有した制御回路を備え、放電灯を定入
力、定管電圧制御する放電灯点灯装置において、
管電圧が交流電源電圧まで上昇すると上記制御手
段で制限される導通位相より前側の位相で位相制
御手段が両トリガパルス発生手段を動作させるよ
うにスレツシヨルドレベルを低くする手段を制御
回路に付加して成ることを特徴とする放電灯点灯
装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22049182A JPS59127399A (ja) | 1982-12-15 | 1982-12-15 | 放電灯点灯装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22049182A JPS59127399A (ja) | 1982-12-15 | 1982-12-15 | 放電灯点灯装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59127399A JPS59127399A (ja) | 1984-07-23 |
| JPH0367319B2 true JPH0367319B2 (ja) | 1991-10-22 |
Family
ID=16751892
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22049182A Granted JPS59127399A (ja) | 1982-12-15 | 1982-12-15 | 放電灯点灯装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59127399A (ja) |
-
1982
- 1982-12-15 JP JP22049182A patent/JPS59127399A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59127399A (ja) | 1984-07-23 |
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