JPH0368084B2 - - Google Patents
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- JPH0368084B2 JPH0368084B2 JP27186084A JP27186084A JPH0368084B2 JP H0368084 B2 JPH0368084 B2 JP H0368084B2 JP 27186084 A JP27186084 A JP 27186084A JP 27186084 A JP27186084 A JP 27186084A JP H0368084 B2 JPH0368084 B2 JP H0368084B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- nozzle
- water
- flat
- laminar
- flow
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B05—SPRAYING OR ATOMISING IN GENERAL; APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
- B05C—APPARATUS FOR APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
- B05C5/00—Apparatus in which liquid or other fluent material is projected, poured or allowed to flow on to the surface of the work
- B05C5/005—Curtain coaters
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B45/00—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
- B21B45/02—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills for lubricating, cooling, or cleaning
- B21B45/0203—Cooling
- B21B45/0209—Cooling devices, e.g. using gaseous coolants
- B21B45/0215—Cooling devices, e.g. using gaseous coolants using liquid coolants, e.g. for sections, for tubes
- B21B45/0233—Spray nozzles, Nozzle headers; Spray systems
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/62—Quenching devices
- C21D1/667—Quenching devices for spray quenching
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatments In General, Especially Conveying And Cooling (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、高温鋼材の冷却に使用されるフラツ
トラミナーノズルヘツダの改良に関するものであ
る。
トラミナーノズルヘツダの改良に関するものであ
る。
［従来の技術］
熱間圧延設備におけるオンライン熱鋼板や再加
熱した熱鋼板の強制冷却又は焼入れには、冷却能
力が大きく板幅方向の冷却が均一なフラツトラミ
ナーフロー（平板状層流）の使用が適しており、
従来このためには第４図ａに示す解放型ノズルヘ
ツダ１０、又は同ｂに示すヘツダ内の空気をすべ
て抜き出した密閉型ノズルヘツダ２０が使用され
ている。解放型ノズルヘツダ１０においては、給
水管１１の下側に多数穿設された流出口１２より
抽水された冷却水１３を、スリツトノズル１４よ
り流出せしめて層流の吐出流１５を形成し、この
吐出流１５により熱鋼板を冷却させている。
熱した熱鋼板の強制冷却又は焼入れには、冷却能
力が大きく板幅方向の冷却が均一なフラツトラミ
ナーフロー（平板状層流）の使用が適しており、
従来このためには第４図ａに示す解放型ノズルヘ
ツダ１０、又は同ｂに示すヘツダ内の空気をすべ
て抜き出した密閉型ノズルヘツダ２０が使用され
ている。解放型ノズルヘツダ１０においては、給
水管１１の下側に多数穿設された流出口１２より
抽水された冷却水１３を、スリツトノズル１４よ
り流出せしめて層流の吐出流１５を形成し、この
吐出流１５により熱鋼板を冷却させている。
又密閉型ノズルヘツダ２０においては、給水管
２２より給水された冷却水をタンク２１内に充満
させた上でスリツトノズル２３より流出させ、層
流の吐出流２４を得るのである。
２２より給水された冷却水をタンク２１内に充満
させた上でスリツトノズル２３より流出させ、層
流の吐出流２４を得るのである。
ところでこのスリツトノズルの構造では、第４
図のノズル間〓ｔによつて層流を維持できる最低
流量があり、それ以下まで流量を絞つてゆくと、
スリツトノズル１４，２３の出口から空気お捲き
こんでスリツトノズル１４，２３からの吐出流は
不連続、不均一粒径の滴下水となり層粒状態が維
持されない。また流量を増加させてゆくとノズル
からの吐出流速が速くなり、スリツトノズルから
の吐出流１５，２４が乱流状態となつてフラツト
ラミナーフローが得らえなくなる。そして従来の
単一のスリツトノズルでは、流量を制御できる範
囲は最大、最小、の流量比でせいぜい５倍程度
で、冷却能力の調整範囲が狭く、さらにスリスト
ギヤツプを板幅方法に均一に製作することが困難
であるなどの欠点を有している。
図のノズル間〓ｔによつて層流を維持できる最低
流量があり、それ以下まで流量を絞つてゆくと、
スリツトノズル１４，２３の出口から空気お捲き
こんでスリツトノズル１４，２３からの吐出流は
不連続、不均一粒径の滴下水となり層粒状態が維
持されない。また流量を増加させてゆくとノズル
からの吐出流速が速くなり、スリツトノズルから
の吐出流１５，２４が乱流状態となつてフラツト
ラミナーフローが得らえなくなる。そして従来の
単一のスリツトノズルでは、流量を制御できる範
囲は最大、最小、の流量比でせいぜい５倍程度
で、冷却能力の調整範囲が狭く、さらにスリスト
ギヤツプを板幅方法に均一に製作することが困難
であるなどの欠点を有している。
この欠点を解消するために開発されたのが、特
願昭59−222277号（特開昭61−103616号）に記載
の発明である。第５図は該発明の実施例を示すフ
ラツトラミナーノズルヘツダの断面図で、該ノズ
ルヘツダは、水槽１の前側板２に平板状ノズル３
を取りつけ、給水管１１の給水口１２より冷却水
４を供給し、冷却水の水面５が平板状ノズル３を
越すと、冷却水４は該ノズル３に沿つて流れ、ノ
ズルの先端より流下して層流の吐出流６が得られ
るように構成されている。このフラツトラミナー
ノズルヘツダにより得られる層流の吐出流６は、
板幅方向の流量分布が均一で、流量調整範囲も非
常に大きく、またノズルヘツダの構造も簡単であ
るため、前述の従来のノズルヘツダ１０，２０に
比べはるかに優れたものである。
願昭59−222277号（特開昭61−103616号）に記載
の発明である。第５図は該発明の実施例を示すフ
ラツトラミナーノズルヘツダの断面図で、該ノズ
ルヘツダは、水槽１の前側板２に平板状ノズル３
を取りつけ、給水管１１の給水口１２より冷却水
４を供給し、冷却水の水面５が平板状ノズル３を
越すと、冷却水４は該ノズル３に沿つて流れ、ノ
ズルの先端より流下して層流の吐出流６が得られ
るように構成されている。このフラツトラミナー
ノズルヘツダにより得られる層流の吐出流６は、
板幅方向の流量分布が均一で、流量調整範囲も非
常に大きく、またノズルヘツダの構造も簡単であ
るため、前述の従来のノズルヘツダ１０，２０に
比べはるかに優れたものである。
［発明が解決しようとする問題点］
ところでこのフラツトラミナーノズルヘツダに
よる層状吐出流は、その落下の軌跡が放物選であ
り、この軌跡はノズルからの吐出速度すなわち供
給水量によつて変化する。第５図において、層状
吐出流６が落下し、冷却すべき鋼板３５の表面に
衝突する位置Ｐのノズル先端からの距離Ｘ［ｍ］
は、ノズルヘツダから鋼板表面までの高さをＨ
［ｍ］、ノズル吐出流速をV0［ｍ／sec］、重力の加
速度を9.8［ｍ／sec2］とすれば、Ｈが2.5ｍ以下の
範囲であれば次式で表示できる。
よる層状吐出流は、その落下の軌跡が放物選であ
り、この軌跡はノズルからの吐出速度すなわち供
給水量によつて変化する。第５図において、層状
吐出流６が落下し、冷却すべき鋼板３５の表面に
衝突する位置Ｐのノズル先端からの距離Ｘ［ｍ］
は、ノズルヘツダから鋼板表面までの高さをＨ
［ｍ］、ノズル吐出流速をV0［ｍ／sec］、重力の加
速度を9.8［ｍ／sec2］とすれば、Ｈが2.5ｍ以下の
範囲であれば次式で表示できる。
今Ｈを1.5ｍとして、給水流量Ｑを0.3〜2.5m3／
sec.ｍの範囲で変化せしめると、Ｐ点の位置すな
わちＸは350mmの範囲で変化する。
sec.ｍの範囲で変化せしめると、Ｐ点の位置すな
わちＸは350mmの範囲で変化する。
一般に高温のストリツプ鋼板を冷却する場合
は、冷却歪の防止や材質の均一化等の理由から、
鋼板の上面とともに下面も同時に冷却している。
そのため上面に対しては上方から冷却水を落下さ
せ、仮面に対しては下方から鋼板下面に冷却水を
噴射させているが、この上方からの冷却水の落下
位置と下方からの噴射位置とが異なると、落下水
及び噴射水の水圧によりストリツプにモーメント
が生ずるため、ストリツプがおどり操業に支障を
きたすこととなる。下面に対する噴射位置は噴射
ノズルの位置が一定しているので問題はないが、
上面に対する冷却水の落下位置が流量などにより
変化すると、ストリツプ上下面での落下位置、噴
射位置が一致せず、上記現象を生ずることとな
る。
は、冷却歪の防止や材質の均一化等の理由から、
鋼板の上面とともに下面も同時に冷却している。
そのため上面に対しては上方から冷却水を落下さ
せ、仮面に対しては下方から鋼板下面に冷却水を
噴射させているが、この上方からの冷却水の落下
位置と下方からの噴射位置とが異なると、落下水
及び噴射水の水圧によりストリツプにモーメント
が生ずるため、ストリツプがおどり操業に支障を
きたすこととなる。下面に対する噴射位置は噴射
ノズルの位置が一定しているので問題はないが、
上面に対する冷却水の落下位置が流量などにより
変化すると、ストリツプ上下面での落下位置、噴
射位置が一致せず、上記現象を生ずることとな
る。
またこの層状吐出流で鋼管の外面の冷却を行な
うような場合は、鋼管の頂部に常に層状吐出流を
落下させることができなくなり、鋼管の冷却効果
の面で不都合である。こうした欠点を防止するた
め水量に応じノズルヘツダの位置を前後させる装
置を備えることが考えられるが、設備コストの点
およびメンテナンスの点で問題が残る。
うような場合は、鋼管の頂部に常に層状吐出流を
落下させることができなくなり、鋼管の冷却効果
の面で不都合である。こうした欠点を防止するた
め水量に応じノズルヘツダの位置を前後させる装
置を備えることが考えられるが、設備コストの点
およびメンテナンスの点で問題が残る。
本発明は上述の従来のノズルヘツダの問題点を
解消した、水量が変化しても層流の吐出流の落下
点が変化しないフラツトラミナーノズルヘツダを
提供しようとするものである。
解消した、水量が変化しても層流の吐出流の落下
点が変化しないフラツトラミナーノズルヘツダを
提供しようとするものである。
［発明の実施例］
第１図は本発明の一実施例を示すフラツトラミ
ナーノズルヘツダのａは側面断面図、ｂは平面
図、第２図は要部断面図である。図中１〜６，１
１，１２は従来の装置と同一部品、８は吐出流の
衝突板、９は層状落下流、１７は側板である。ま
たＡはノズル３の先端より衝突板８までの距離
［ｍ］、Ｂはノズル３の上面より衝突板８の下端ま
での距離［ｍ］、Ｄはノズル３における吐出流の
水膜の厚さ［ｍ］、Ｑはノズル３を流れる冷却水
の流量［m3／sec.ｍ］でQmaxは最大流量、
Qminは最小流量である。
ナーノズルヘツダのａは側面断面図、ｂは平面
図、第２図は要部断面図である。図中１〜６，１
１，１２は従来の装置と同一部品、８は吐出流の
衝突板、９は層状落下流、１７は側板である。ま
たＡはノズル３の先端より衝突板８までの距離
［ｍ］、Ｂはノズル３の上面より衝突板８の下端ま
での距離［ｍ］、Ｄはノズル３における吐出流の
水膜の厚さ［ｍ］、Ｑはノズル３を流れる冷却水
の流量［m3／sec.ｍ］でQmaxは最大流量、
Qminは最小流量である。
図に示すように、水槽１の側板１７を延長し、
その先端に衝突板８を装着する。給水管１１に穿
設された流出孔１２より供給される冷却水４の水
面５が、水槽１の前側壁２の高さより高くなる
と、冷却水４は前側壁２をオーバフローしてノズ
ル３上を流れ、ノズル３の先端より吐出する。吐
出流の前方には吐出流の衝突板８を配置してある
ので、吐出流６は該衝突板８に当つて垂直下方に
流下し、層状落下流９となる。
その先端に衝突板８を装着する。給水管１１に穿
設された流出孔１２より供給される冷却水４の水
面５が、水槽１の前側壁２の高さより高くなる
と、冷却水４は前側壁２をオーバフローしてノズ
ル３上を流れ、ノズル３の先端より吐出する。吐
出流の前方には吐出流の衝突板８を配置してある
ので、吐出流６は該衝突板８に当つて垂直下方に
流下し、層状落下流９となる。
なおノズル３の先端より吐出する吐出流６を衝
突板８に衝突させ所要の層状落下流９を得るに
は、第２図におけるＡ，Ｂ，Ｄ及び流量Ｑが次の
(1)、(2)式の条件を満足する必要がある。
突板８に衝突させ所要の層状落下流９を得るに
は、第２図におけるＡ，Ｂ，Ｄ及び流量Ｑが次の
(1)、(2)式の条件を満足する必要がある。
Ａ≦Dmax. ……(1)
但しDmaxは最大流量Qmaxに対するＤの値
で、その単位は［ｍ］である。
で、その単位は［ｍ］である。
Ｂ≧Ｇ×A2／２×Qmin／Dmin ……(2)
但し Ｇは重力の加速度でその単位は
［m3／sec.ｍ］
Dminは最小流量Qminに対応するＤの値で、
その単位は［ｍ］である。
その単位は［ｍ］である。
この(1)、(2)の式を満足すれば、給水流量が変化
しても、上記層状落下流９の鋼板表面への落下点
を常に一定にすることができる。
しても、上記層状落下流９の鋼板表面への落下点
を常に一定にすることができる。
しかしＤがＡより大きくなれば、落下する水流
の厚さはＡ以上となるため、落下水流は加速され
層流が保てなくなるだけでなく、所定の水量（冷
却速度）が得られなくなる。従つて設計の最大水
量に対応するDmaxに対し、Ａは少なくとも等し
いかそれ以上にする必要がある。
の厚さはＡ以上となるため、落下水流は加速され
層流が保てなくなるだけでなく、所定の水量（冷
却速度）が得られなくなる。従つて設計の最大水
量に対応するDmaxに対し、Ａは少なくとも等し
いかそれ以上にする必要がある。
また給水流量Ｑが大きい場合は、Ｄが大で当然
ノズル３の先端からの吐出流の初速V0も大きく
なり、従つて第３図ａに示すように、吐出流の描
く放物線の先端は衝突板８に衝突して、鉛直下方
への層流の落下流を形成するが、給水流量Ｑが小
さく従つてＤも小で、ノズル３の先端からの吐出
流の初速V0が小さい場合は、衝突板の長さすな
わちＢが小さいと、第３図ｂに示すように吐出流
の描く放物線が衝突板８の衝突せず、従つて鋼板
への衝突位置がノズル３の先端からＡだけの距離
を有する所要の層状落下流９は得られなくなる。
すなわち衝突板８のノズル３の上面からの高さＢ
が(2)式を満足させることは、所定位置に層状落下
９を得るための必須条件である。
ノズル３の先端からの吐出流の初速V0も大きく
なり、従つて第３図ａに示すように、吐出流の描
く放物線の先端は衝突板８に衝突して、鉛直下方
への層流の落下流を形成するが、給水流量Ｑが小
さく従つてＤも小で、ノズル３の先端からの吐出
流の初速V0が小さい場合は、衝突板の長さすな
わちＢが小さいと、第３図ｂに示すように吐出流
の描く放物線が衝突板８の衝突せず、従つて鋼板
への衝突位置がノズル３の先端からＡだけの距離
を有する所要の層状落下流９は得られなくなる。
すなわち衝突板８のノズル３の上面からの高さＢ
が(2)式を満足させることは、所定位置に層状落下
９を得るための必須条件である。
［発明の効果］
本発明はフラツトラミナーノズルヘツダにおい
て、平板状ノズルの前方に吐出流の衝突板を配置
して、ノズルからの吐出流を該衝突板に衝突させ
て鉛直下方へ落下する層流を形成したので、次に
掲げるような優れた効果を上げることとなつた。
て、平板状ノズルの前方に吐出流の衝突板を配置
して、ノズルからの吐出流を該衝突板に衝突させ
て鉛直下方へ落下する層流を形成したので、次に
掲げるような優れた効果を上げることとなつた。
(1) フラツトラミナーノズルヘツダからの層流の
落下流が常に一定位置に落下するので、被冷却
物の熱鋼板や熱鋼管の冷却効率が大きく向上し
た。
落下流が常に一定位置に落下するので、被冷却
物の熱鋼板や熱鋼管の冷却効率が大きく向上し
た。
(2) 特に高精度の加工を必要としないので、製造
コストが安くメンテナンスも容易である。
コストが安くメンテナンスも容易である。
第１図は本発明の一実施例を示すａは側面断面
図、ｂは平面図、第２図はその要部拡大図、第３
図はノズルからの吐出流と衝突板との関係を示す
説明図、第４図ａ及びｂは従来のノズルヘツダの
断面図と斜視図、第５図は従来のフラツトラミナ
ーノズルヘツダの側面図である。 図中１は水槽、２は前側壁、３は平板状ノズ
ル、４は冷却水、５はその水面、６は吐出流、７
は鋼板、８は吐出流の衝突板、９は層状落下流で
ある。
図、ｂは平面図、第２図はその要部拡大図、第３
図はノズルからの吐出流と衝突板との関係を示す
説明図、第４図ａ及びｂは従来のノズルヘツダの
断面図と斜視図、第５図は従来のフラツトラミナ
ーノズルヘツダの側面図である。 図中１は水槽、２は前側壁、３は平板状ノズ
ル、４は冷却水、５はその水面、６は吐出流、７
は鋼板、８は吐出流の衝突板、９は層状落下流で
ある。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 給水管を備えた水槽と、該水槽の一個の側壁
の上辺に設けた平板状ノズルと、該平板状ノズル
の前方にノズルの幅より僅かに大きい幅を有し、
その面がノズルの平面に直交するように垂直に配
設された衝突板とより構成されたフラツトラミナ
ーノズルヘツダであつて、 上記平板状ノズルの先端と衝突板との間隔をＡ
［ｍ］、該平板状ノズルの先端上面から衝突板の下
辺端までの垂直距離をＢ［ｍ］、上記平板状ノズル
上の水流の流量をＱ［m3／sec.ｍ］、平板状ノズル
の先端における水膜の厚さをＤ［ｍ］としたとき、
Ａ、Ｂ、Ｄ及びＱが下記(1)及び(2)式を満足するこ
とを特徴とするフラツトラミナーノズルヘツダ。 Ａ≧Dmax. ……(1) Ｂ≧Ｇ×A2／２×Qmin／Dmin ……(2) Dmax：平板状ノズル上の水流が最大のときの平
板状ノズルの先端における水膜の厚さ［ｍ］ Dmin：平板状ノズル上の水流が最小のときの平
板状ノズルの先端における水膜の厚さ［ｍ］ Qmin：平板状ノズル上の水流の最小の流量
［m3／sec.ｍ］ Ｇ：重量の加速度9.8［ｍ／sec2］とする。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27186084A JPS61150712A (ja) | 1984-12-25 | 1984-12-25 | フラツトラミナ−ノズルヘツダ |
| GB08524678A GB2165784B (en) | 1984-10-24 | 1985-10-07 | Nozzle header for producing a flat laminar flow |
| DE19853537508 DE3537508A1 (de) | 1984-10-24 | 1985-10-22 | Duesenverteilerkopf zur erzeugung einer flachen laminaren stroemung |
| FR8515657A FR2571984B1 (fr) | 1984-10-24 | 1985-10-22 | Distributeur a ajutage pour produire un ecoulement laminaire plat |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27186084A JPS61150712A (ja) | 1984-12-25 | 1984-12-25 | フラツトラミナ−ノズルヘツダ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61150712A JPS61150712A (ja) | 1986-07-09 |
| JPH0368084B2 true JPH0368084B2 (ja) | 1991-10-25 |
Family
ID=17505895
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27186084A Granted JPS61150712A (ja) | 1984-10-24 | 1984-12-25 | フラツトラミナ−ノズルヘツダ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61150712A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4239354B2 (ja) * | 2000-03-31 | 2009-03-18 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 電気錫めっき鋼板のラミナーフローノズル、冷却装置および冷却方法 |
-
1984
- 1984-12-25 JP JP27186084A patent/JPS61150712A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61150712A (ja) | 1986-07-09 |
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