JPH0377246A - 高精細カラー受像管とそのフオーカス装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、人間の目の視覚心理にかなった表示機能を備
えた高精細カラー受像管とそのフォーカス装置に関する
。

［従来の技術］ 現行のカラー受像管の殆どは、赤色、緑色、青色（以下
、Ｒ，Ｇ、Ｂと略記する）の３色に対応する３個の電子
銃をネック内に水平インライン上に配列した構成となっ
ている。

したがって、その蛍光面にはＲ，Ｇ、Ｂの各蛍光体ドツ
トを互いに同数個配置されている。たとえば、ＬＭ（百
方）画素を映出するような超高精細デイスプレィ用には
、３Ｍ個の蛍光体ドツトを蛍光面に配列したカラー受像
管を使用する必要がある。

なお、この種のカラー受像管は周知であるので特に文献
を挙げることはしない。

［発明が解決しようとする課題］ 蛍光面上に上記のような多数の微細な蛍光体ドツトを形
成して、しかも明るい画像を映出することは困難である
。

また、最近、蛍光体素材（蛍光体材料）の改良が進めら
れた結果、その発光効率上の差異に起因して、所定の世
界標準Ｃ光源基準白色を映出するに際して、Ｇ用にはＲ
，Ｂ用に比べてより大きな（約１１．２倍）の電子ビー
ム電流量および電力を必要とされている。

一般に、映出される画像の解像度は電子ビームのスポッ
トサイズでその限界が規定され、電子ビーム電流が増加
する程スポットサイズが肥大するという性質がある。し
たがって、従来の技術では。

特にＧの解像度が明るい画面において劣化するという問
題がある。

一般に、人間の目の視覚心理上、Ｇの比視感度はＲ，Ｂ
の約２倍以上であって、解像度表現上Ｇは最も重要であ
るにもかかわらず、従来技術ではそのフォー・カスが劣
化し易いという問題がある。

本発明の目的は、人間の目の視覚心理の原点に立ち返っ
て、より優れたデイスプレィを提供するために、従来と
同一の総ドツト数の蛍光体配列で。

より高い分解能、すなわちより高い解像度の画像を映出
できるカラー受像管を提供することにある。

また１本発明の他の目的は、シャドウマスク（あるいは
アパーチャグリル）の局所的熱変形に伴う色純度劣化が
少ないカラー受像管を提供することにある。

本発明のさらに他の目的は、一般のマルチビーム式カラ
ー受像管に適したダイナミックコンバーゼンス機能を有
するフォーカス装置を提供することにある。

［課題を解決するための手段］ 上記目的は、ネック部内に収容した４個の電子銃と、シ
ャドウマスクおよび蛍光面を備え、上記４個の電子銃は
、各々、緑色、赤色、緑色、青色に対応させ、かつこの
順序で一の方向に配列すると共に、上記シャドウマスク
の電子ビーム通過孔の一個を通過する上記４個の電子銃
から発射される４本の電子ビームに対して上記蛍光面の
内面に形威した上記緑色、赤色、緑色、青色の蛍光体を
対応させたことにより、また、上記複数個（４個）の電
子銃の各々には格別に静電レンズとを設け。

これらの静電レンズの後段にこの静電レンズからの出力
電子ビームを一括して集束する大口径の電子光学レンズ
を設け、この電子光学レンズの強さを制御することによ
り蛍光面全域にわたるコンバーゼンスとフォーカスとを
一括制御する手段を備えたことにより、さらに前記大口
径の電子光学レンズを２個の電磁フォーカスヨークから
構成し、上記２個の電磁フォーカスヨークによる管軸方
向磁界を互いに逆向きに形威し、これら２個の電磁フォ
ーカスヨークを管軸方向に直列に配置し５複数の電子ビ
ームを一括非回転でフォーカスすることによって、達成
される。

本発明によるカラー受像管の蛍光体ドツトの数は、Ｒド
ツトの総数がＢドツトの総数に等しく。

Ｇドツトの総数はその２倍である。逆に、Ｇドツトの配
列周期はＲ，Ｂドツトの配列周期の半分となる。

［作用］ 本発明における各蛍光体ドツトのサイズ及び総ドツト数
を従来のＲ，Ｇ、Ｂインライン方式の場合と同じである
と仮定して、従来技術との相対比較において説明すると
。

第１に、細部分解能いわゆる解像度の限界は、はぼＧ蛍
光体の配列周期に反比例する。従って、本発明の分解能
は従来技術に比べて１．５倍に改善される。

第２にＧ電子ビームのスポットサイズは、ＩＧ電子銃当
りの所要ビーム電流が半減されるため、電流密度一定と
いう妥当な仮定のもとに、１／２に小径化される。従っ
てフォーカスは約１２倍に改善される。但し、後述のよ
うに更にシャドウマスク透過率の劣化分を配慮する必要
がある。

第３に色純度即ちピユリティに関しては、シャドウマス
クと蛍光面との間の距離に反比例してシャドウマスクの
変形の影響が現われる。蛍光体ドツトサイズ一定の仮定
から、４個の電子銃の各々の間隔を一定に保てば、シャ
ドウマスクと蛍光面との間の距離も不変のため、ピユリ
ティ性能は従来と変らない。

第４に、シャドウマスク透過率は、その上限値が電子銃
の個数の逆数で与えられる。従って、マスク透過率は、
約０．７５倍に劣化する。おおまかには、同一の明るさ
を得るためには、高圧電力は約１．３３倍必要である。

更に、定量的に表現すると、従来方式でのＲ，Ｇ、Ｂの
各所要ビーム電流を、゛各々、０．５ｍＡ、０．６ｍＡ
、０．５ｍＡ（計１．６ｍＡ）とすると、同一の明るさ
を得るためには、本発明においては、各々、０．６７ｍ
　Ａ　＋　Ｏ−４ｍ　Ａ　Ｘ　２　ｐ　Ｏ−６７ｒｎ　
Ａ　（計２．１４ｍＡ）必要である。従って、Ｇのフォ
ーカスは、０、に れを考慮に入れると、１丁「すなわち、約２０％の改善
に相当する。一方、Ｒ，Ｂのフォーカスはｎすなわち、
約１３％の劣化となる。また、ＧとＲ２Ｈのスポットサ
イズ比は、従来は約１丁１であったのに対し、２に改善
される。

［実施例］ 以下、本発明の実施例を図面を参照して説明する。

第１図は本発明の第１の実施例を示すカラー受像管の構
成図であって、１，２，３，４は各々Ｇ。

Ｒ，Ｇ、Ｂ用のカソード電極で、各々、各出力回路９，
１０，１１，１２に接続され、各出力回路の出力信号に
応じて、電子ビームを放出する。該電子ビームは電子レ
ンズ５，６，７．８によって集束され、更に補助偏向ヨ
ーク１３″、偏向ヨーク１３において水平方向及び垂直
方向に偏向され、シャドウマスク２ｏを経て、蛍光面１
９に射突する。同図中、実線の矢印は画面中央部に対応
し、各電子ビームはＧ、Ｒ，Ｇ、Ｈの蛍光体１４，１５
゜１６．１７に射突する。同図中１点線は隣接画素組に
射突する電子ビームを示し、１４’　、１５’１６’　
、１７″は各々Ｇ、Ｒ，Ｇ、Ｈの蛍光体である。

シャドウマスク２０のビーム通過孔は４個の蛍光体ドツ
トに対し１個の割合で設けられる。

偏向ヨーク１３は従来技術と同じく、水平／垂直偏向用
である。補助偏向ヨーク１３′は６極を有するコアとそ
の各種に巻いた巻線から構成される。

第２図は補助偏向ヨークの正面図であって、２１゜２３
．２４，２５，２６は各磁極に対応する巻線を示し、２
７は６極コアである。

同図において、巻線２１．２４によってＮ極を形威し１
巻線２３．２６によってＳ極を形成すると、同図の点線
の矢印の向きに磁力線を発生させることができる。電子
ビーム（図中○印で示す）が５紙面の表側から裏側へと
進行するものとすると、上記磁力線によって、電子ビー
ムは、実線の矢印に示す通り、図に向かって左右方向に
拡がるように補助偏向される。これによって、４本の電
子ビームの蛍光面における間隔を制御し、ミスコンバー
ジェンスを補正できる。そして、６個の磁極の各々の極
性を選定することにより、５個の磁極の自由度の補正を
行うことができる。一般に４本の電子ビームの位置を相
互ずれなく、任意の１点に集中させる（コンバーゼンス
をとる）ためには、電子ビームはその１本毎に水平／垂
直系２次元の自由度を有するため、計８ヶの自由度が必
要である。従って自由度として３ケ分不足する。しかし
従来の３ビ一ムインライン方式におけるコンバーゼンス
フリー技術を併用すれば、実用上許容眼内におさめ得る
。

同図には示してないが、各巻線または巻線の組み合わせ
に対して、別途コンバーゼン入出力回路が接続され、水
平／垂直走査に同期した補正信号が供給され、ミスコン
バージェンスの補正が遂行される。該補正信号の形成方
法自体は、一般に、デジタルコンバージェンス技術とし
て周知の技術を適用できる。

以上の説明は、シャドウマスク方式を前提として述べた
が、シャドウマスク（第１図の２０）の代りに、アパー
チャグリルを使用するいわゆるトリニトロン方式（商標
名）にも適用できる。また、ＣＲＴネック部の断面形状
は円形として示したが、水平方向に長軸を持つだ円形状
であっても良い。

第３図は本発明の第２の実施例を説明する電子ビーム配
置図であって、１８はＣＲＴのネック部の断面を示す。

２８，２９，３０．３１は各々Ｇ。

Ｒ，Ｇ、Ｂに対応する電子ビームである。前記第１の実
施例では、インライン配置であったのに対し、第２の実
施例では、平面上にＧ、Ｒ，Ｇ、Ｂの順に配置したクオ
ドラ配置としである。２本のＧ電子ビームは、互いにＣ
ＲＴネック中心に対してほぼ点対称位置に配置する。更
に、Ｒ，Ｂの電子ビームも互いに点対称位置に配置する
。

第４図はクオドラ配置電子ビームに対応する蛍光面ドツ
ト構造の説明図であって、シャドウマスクのビーム通過
孔の配置を正方格子状とした場合に対応する蛍光体ドツ
ト配列である。

同図において、Ｇ、Ｒ，Ｂは各々緑、赤、青の蛍光体を
示す。実線で示される小正方形区分は各１個のシャドウ
マスク孔に対応する４個の蛍光体に対応する。

この第２の実施例においても、従来の３ビ一ムインライ
ン方式に比べて、第１の実施例と同じく、以下の効果を
有する。

細部分解能の限界は、はぼＧ蛍光体の配列周期に反比例
するため、従来の３ビ一ムインライン方式に比べて、約
１．５倍に改善される。Ｇ電子ビームのスポットサイズ
は、第１の実施例と同じく、約２０％改善される。

第５図は上記第２の実施例に対応する補助偏向ヨーク１
３′の構成図で第５図に示す、同図において、３２は８
極コア、３３〜４０は各巻線である。図示のＮ、Ｓに示
すような磁界を形成すると、４ケの電子ビームＧ、Ｒ，
Ｇ、Ｂを互いに遠ざかる方向に補助偏向することができ
る。

第６図は補助偏向なしの場合のミスコンバージェンス発
生の説明図であって、２８．２９は電子ビーム、θは電
子ビームの集中角である。１９は蛍光面であり、Ｅはミ
スコンバーゼンス量、Ｒは偏向距離である。ミスコンバ
ーゼンス量εは、−様磁界式偏向ヨークで偏向した偏向
距離Ｒの２乗にほぼ比例する。

偏向距離Ｒの２乗は、水平偏向量の２乗と垂直偏向量の
２乗の和にほぼ比例する。従って、第５図の各コイルに
流すべき電流は、水平周期のパラボラ波と垂直周期のパ
ラボラ波の和である。該パラボラ電流によって、主なミ
スコンバーゼンスを消去できる。その他側次的なミスコ
ンバーゼンスも、第５図の巻線３３〜４０に周知のデジ
タルコンバーゼンス技術によって生成した補正電流波形
を印加することにより消去できる。

第７図、第８図は第２の実施例のシャドウマスク孔の配
列図、第９図は第２の実施例の蛍光体ドツトの配列図で
ある。

前記第４図の蛍光体ドツト配置は、既述の通り。

正方格子状シャドウマスク孔配置に対応するものである
。もしシャドウマスク孔配置を第７図に示す正方格子状
の代りに、第８図に示す斜め格子配列として良い。その
場合、蛍光体ドツト配列は第９図に示す通りとなる。同
図で、実線の各小正方形は、その内側の各４個の蛍光体
ドツトが各１つのシャドウマスク孔に対応していること
を示す。

また、第３図〜第９図に示した各配置を、各々４５°回
転させた状態で用いても良い。

第４図の配列においては、任意の１水平線上には、Ｇ、
Ｒのみが並んでいるかまたは、Ｇ、Ｂのみが拉んでいる
。このため、ビームスポットサイズが過度に細い場合に
おいて、水平線上の走査線に色が付いて見えるという現
象が出易い。これに対して、第９図の方式または、これ
を４５″回転させた方式においては、水平線上に必ずＧ
、Ｒ。

Ｇ、Ｂが並んでいるため、走査線が−様な白色に見える
という長所を有する。

尚、第１．第２の実施例共に、２個のＧ用のカソードは
ＣＲＴネック内部で互いに結線し、外部への引出線を１
本化しても良い。

第１０図、第１１図は本発明の第３の実施例を説明する
カラー受像管の構成図であって、本実施例は４電子ビ一
ム方式に適用して有効であるばかりでなく、一般に２個
以上の複数の電子ビームを使用するデイスプレィに有効
なものである。

本実施例に特有の効果は、ダイナミックフォーカスと、
ダイナミックコンバーゼンスとを一挙に達成できること
にある。

まず、第１０図から説明する。同図において、１．２は
第１のカソード及び第２のカソード、９゜１０は各々映
像出力回路、５，６は各々第１．第２の静電レンズで従
来技術と同様のものであって、その出射部に各々はぼ互
いに平行な電子ビーム２８゜２９を得る。４１は大口径
電子光学レンズで、これは静電方式であっても良いし、
電磁方式であっても良い、４２は該大口径電子光学レン
ズの強さを制御するフォーカス回路兼主コンバーゼンス
回路、４１．４２の詳細例は第１１図で後述する。

４１１は副コンバーゼンスヨークであり、４電子ビ一ム
方式においては、既述第５図と同種のものを使用できる
。４３は副コンバーゼンスヨーク・１１′を駆動するた
めの副コンバーゼンス回路である。

１３は偏向ヨークであり、４４はこれを駆動するための
偏向回路である。４５は高圧供給回路、４Ｇは蛍光面１
９の中央部へと収束される電子ビーム、４７は蛍光面１
９の周辺部へと偏向収束される電子ビームを示す。

フォーカス回路兼主コンバーゼンス回路４２と、大口径
電子光学レンズ４１の詳細を第１１図に示す。大口径電
子光学レンズ４１は、電磁フォーカスヨーク４８，４９
からなる。４８．４９の各々は、従来技術で周知の電磁
フォーカスヨークであり、鉄、フェライト等の磁性体か
らなる外側コア部５７と、ＣＲＴネック部１８に対して
同芯状に巻かれた巻１ｉＡ５８とからなる。該巻線に流
される電流によってＣＲＴネック部１８の内側空間には
同図の点線で示す矢印の向きの磁界を発生せしめる。

電磁フォーカスヨーク４８，４９の各巻線は通常、直列
に接続され、互いに逆向きの磁界を発生させる。この逆
向き磁界が本質的に重要な役割を果たすのであるがその
意義は後述する。

第１１図において、５０は水平周期ののこぎり波、５１
は垂直周期ののこぎり波、５２．５３は各々積分回路ま
たは自乗回路であり、その出力に各々、パラボラ波を得
る。５４は加算器で、その出力は該パラボラ彼達の和で
あり、第６図に関連して既述した偏向路ａＲの自乗に比
例した信号である。従ってこれは、コンバーゼンス補正
に適した波形であると言える。また、５９はインバータ
、５５は負帰還増幅器であり、その出力は電磁フォーカ
スヨーク４８，４９の巻線に接続される。５６は該巻線
に流れる電流を検出するための抵抗であり、該抵抗５６
の両端の電圧は負帰還増幅器５５の帰還端子へと帰還さ
れる。従って該巻線に流れる電流、従ってＣＲＴ管内磁
界はインバータ５７の出力信号、即ち−Ｒ２に比例する
。

次に、第１１図点線の矢印で示される逆向き磁界の意義
について説明する。

一般に、電磁集束理論によれば、フォーカスコイル４８
．４９の各々について、次式が成立する。

ここに、ｆ：電磁レンズの焦点距離 １／ｆ：電磁レンズ１個当りの収束力 ｑ：電子の電荷、約１６　Ｘ　１０−”ＣＢ２：管軸方
向の磁界成分 Ｑ＝実効磁路長 ｍ：電子の質量、約０．９Ｘ　１０””０ｋ　ｇＥｌ：
高圧供給電圧、約３０ｋＶ ９ ψ”Ｂ”　２ｒｎＥ、　　　　°−−−−−　（２）こ
こに、ψ；電磁レンズを電子ビームが通過する際に電子
ビームがＣＲＴ管軸を 中心として回転する回転角［ｒａｄ１ 式（１）式かられかるように、電磁レンズの収束力−、
、／ｆは、管軸方向磁界Ｂ２の自乗に比例し、磁界Ｂ２
の向きには無関係である。従って電磁フォーカスコイル
４８．４８の総合収束力は、次式の通り、式（１）の２
倍となる。

次に、管軸を中心とする回転角ψは、式（２）から判る
ようにＢ２の上乗に比例する。従って、電磁フォーカス
ヨーク４８，４９による回転角の総和は、Ｂ２が互いに
逆極性であるため、零となる。

もし、第１１図に示したように２ケの電磁フォーカスヨ
ーク４８，４９を使う代りに、ｌケのフォーカスコイル
のみを使用したと仮定すると、詳細計算過程は省略する
が、約０．２〜Ｑ　、　４　ｒａｄという大きな値とな
る。一般に、良好な色純度を保つためには、回転角を０
．０１ｒａｄ以内とする必要がある。従って、第１１図
の構成によって始めて。

電磁レンズの副作用であるところの色純度劣化を回避で
きる。

以上２ケの電磁フォーカスヨーク４８，４９を使用する
意義について説明したー 次に、第１０図、第１１図において、蛍光面中央部のコ
ンバーゼンスと周辺部のコンバーゼンスについて各々説
明する。

蛍光面中央部は、偏向ヨーク１３から最も近距離にある
ため、最も強い収束力が必要とされる。

これは、第１１図の負帰還増幅器の入力側に適当なバイ
アス電圧６０を印加することによって容易に遠戚される
。ここで重要なことは、第１０図の４６に示されるよう
に、電子ビーム２８．２９をｉ箇所に集中する条件であ
ると同時に、各スポットサイズを最小化する条件にほぼ
合致していることである。

次に、蛍光面周辺部について説明する。

周辺部の電子ビームは、第１０図の電子ビーム群４６′
で示される。

第１１図に示した回路の作用によって、偏向距離の自乗
に比例して、負帰還増幅器５５への入力電圧は減少する
。

従って、これに応じて電磁フォーカスヨーク４８゜４９
の巻線に流れる電流は減少し、フォーカス力は弱められ
る。これにより、蛍光面中央部に比べてより遠方に存在
する周辺部において丁度集束するようにできる。このこ
とを式（１）に従って定量的に記すと下記の通りである
。下記式（４）のＢ２は、既述の通り定数項（バイアス
、Ｂｏ）と偏向距離Ｒの自乗に比例する項との差で与え
られる。

次式でＢｏは定数である。

Ｂ２＝Ｂ、−Ｂ工Ｒ２・・・・・・（４）これを式（３
）に代入して次式を得る。

式（７）の近似条件は、偏向ヨーク（第１０図の１３）
の偏向角が約９０度以下という、実際的な仮定のもとに
ほぼ成立する。

式（６）から判るように、収束力２丁の偏向距離依存分
はＲ２に比例して減少するという性質を示しており、こ
れは第６図で既述したコンバーゼンス条件に合致する。

ここで再び重要なことは、同時に各電子ビームのスポッ
トサイズもほぼ極小化されるということである。

以上で第３の実施例の基本構成の説明を終り、次に若干
の変形について述べる。

上述の説明において、近似式（６）を用いたが。

代りにより正確な式（５）に従うと、Ｒ２成分だけでな
くＲ’戒分も発生する。これを補正するには、第１１図
の負帰還増幅器５５の入力側に平方根回路（例えば、ダ
イオードを用いた折線近似回路）を用いることで補正で
きる。また、一般には。

第１１図の５２．５３．５４．５７に示したアナログ処
理方式の代りに、周知のいわゆるデジタルコンバーゼン
ス技術を用いることができる。該技術においては、水平
偏向量Ｘ、垂直偏向量Ｙの関数として補正信号の値をデ
ジタルメモリに蓄積しておき、水平／垂直走査に同期し
て、該補正信号を読み出し、該信号を負帰還増幅器５５
に印加する。

該デジタルコンバーゼンス技術は、第１０図の副コンバ
ーゼンス回路４３にも適用することができる。この副コ
ンバーゼンス回路４３は、コンバーゼンスヨーク４１′
　（第５図）と共に、大口径電子光学レンズ４１で補正
し切れないところの残存ミスコンバーゼンス誤差を補正
するように構成調整される。

理解をし易くするために、上述の説明においては、第１
０図の構成で、電子ビーム２８．２９が静電レンズ５，
６から互いに平行に出射すると説明した。しかし、これ
らは互いに若干発散的であっても良いし、反対に互いに
若干収束的であっても良い。何故なら、そのような若干
の変形に対しては、式（４）のＢ。、Ｂ工の各定数値を
若干加減することによって対応することができるからで
ある。また、現実には電子ビームを形成する各電子のク
ータン反発力が存在する。従って、第１０図において電
子ビーム２８．２９の各々の局所的収束性を、２８．２
９の大局的収束性に対して若干強めておくことが実際応
用上は必要である。このことは、静電レンズ５，６の収
束力を予め、若干強めにしておくことで容易に解決でき
る（静電レンズ５，６の収束力は第１Ｏ図には示してな
いが。

フォーカス電極に外部から印加する直流電圧によって自
由に調整できる。これは周知の一般のテレビ受信機に用
いられている技術である。）。

前記式（６）は次のように表現できる。

Σ−！−＝＝−ｉ！−（Ｂ。”−２Ｂ、Ｂ、Ｒ”）・・
・・・・（６′）ｆ’４ｍＥｂ 上式の（）内のＢ。′の項は蛍光面中央部において要求
される収束力に対応し、２ＢＯＢ、Ｒ”の項は中央部と
周辺部との差として要求される収束力、変化量に対応す
る。

一方、第■１図の巻線５８に流すべき電流の必要変化量
はＢｉに比例する。従って、電流変化必要量はＢｏに反
比例する。よって、わずかの電流変化量、即ち小Ｂ工値
で済ませ得るためには、Ｂｏを大とする構成が適してい
る。このためには第１０図において電子ビーム２８．２
９を発散的としておくと良い。これを第１２図に示す。

第１２図は本発明の第４の実施例の説明図であって、第
１０図の実施例との違いは、電子ビーム軌道が異なる点
だけであって、その他は第１０図と同じである。

第１３図は本発明の第５の実施例の説明図であって、第
１１図では２ケの電磁フォーカスヨーク４８．４９を永
久磁石を用いない純電磁石式として示した。しかし、前
式（６′）中の（）内のＢ、２に対応する直流磁界成分
は、第１３図に示したように、永久磁石に置き換えるこ
とができる。

同図で、６１は永久磁石である。その他の部分は第１１
図と同じである。

［発明の効果コ 以上説明したように、本発明によれば、カラー受像管の
蛍光面上の総量光体ドツト数一定の条件下で、視覚の分
解能の性質上主要な役割を果たす緑色蛍光体のドツト数
を、従来技術に比べて１．５倍に向上できる。また、緑
色用電子ビームの上水当りの所要電流を２７３倍化でき
る。従って、従来技術に比べて、よりフォーカス特性が
優れ、かつ、より精細感の優れた画像を表示できる。

また、本発明の電子光学レンズによれば、一般のマルチ
電子ビーム配列において、各電子ビーム毎のフォーカス
性能と、マルチ電子ビーム相互間のコンバーゼンス性能
とを両立させることができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の第１の実施例の説明図、第２図は第１
図の要部構成図、第３図は本発明の第２の実施例の電子
ビーム配置図、第４図は第２の実施例の蛍光体ドツト配
置図、第５図は第４図の要部構成図、第６図はミスコン
バーゼンス発生原理の説明図、第７図は第２の実施例の
シャドウマスク孔配列の一例の説明図、第８図は第２の
実施例のシャドウマスク孔の他の一例の説明図、第９図
は第８図に対応する蛍光体ドツト配列図、第１０図は第
３の実施例の説明図、第１１図は第３図の要部構成図、
第１２図は第４の実施例の説明図。 第１３図は第５の実施例の説明図である。 １．２，３．４・・・・・・カソード、５，６，７．８
・・・・・・静電レンズ、９，１０，１１．１２・・・
・・・出力回路、１３・・・・・・偏向ヨーク、１３′
・・・・・・補助偏向ヨーク、１４．．１５，１６．１
７・・・・・・蛍光体、１９・・・・・・蛍光面、２０
・・・・・・シャドウマスク、４１・・・・・・大口径
電子光学レンズ、４８．４９・・・・・・電磁フォーカ
スヨーク。 第２図 第３図 ８ 第４図 第 ！ 図 Ｉ３・・・・・・・・・・・ａ＆小品ヨーク３’・・・
・・・・・・・補助偏向ヨーク／４，１５．／６．／７
・・・・・“螢光体ｗ、ｔｓ：ｔ６′、ｔｒ・・・・螢
光体Ｉ８　・・・・　・・・・・　・ブト・ンク盲芥１
９・・・・・・・・・・唖尤面 ２０・・・・・・・・・・シャドウマスフ第５図 第６図 第７図 ロロロロ ロロロロ ロロロロ ロロロロ 第８図 第９図 第１１図 Ｉ ぃ−一一一一一一一」 ０ 第１０図 ／、２・・・・・カソード ５．６・・・・・＃也しンス′ ９、ＩＯ・・・・峻偉蟲力０鯵 １３・・・・・・傷１ｔｌ−１−り ２８．２９・・１子ご−ム ４Ｉ・・・・・・大ロ径＋ｔチ充学しンス２４２・・・
・・・・フォーカス回ｌ＆兼主コンバービンスロ坏４３
・・・・・・・・ｔｌコンパ′−σ〉ス圓μ第１２図 第１３図

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、ネック部内に収容した４個の電子銃と、シヤドウマ
   スクおよび蛍光面を備え、上記４個の電子銃は、各々、
   緑色，赤色，緑色，青色に対応させ、かつこの順序で一
   の方向に配列すると共に、上記シヤドウマスクの電子ビ
   ーム通過孔の一個を通過する上記４個の電子銃から発射
   される４本の電子ビームに対して上記蛍光面の内面に形
   成した上記緑色，赤色，緑色，青色の蛍光体を対応させ
   たことを特徴とする高精細カラー受像管。 ２、ネック部内に収容した複数個の電子銃と、シヤドウ
   マスクおよび蛍光面を備え、上記複数個の電子銃の各々
   には格別に静電レンズとを設け、これらの静電レンズの
   後段にこの静電レンズからの出力電子ビームを一括して
   集束する大口径の電子光学レンズを設け、この電子光学
   レンズの強さを制御することにより蛍光面全域にわたる
   コンバーゼンスとフォーカスとを一括制御することを特
   徴とする高精細カラー受像管。 ３、請求項２において、前記大口径の電子光学レンズを
   ２個の電磁フォーカスヨークから構成し、上記２個の電
   磁フォーカスヨークによる管軸方向磁界を互いに逆向き
   に形成して成ることを特徴とする高精細カラー受像管。 ４、ネック部内に収容した複数個の電子銃と、シヤドウ
   マスクおよび蛍光面を備え、上記複数個の電子銃の各々
   には格別に静電レンズとを設け、これらの静電レンズの
   後段にこの静電レンズからの複数の電子ビームを一括し
   て集束する大口径の電子光学レンズを設けた高精細カラ
   ー受像管のフォーカス装置において、上記大口径の電子
   光学レンズを２個の電磁フォーカスヨークから構成し、
   これら２個の電磁フォーカスヨークを管軸方向に直列に
   配置し、これら２個の電磁フォーカスヨークの管軸方向
   磁界を互いに逆向きに形成することにより、上記複数の
   電子ビームを一括非回転でフォーカスすることを特徴と
   するフォーカス装置。