JPH0380843B2 - - Google Patents
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- JPH0380843B2 JPH0380843B2 JP57112600A JP11260082A JPH0380843B2 JP H0380843 B2 JPH0380843 B2 JP H0380843B2 JP 57112600 A JP57112600 A JP 57112600A JP 11260082 A JP11260082 A JP 11260082A JP H0380843 B2 JPH0380843 B2 JP H0380843B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- gas
- heat exchanger
- exhaust gas
- combustion
- heat
- Prior art date
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B9/00—Stoves for heating the blast in blast furnaces
- C21B9/14—Preheating the combustion air
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
- F27D17/00—Arrangements for using waste heat; Arrangements for using, or disposing of, waste gases
- F27D17/10—Arrangements for using waste heat
- F27D17/12—Arrangements for using waste heat using heat storage
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
- F27D17/00—Arrangements for using waste heat; Arrangements for using, or disposing of, waste gases
- F27D17/10—Arrangements for using waste heat
- F27D17/17—Arrangements for using waste heat for preheating fluids, e.g. air or gases
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E20/00—Combustion technologies with mitigation potential
- Y02E20/34—Indirect CO2mitigation, i.e. by acting on non CO2directly related matters of the process, e.g. pre-heating or heat recovery
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
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- Y10S165/909—Regeneration
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Mechanical Engineering (AREA)
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- Organic Chemistry (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Air Supply (AREA)
- Waste-Gas Treatment And Other Accessory Devices For Furnaces (AREA)
- Devices That Are Associated With Refrigeration Equipment (AREA)
- Central Heating Systems (AREA)
- Thermotherapy And Cooling Therapy Devices (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、熱風炉から出る排ガス中に含まれる
顕熱を、液体伝熱媒体の流れる熱交換器系を介し
て間接熱交換によつて燃焼空気および（または）
燃料ガスに伝達し、かつこれらの燃焼空気および
（または）燃料ガスの加熱に使用することにより、
熱風炉装置を操業する方法に関する。
顕熱を、液体伝熱媒体の流れる熱交換器系を介し
て間接熱交換によつて燃焼空気および（または）
燃料ガスに伝達し、かつこれらの燃焼空気および
（または）燃料ガスの加熱に使用することにより、
熱風炉装置を操業する方法に関する。
［従来の技術］
高炉装置に属する熱風炉は、加熱すべき高炉送
風と、熱風炉の燃焼室中で生成された高温の排ガ
スとが交互に貫流する。この場合、排ガスは、ガ
ス状燃料および（または）液体燃料の燃焼によつ
て生成される。経済的な高炉操業のためには、通
常約1250℃の熱風温度が必要である。従つて、熱
風炉の加熱に使用される排ガスの温度は、熱風温
度よりも高く、かつ熱風炉のチエツカへの入口で
約1450℃でなければならない。このように高温の
排ガスは、例えば高炉ガスとコークス炉ガスもし
くは天然ガスとのガス混合物の燃焼によつて得ら
れるか、または予熱した燃焼空気を用いての予熱
した高炉ガスの燃焼によつて得られる。しかし、
両方の方法を組合わせることも可能である。すな
わち、燃焼媒体を少し予熱し、同時にコークスガ
スまたは天然ガスを混入させる。
風と、熱風炉の燃焼室中で生成された高温の排ガ
スとが交互に貫流する。この場合、排ガスは、ガ
ス状燃料および（または）液体燃料の燃焼によつ
て生成される。経済的な高炉操業のためには、通
常約1250℃の熱風温度が必要である。従つて、熱
風炉の加熱に使用される排ガスの温度は、熱風温
度よりも高く、かつ熱風炉のチエツカへの入口で
約1450℃でなければならない。このように高温の
排ガスは、例えば高炉ガスとコークス炉ガスもし
くは天然ガスとのガス混合物の燃焼によつて得ら
れるか、または予熱した燃焼空気を用いての予熱
した高炉ガスの燃焼によつて得られる。しかし、
両方の方法を組合わせることも可能である。すな
わち、燃焼媒体を少し予熱し、同時にコークスガ
スまたは天然ガスを混入させる。
排ガスと交互に熱風炉に導通される高炉送風
は、操業上の理由から約４〜５バールの絶対圧力
に圧縮されるので、この高炉送風は、熱風炉に入
る際すでに比較的高温たとえば150℃である。そ
のためもちろん排ガスが熱風炉を去る際の最終温
度も比較的高くなる。すなわち、排ガスが熱風炉
を出る際の最終温度は、加熱期の初めに約200℃、
その終わりに約300℃である。エネルギー費の安
い時代には、この温度の排ガスは煙突から放出さ
れた。それというのも、エネルギー回収のための
投資がそれによつて節約されるエネルギー費より
高かつたからである。
は、操業上の理由から約４〜５バールの絶対圧力
に圧縮されるので、この高炉送風は、熱風炉に入
る際すでに比較的高温たとえば150℃である。そ
のためもちろん排ガスが熱風炉を去る際の最終温
度も比較的高くなる。すなわち、排ガスが熱風炉
を出る際の最終温度は、加熱期の初めに約200℃、
その終わりに約300℃である。エネルギー費の安
い時代には、この温度の排ガスは煙突から放出さ
れた。それというのも、エネルギー回収のための
投資がそれによつて節約されるエネルギー費より
高かつたからである。
しかし、著しく上昇したエネルギー価格のた
め、この構成は最近根本的に変化した。それゆ
え、新設装置にも既存の装置にも次第に熱回収装
置が装備されている。
め、この構成は最近根本的に変化した。それゆ
え、新設装置にも既存の装置にも次第に熱回収装
置が装備されている。
新設装置の場合、この問題は、通常熱風炉を去
る排ガスを直接に燃焼空気熱交換器および燃料ガ
ス熱交換器に導通し、この中で排ガスがその顕熱
を間接的熱交換により熱風炉の燃焼室へ流れる燃
焼空気および燃料ガスに伝達することによつて解
決される。この場合には、排ガスをこの熱交換器
へ入る前に前置燃料室内で低発熱量のガスの燃焼
によつて高温にし、それによつて燃焼空気および
燃料ガスの予熱温度をさらに上昇することも同様
公知である。しかし、この系は、燃焼空気および
燃料ガスならびに排ガスを同じ熱交換器に導通さ
せなければならないという欠点を有する。この場
合ガス導管に必要な直径が大きいため、この系は
熱風炉の至近に熱交換器を設置し、この系に正確
に適する導管を配置しなければならない。それゆ
え、この系はとくに新設装置にしか適当でない。
これとは異なり、既存装置の改造には、多くの場
合に広範囲で高価な導管の改造を必要とし、さら
に局部的場所の関係からこのような改造はしばし
ば不可能になる。
る排ガスを直接に燃焼空気熱交換器および燃料ガ
ス熱交換器に導通し、この中で排ガスがその顕熱
を間接的熱交換により熱風炉の燃焼室へ流れる燃
焼空気および燃料ガスに伝達することによつて解
決される。この場合には、排ガスをこの熱交換器
へ入る前に前置燃料室内で低発熱量のガスの燃焼
によつて高温にし、それによつて燃焼空気および
燃料ガスの予熱温度をさらに上昇することも同様
公知である。しかし、この系は、燃焼空気および
燃料ガスならびに排ガスを同じ熱交換器に導通さ
せなければならないという欠点を有する。この場
合ガス導管に必要な直径が大きいため、この系は
熱風炉の至近に熱交換器を設置し、この系に正確
に適する導管を配置しなければならない。それゆ
え、この系はとくに新設装置にしか適当でない。
これとは異なり、既存装置の改造には、多くの場
合に広範囲で高価な導管の改造を必要とし、さら
に局部的場所の関係からこのような改造はしばし
ば不可能になる。
それゆえ、とくに既存装置回送のため、排ガス
熱交換器と、燃焼空気熱交換器と、燃料ガス熱交
換器とを互いに分離し、循環路に導かれる適当な
液体伝熱媒体によつて互いに結合した熱交換器系
が開発された。この場合、熱風炉から出る排ガス
の顕熱は、まず液体伝熱媒体、例えばアルキルジ
フエニルに伝達され、この媒体から熱が燃焼空気
熱交換器中および燃料ガス熱交換器中で燃焼空気
および燃料ガスに伝達される。このような系は既
存装置へあとから組込むためにとくに好適であ
る。それというのも、熱交換器は、互いに別々の
既存の導管へ組込むことができるか、またはバイ
パス中に対応配置することができ、広範囲の導管
改造が一般に避けられるからである。
熱交換器と、燃焼空気熱交換器と、燃料ガス熱交
換器とを互いに分離し、循環路に導かれる適当な
液体伝熱媒体によつて互いに結合した熱交換器系
が開発された。この場合、熱風炉から出る排ガス
の顕熱は、まず液体伝熱媒体、例えばアルキルジ
フエニルに伝達され、この媒体から熱が燃焼空気
熱交換器中および燃料ガス熱交換器中で燃焼空気
および燃料ガスに伝達される。このような系は既
存装置へあとから組込むためにとくに好適であ
る。それというのも、熱交換器は、互いに別々の
既存の導管へ組込むことができるか、またはバイ
パス中に対応配置することができ、広範囲の導管
改造が一般に避けられるからである。
熱風炉から出る排ガス中に含まれる熱量および
排ガス温度により、勿論、燃焼媒体の一定温度、
例えば150℃までの予熱は可能である。しかし、
燃料ガスとして高炉ガスを使用することが次第に
強く要求され、この場合この予熱温度では燃焼室
内で所望の高い燃焼温度、例えば1450℃を達成す
るためには不十分である。従つて、前記の系を使
用する場合には、一般に高炉ガスにさらに高カロ
リー燃料、例えばコークス炉ガス、天然ガスまた
は燃料油を混合して所望の高い燃料温度を達成し
なければならない。しかし、このことは、高炉ガ
スが銑鉄製造の副産物として多くの場合に十分多
量に安価に得られ、混入すべき高カロリー燃料は
外部エネルギーとして高価に購入されるか、また
は製錬工場内外の他の有利な使用場所から取出さ
れるので、望ましいことではない。
排ガス温度により、勿論、燃焼媒体の一定温度、
例えば150℃までの予熱は可能である。しかし、
燃料ガスとして高炉ガスを使用することが次第に
強く要求され、この場合この予熱温度では燃焼室
内で所望の高い燃焼温度、例えば1450℃を達成す
るためには不十分である。従つて、前記の系を使
用する場合には、一般に高炉ガスにさらに高カロ
リー燃料、例えばコークス炉ガス、天然ガスまた
は燃料油を混合して所望の高い燃料温度を達成し
なければならない。しかし、このことは、高炉ガ
スが銑鉄製造の副産物として多くの場合に十分多
量に安価に得られ、混入すべき高カロリー燃料は
外部エネルギーとして高価に購入されるか、また
は製錬工場内外の他の有利な使用場所から取出さ
れるので、望ましいことではない。
［発明が解決しようとする課題］
従つて、本発明の課題は、燃料ガスの高カロリ
ー燃料を完全に低カロリーガス、例えば高炉ガス
によつて置替えることができる熱風炉装置のでき
るだけ簡単な操業法を開発することである。この
場合、もう１つの課題は、加熱期の初めと終りと
で排ガス温度が大きく異なるにもかかわらず、燃
料ガスおよび（または）燃焼空気のできるだけ均
一な予熱温度が得られるようにこの方法を形成す
ることである。更に、本発明の方法は、できるだ
け大きい改造および作業中断なしに既存熱風炉装
置に組込み可能でなければならない。
ー燃料を完全に低カロリーガス、例えば高炉ガス
によつて置替えることができる熱風炉装置のでき
るだけ簡単な操業法を開発することである。この
場合、もう１つの課題は、加熱期の初めと終りと
で排ガス温度が大きく異なるにもかかわらず、燃
料ガスおよび（または）燃焼空気のできるだけ均
一な予熱温度が得られるようにこの方法を形成す
ることである。更に、本発明の方法は、できるだ
け大きい改造および作業中断なしに既存熱風炉装
置に組込み可能でなければならない。
［課題を解決するための手段］
この課題を解決するために、前記方法は、本発
明によれば、排ガス熱交換器と、燃料空気熱交換
器および（または）燃料ガス熱交換器との間の熱
伝達に使用される伝熱媒体を、低カロリーガス、
例えば高炉ガスで加熱されるもう１つの熱交換器
内で付加的に加熱し、その際伝熱媒体は220〜300
℃の温度まで加熱される。
明によれば、排ガス熱交換器と、燃料空気熱交換
器および（または）燃料ガス熱交換器との間の熱
伝達に使用される伝熱媒体を、低カロリーガス、
例えば高炉ガスで加熱されるもう１つの熱交換器
内で付加的に加熱し、その際伝熱媒体は220〜300
℃の温度まで加熱される。
即ち、本発明の方法によれば、熱風炉装置を専
ら低カロリーガスで加熱することができる。更
に、前記のように、とくに高炉ガスが使用され
る。しかし、勿論、他の低カロリーガスの使用も
その発熱量が約2500KJ／Ｎm3以上である場合に
は可能である。
ら低カロリーガスで加熱することができる。更
に、前記のように、とくに高炉ガスが使用され
る。しかし、勿論、他の低カロリーガスの使用も
その発熱量が約2500KJ／Ｎm3以上である場合に
は可能である。
本発明の方法の他の詳細は、特許請求の範囲第
２項から第４項までのいずれか１項の記載および
図面のフローシートによる１つの方法例の説明か
ら明らかである。この場合、このフローシート
は、勿論、方法の説明にどうしても必要な装置の
みを示し、補助装置および製錬工場のその他の装
置は示されていない。
２項から第４項までのいずれか１項の記載および
図面のフローシートによる１つの方法例の説明か
ら明らかである。この場合、このフローシート
は、勿論、方法の説明にどうしても必要な装置の
みを示し、補助装置および製錬工場のその他の装
置は示されていない。
［実施例］
図示した熱風炉装置は、熱風炉１および付属の
燃焼室２からなる。この熱風炉装置は、工業的に
一般に常用されている普通の熱風炉構造であるこ
とができる。装置には、導管１０を介して燃焼空
気約67000Nm3／ｈおよび導管１１を介して燃料
ガスとしての高炉ガス100000Nm3／ｈが供給され
る。この場合には、導管１０に燃焼空気熱交換器
５、導管１１に燃料ガス熱交換器４が配置されて
いる。これらの熱交換器内で燃焼空気および燃料
ガスは、それぞれ約250℃まで予熱される。この
温度で燃焼媒体は、分岐導管１２〜１７を介し
て、燃焼が行なわれる熱風炉１の燃焼室２中へ到
達する。熱風炉１から出る約200〜300℃の温度の
排ガスは、煙突３に通ずる排ガス捕集メーン導管
２４に開口する導管１８〜２３を介して取出され
る。排ガス捕集メーン導管２４の途中に排ガス熱
交換器６が配置され、この中で捕集された排ガ
ス、全部で約160000Nm3／ｈが約150℃まで冷却
される。図示した熱交換器はいわゆる管熱交換器
であり、その管系を液体伝熱媒体、例えばアルキ
ルジフエニルが流れる。この場合、排ガス熱交換
器６内で回収された熱は、伝熱媒体によつて導管
２５を介して燃料ガス熱交換器４および燃焼空気
熱交換器５の管系へ伝達される。ここで伝熱媒体
は、燃焼媒体を予熱しながら冷却される。冷却さ
れた伝熱媒体は、導管２６を介して取出され、循
環ポンプ７によつて排ガス熱交換器６の管系へ送
り戻され、この中で新たに加熱される。これによ
つて伝熱媒体の循環路が閉鎖される。
燃焼室２からなる。この熱風炉装置は、工業的に
一般に常用されている普通の熱風炉構造であるこ
とができる。装置には、導管１０を介して燃焼空
気約67000Nm3／ｈおよび導管１１を介して燃料
ガスとしての高炉ガス100000Nm3／ｈが供給され
る。この場合には、導管１０に燃焼空気熱交換器
５、導管１１に燃料ガス熱交換器４が配置されて
いる。これらの熱交換器内で燃焼空気および燃料
ガスは、それぞれ約250℃まで予熱される。この
温度で燃焼媒体は、分岐導管１２〜１７を介し
て、燃焼が行なわれる熱風炉１の燃焼室２中へ到
達する。熱風炉１から出る約200〜300℃の温度の
排ガスは、煙突３に通ずる排ガス捕集メーン導管
２４に開口する導管１８〜２３を介して取出され
る。排ガス捕集メーン導管２４の途中に排ガス熱
交換器６が配置され、この中で捕集された排ガ
ス、全部で約160000Nm3／ｈが約150℃まで冷却
される。図示した熱交換器はいわゆる管熱交換器
であり、その管系を液体伝熱媒体、例えばアルキ
ルジフエニルが流れる。この場合、排ガス熱交換
器６内で回収された熱は、伝熱媒体によつて導管
２５を介して燃料ガス熱交換器４および燃焼空気
熱交換器５の管系へ伝達される。ここで伝熱媒体
は、燃焼媒体を予熱しながら冷却される。冷却さ
れた伝熱媒体は、導管２６を介して取出され、循
環ポンプ７によつて排ガス熱交換器６の管系へ送
り戻され、この中で新たに加熱される。これによ
つて伝熱媒体の循環路が閉鎖される。
しかし、本発明の方法によれば、伝熱媒体の加
熱、ひいては燃焼媒体の予熱は、単に排ガス熱交
換器６内の排ガスの熱含量および温度により可能
な高さまで行なうだけではない。本発明の方法に
よれば、むしろ導管５内の伝熱媒体は、この場合
に管炉８として形成されたもう１つの熱交換器の
中間配置によつて約300℃まで付加的に加熱され
る。この場合、伝熱媒体は、管炉８の管系に導通
され、この管炉は、燃焼空気および燃料ガスの分
流の燃焼によつて加熱される。このために必要と
される燃焼空気および燃料ガスの供給のため、こ
の場合には、燃焼空気熱交換器５の後方または燃
料ガス熱交換器４の後方で導管１０または１１か
ら導管２７または２８が分岐する。すなわち、こ
の場合には、予熱された燃焼空気および予熱され
た燃料ガスが使用される。しかし、管炉８を低温
の燃焼媒体で加熱することも可能であり、その際
導管１０または１１からの取出はそれぞれの熱交
換器の前方で行なわれる。管炉８の加熱の際に発
生する排ガスは、導管２９を介して煙突３に取出
されるか、また別の煙突から大気へ放出される。
熱、ひいては燃焼媒体の予熱は、単に排ガス熱交
換器６内の排ガスの熱含量および温度により可能
な高さまで行なうだけではない。本発明の方法に
よれば、むしろ導管５内の伝熱媒体は、この場合
に管炉８として形成されたもう１つの熱交換器の
中間配置によつて約300℃まで付加的に加熱され
る。この場合、伝熱媒体は、管炉８の管系に導通
され、この管炉は、燃焼空気および燃料ガスの分
流の燃焼によつて加熱される。このために必要と
される燃焼空気および燃料ガスの供給のため、こ
の場合には、燃焼空気熱交換器５の後方または燃
料ガス熱交換器４の後方で導管１０または１１か
ら導管２７または２８が分岐する。すなわち、こ
の場合には、予熱された燃焼空気および予熱され
た燃料ガスが使用される。しかし、管炉８を低温
の燃焼媒体で加熱することも可能であり、その際
導管１０または１１からの取出はそれぞれの熱交
換器の前方で行なわれる。管炉８の加熱の際に発
生する排ガスは、導管２９を介して煙突３に取出
されるか、また別の煙突から大気へ放出される。
露点を下回ること、ひいては排ガス熱交換器６
が腐食することを避けるため、導管２６と導管２
５との間にバイパス導管３０が備えられ、排ガス
熱交換器６内の伝熱媒体を循環路に案内すること
ができる。この場合、伝熱媒体は少なくとも100
℃の温度に達したときに初めて導管２５を介して
取出される。その調節は三方弁３１によつて行な
うことができる。
が腐食することを避けるため、導管２６と導管２
５との間にバイパス導管３０が備えられ、排ガス
熱交換器６内の伝熱媒体を循環路に案内すること
ができる。この場合、伝熱媒体は少なくとも100
℃の温度に達したときに初めて導管２５を介して
取出される。その調節は三方弁３１によつて行な
うことができる。
更に、導管２５の中間にタンク９が接続され、
このタンクへ弁３２〜３４の適当な調節により導
管３５を介して液体伝熱媒体を導入し、導管３６
を介して再び取出すことができ。タンク内に場合
により貯蔵された伝熱媒体を用いて、ある程度の
蓄熱が可能である。それによつて、熱風炉の加熱
末期に出る排ガスの高い熱供給量が蓄熱され、排
ガスの熱供給がとくに低い加熱開始期に伝達され
る。この熱伝達の均一化により燃焼媒体の予熱の
均一化のみならず、管炉８の作業も有効に影響を
及ぼされる。この場合、伝熱媒体は比較的一定の
温度で管炉８に導入することができるので、とに
かく場合により必要な管炉の過大形成が不用にな
る。勿論、タンク９は、その外面に断熱材を備え
ている。弁３７〜４８は、熱風炉を加熱期から送
風余熱期へ、またはその反対に切替えるために使
用される。
このタンクへ弁３２〜３４の適当な調節により導
管３５を介して液体伝熱媒体を導入し、導管３６
を介して再び取出すことができ。タンク内に場合
により貯蔵された伝熱媒体を用いて、ある程度の
蓄熱が可能である。それによつて、熱風炉の加熱
末期に出る排ガスの高い熱供給量が蓄熱され、排
ガスの熱供給がとくに低い加熱開始期に伝達され
る。この熱伝達の均一化により燃焼媒体の予熱の
均一化のみならず、管炉８の作業も有効に影響を
及ぼされる。この場合、伝熱媒体は比較的一定の
温度で管炉８に導入することができるので、とに
かく場合により必要な管炉の過大形成が不用にな
る。勿論、タンク９は、その外面に断熱材を備え
ている。弁３７〜４８は、熱風炉を加熱期から送
風余熱期へ、またはその反対に切替えるために使
用される。
総括的に、本発明の方法を使用する場合、伝熱
媒体の温度、ひいては燃焼媒体の予熱温度は、送
風炉１の加熱に高カロリーガスまたは燃料油の使
用を必要としない程度に上昇させることができる
といえる。本発明の方法を使用する場合、既存の
ガス導管、空気導管および排ガス導管は、ほとん
ど変化を必要としない。管炉８は、既存装置の改
造および作業中断なしに付加することができる。
この場合、管炉８は、場合により固有の熱風炉装
置から遠く離れて設置することもできる。
媒体の温度、ひいては燃焼媒体の予熱温度は、送
風炉１の加熱に高カロリーガスまたは燃料油の使
用を必要としない程度に上昇させることができる
といえる。本発明の方法を使用する場合、既存の
ガス導管、空気導管および排ガス導管は、ほとん
ど変化を必要としない。管炉８は、既存装置の改
造および作業中断なしに付加することができる。
この場合、管炉８は、場合により固有の熱風炉装
置から遠く離れて設置することもできる。
図面は本発明の方法のフローシートである。
１……熱風炉、２……燃焼室、３……煙突、４
……燃料ガス熱交換器、５……燃焼空気熱交換
器、６……排ガス熱交換器、８……管炉、９……
タンク。
……燃料ガス熱交換器、５……燃焼空気熱交換
器、６……排ガス熱交換器、８……管炉、９……
タンク。
１ 出発物質から銑鉄と鉄含有スクラツプを含有
して成り、酸素を転炉における溶融した金属浴に
吹き込むようになつている転炉において鋼を製造
する方法において、 (a) 前記浴へ酸素を吹き込む時間の少なくとも一
部の期間中、不活性ガスを該転炉の底部を通つ
て該浴へと通すことと、 (b) 該浴に酸素を吹き込む時間の少なくとも一部
の期間中二次酸素を該浴より上の雰囲気中へ吹
き込むことと、 (c) 該浴に酸素を吹き込む期間中少なくとも１回
炭素を上から反応に加えるプロセス段階の組合
わせを含み、そして 転炉底部を通つて該浴に通された不活性ガスが
該浴に酸素を吹き込む時間の最初の部分に対して
は窒素であり、そして該浴に酸素を吹き込む時間
の20〜30％になる最後の部分に対してはアルゴン
であることを特徴とする方法。 ２ 使用される銑鉄が低リン銑鉄である特許請求
の範囲第１項記載の方法。 ３ 該転炉の底部を通る不活性ガスの供給速度が
して成り、酸素を転炉における溶融した金属浴に
吹き込むようになつている転炉において鋼を製造
する方法において、 (a) 前記浴へ酸素を吹き込む時間の少なくとも一
部の期間中、不活性ガスを該転炉の底部を通つ
て該浴へと通すことと、 (b) 該浴に酸素を吹き込む時間の少なくとも一部
の期間中二次酸素を該浴より上の雰囲気中へ吹
き込むことと、 (c) 該浴に酸素を吹き込む期間中少なくとも１回
炭素を上から反応に加えるプロセス段階の組合
わせを含み、そして 転炉底部を通つて該浴に通された不活性ガスが
該浴に酸素を吹き込む時間の最初の部分に対して
は窒素であり、そして該浴に酸素を吹き込む時間
の20〜30％になる最後の部分に対してはアルゴン
であることを特徴とする方法。 ２ 使用される銑鉄が低リン銑鉄である特許請求
の範囲第１項記載の方法。 ３ 該転炉の底部を通る不活性ガスの供給速度が
Claims (1)
- ２項記載の方法。 ４ 伝熱媒体の循環路中で伝熱媒体の蓄熱器とし
て使用される容器（タンク）を接続する、特許請
求の範囲第１項から第３項までのいずれか１項に
記載の方法。
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|---|---|
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| JPH0380843B2 true JPH0380843B2 (ja) | 1991-12-26 |
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