JPH0389236A - 背面投射形立体映像装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は背面投射形立体映像装置に関わり、とくに立体
映像を生成する左右の映像相互間の洩れを低減し、優れ
た立体感を得ることができる立体映像装置に係わる。

［従来の技ｖＩＩ］ 従来の投射形立体映像装置は特開昭６３−３１６０３７
号公報に記載され、第９図に示すように、二つの投射装
置２１と２２より出射される左回り円偏光（左円偏光）
と右回り円偏光（右円偏光）の光をスクリーン１の前面
で反射させ、上記反射光をそれぞれ、左円偏向板と左円
偏向板よりなる偏光眼鏡３を用いて見るようになってい
た。

［発明が解決しようとする課題］ 上記前面投射形の従来技術では、投射光をスクリーン１
の表面で反射させるため、スクリーン１の材質、その他
の特性の影響を受けにくいという長所が得られるものの
、投射装置をスクリーン１１の前に置く必要上、広い設
置スペースを要し、また、それらが視聴者の邪魔になる
という問題があった。

上記前面投射形の欠点を改善するためは、第１Ｏ図に示
すような上記投射装置をスクリーンの背面に配置した背
面投射形の構成を採用する必要があった。第１０図にお
いて、スクリーンｌは二つの投射装置２１と２２からの
投射光を集光するフレネルレンズ５と、上記集光された
光を水平方向に適宜拡散するためのレンチキュラシート
４より構成される。しかし、背面投射形では光がスクリ
ーンを通過するため、スクリーン材質の光学異方性の影
響を受け、立体感が害なわれるという問題があり、実用
化されていなかった。

本発明の目的は、上記問題を解消した背面投射形立体映
像装置を提供することにある。

［課題を解決するための手段］ 上記の目的を達成するためには、スクリーン材質の光学
異方性によって生じる光学位相差と上記立体感、すなわ
ち、コントラスト比との関係を明らかにしておく必要が
ある。

周知のように立体像は、左円偏光と右円偏光、あるいは
互いに直交する二つの直線偏光のように。

相互に区別可能な二種類の光を用いて、右目用の像と左
目用の像とを生成し、この両者を偏光眼鏡を介して見る
ようになっている。

この場合、左目の中に右目用の光成分が入ったり、また
、右目の中に左目用の光成分が入ったりすると立体感が
害なわれるようになる。コントラスト比とは、このよう
な所用光と不要光との比として定義され、その値が低い
程、立体感が低下することになる。

本発明が対象とする背面投射形の場合、投射装置から出
射された左目用と右目用の光はそれぞれ。

スクリーン部材を通過する際にその複屈折性によって位
相歪を受け、例えば、左円偏光の入射光は右円偏光や直
線偏光等の不要な成分を伴って出射するようになる。こ
れらの不要成分が上記コントラスト比を劣化させる原因
となる。

第１１図は、背面投射形映像装置における光源（投射装
置からの光）と偏光眼鏡迄の間に介在する光学系（スク
リーン）の理想的な位相特性を要約して示したものであ
る。Ａ欄は光源とスクリーンからの出射光が共に円偏光
の場合で、無限大のコントラスト比が得られるスクリー
ンの上記光位相差はＮを正負の整数としてＮπラジアン
である。

ＢＩＩは光源が円偏光、スクリーンからの出射光が直線
偏光の場合で、上記の値は（Ｎπ±π／２）ラジアンと
なる。同様にＣ，Ｄｌｌは、光源が共に直線偏光、スク
リーンからの出射光がそれぞれ、直線偏光、円偏光とな
る場合で、それぞれに対応する値はＮπ、（Ｎπ±ｔｃ
　／　２　）ラジアンとなる。

Ｅ欄は、光源である直線偏光の偏光面がスクリーンまで
の光学系の光学主軸と一致している場合で。

上記光位相差にかかわりなく理想的な直線偏光出力が得
られる。

いま、左目用の光が右目用偏光板を通過した後の強度を
ｌ１ｃ（不要光）、右目用の光が右目用偏光板を通過し
た後の強度をｌ２ｃ　（必要光）とし、スクリーンで受
けた光位相差をΔδすると、となる、ここでΔδは第１
１図に示した理想値からのずれを示し、また、各添字の
Ｃは円偏光を指し、直線偏光の場合には上記添字を１と
する。

これにより、コントラスト比は式（３）のようになり、
これより第１２図が得られる。

第１２図より、コントラスト比を１０以上にするスクリ
ーンの上記光位相差Δδの値は０．２πラジアン以下、
コントラスト比を３０以上にするΔδの値は０．１１π
ラジアン以下、また、コントラスト比を５０以上にする
Δδの値はｏ、０９πラジアン以下であることがわかる
。

通常、立体映像として鑑賞可能なコントラスト比の限界
は１０、良好な立体像を得るには３０以上、完全な立体
像には５０以上が必要とされている。したがって、上記
光位相差Δδは少なくとも０．２πラジアン以下とする
必要がある。

同様に、出射光が直線偏光の場合の不要光の強度１１１
と必要光の強度１２１はそれぞれ、で与えられ、コント
ラスト比は となる。ただし、φは直線偏光の偏向面が光学部品（ス
クリーン）の光学主軸となす角度である。

式（６）はφの値に対し、２φ＝ｘ／２のとき、最小値
をあたえ、式（７）に示すように式（３）と一致する。

このとき、上記円偏向のときと同様に、コントラスト比
を１０以上に対する光位相差Δδは０．２πラジアン以
下、同３０以上に対するΔδは０゜１１ｓラジアン以下
、同５０以上に対するΔδは０．０９πラジアン以下と
いう値になる。

また１式（６）はΔδの値に対し、Δδ＝πのとき、最
小値をあたえ、式（８）のようになり、これより第１３
図が得られる。

このとき、コントラスト比を１０以上にするφの値は０
．０５πラジアン以下、同３０以上に対するφはＯ，ａ
Ｓπラジアン以下、同５０以上に対するφは０．０２π
ラジアン以下という値が得られる。これより、直線偏光
の立体映像光を見る場合、入力直線偏光が光学部品とな
す角度を少なくとも０．０５πラジアン以下とする必要
のあることがわかる。

以上より、１０以上のコントラスト比を得るための条件
を要約すると第１４図のようになる。

このため、本発明の背面投射形立体映像装置では、入射
光と出射光が共に直線偏光、或いは共に円偏光の場合は
、スクリーンを含む光学系の光位相差δを、ＮをＯを含
む正負の整数として、（Ｎ−０，２）π≦δ≦（Ｎ＋０
．２）πラジアンの範囲内に入るようにし、また、入射
光と出射光がそれぞれ直線偏光と円偏光、或いはその逆
の場合は、上記δを、ＮをＯを含む正負の整数として、 （Ｎ上１／２−０．２）π≦６≦（Ｎ±１７２＋０．２
）π ラジアンの範囲内に入るようにし、少なくとも、１０以
上のコントラスト比が得られるようにする。

また、上記スクリーンをフレネルレンズとレンチキュラ
シートとにより構成するようにする。

さらに、上記フレネルレンズとレンチキュラシートは、
アクリル樹脂、またはアクリル・スチレン共重合樹脂を
押出しロール成形して製作し、生産性、経済性等を向上
するようにする。

さらに、上記フレネルレンズを互いに直交する２枚のリ
ニアフレネルシートにより構成するようにする。

さらに、光源と上記スクリーンとの間に、光位相調整板
装置を設け、出力を円偏光から直線偏光。

或いはその逆に変更できるようにし、また、その取付角
度を調整してコントラスト比をさらに向上するようにす
る。

また、上記フレネルレンズまたはプレネルシートのフレ
ネルプリズム部を紫外線硬化性樹脂により透明基板上に
設けるようにする。

［作用］ 以上のように構成した本発明の背面投射形立体映像装置
は、スクリーンを構成するフレネルレンズとレンチキュ
ラシートのそれぞれを、所要の強度を得るために必要な
適度な厚みの範囲内で、加工性の良いロール成形法によ
り製造でき、同時に良好な光位相差を確保出来るので１
勝れたコントラスト比を得ることができる。

また、光位相調整により、出射光を円偏光から直線偏光
へ、或いはその逆に変換し、また、その取付角度の調整
により、コントラスト比をさらに向上することができる
。

［実施例］ 以下１本発明の実施例を図面を用いて説明する。

背面投射形立体映像装置の光学系は第１図の１−１欄に
示すように、フレネルレンズとレンチキュラシートによ
り構成される。この両者が光学的に不均質であると光位
相差が発生し、コントラスト比を劣化させる。同図１−
２、および１−３は位相補償板６．または７を用いて上
記位相差を補償した場合を示している。

フレネルレンズとレンチキュラシートは透明なプラスチ
ック材で作られ、その加工後に平面内。

および板厚方向に応力が残存し、これが上記光位相差の
原因となる。上記平面内応力を互いに直交する２軸方向
（光学主軸方向）の成分に分けると、それぞれの光学主
軸方向の各屈折率ｎ１とｎ２の間に差が生じ、その差分
、即ち複屈折（ｎｌ−ｎ２）により各主軸方向の光成分
間に光位相差が発生する。同様に板厚方向の屈折率をｎ
３とおくと。

板厚断面円主応力差に基づく複屈折（ｎｌ−ｎ３）（ｎ
２−ｎ３）等により同様な位相差が発生する。各添字の
１と２は上記２つの光学主軸の方向を、また、３は板厚
方向を意味する。

一般に、厚みＴ、屈折率ｍの媒質中を波長λの光が通過
するとき、上記厚みＴに対する光の位相δは δ＝２πＴ／λ　　　　　　（９） で与えられる。一方、光速Ｃと屈折率ｍの間にはｃ　１
　ｍ　ｌ　＝　ｃ　２　ｍ　２ なる関係がある。添字の１や２は異なる媒質を意味する
。これより屈折率ｍ１とｍ２における波長λ１とλ２の
比は λ１／λ２　＝　ｍ　２　／　ｍ　１ で与えられ、ｍ２に対する上記光の位相δはδ−（２π
Ｔ／λ１）（ｍ２／ｍｌ）　　　（１０）となる、媒質
ｌを空気とすると、上記（ｍ２／ｍｌ）は媒質２の比屈
折率に相当し、本発明でいう屈折率ｎ２に該当する。

媒質が光異方性を有し、互いに直交する光学主軸方向の
上記屈折率が異なった値のｎｌとｎ２である場合、板厚
方向に進む光の上記各光学主軸成分の光位相は異なり、
光位相差Δδを生じる。

Δδ＝　（２πＴ／λ１）（ｎｌ−ｎ２）　　　（１１
）本発明では上記（ｎｌ−ｎ２）を複屈折ｎ１２と表現
している。

さらに、光が媒質中を斜めに進行し、上記屈折率が厚み
方向に変化する場合、厚み方向の屈折率ｎ３による複屈
折ｎ１３、ｎ２３等によって光位相差Δδが発生する。

ｎ１３＝ｎ１−ｎ３、ｎ２３＝ｎ２−ｎ３ただし、Δｎ
”　　（ｎｘｓ）”＋（ｎｔｉ）　”ｔ　θ１＝屈折角
である。

所定のコントラスト比を得るには、上記２つの光位相差
の合計を所定の限度内に抑える必要がある。　第２図は
入射光と出射光の性質に応じた上記光位相差の限度値の
関係を示したものである。

同図１欄は２つの入射光と出射光が共に左円偏光と右円
偏光の場合で、対応する上記光学系の先位相差限度値は
（Ｎπ十Δδ）ラジアンとなる。上記Ｎπは上記２つの
光成分間の位相が相対的に反転したり、同相になったり
することを意味し、コントラスト比にはΔδが関係する
０例えば前述のように、１０以上のコントラスト比に対
するΔδの値は０．２算ラジアンである。

第２図の２欄は２つの入射光と出射光がそれぞれ互いに
直交する直線偏光の場合で、入射光と光学系の偏光軸が
一致していれば光位相差に対する条件は同図１欄と同じ
である。したがって、上記１欄と２欄はまとめて説明す
る。

第２図の３＠、および４欄は左右の円偏光を互いに直交
する直線偏光に、或いは互いに直交する直線偏光を左右
の円偏光に変換して出射する場合である。この場合は上
記１欄および２欄の光位相差にπ／２ラジアンが追加さ
れるだけなので、これらまとめて説明するようにする。

まず、各実施例に共通する事項を予め説明しておく。

１）通常、レンチキュラシート４への光の入射角は２〜
３°と小さいので、その板厚断面複屈折の影響を無視す
ることができる。しかし、フレネルレンズへの光の入射
角はスクリーン外周部で略３５°と大きく、またその屈
折角も略２３°と大きいので、その板厚断面複屈折の影
響は無視できない。

したがって、板厚断面複屈折については、フレネルレン
ズでは考慮に入れ、レンチキュラシートでは無視するこ
とにする。

２）ブレネルレンズは厚み３■の透明なベース基板上に
、紫外線硬化性樹脂（ＵＶレジン）により厚み０．３ｍ
のフレネルプリズム部を成形して製作する１本発明では
、上記ＵＶレジンとして、その主成分が光弾性係数Ｃの
極めて小さな脂環式骨格のアクリレート樹脂を用いた。

上記ＵＶレジンの硬化収縮による成形応力が押圧によっ
て生じるベース基板の反力により相殺される結果、上記
フレネルプリズム部の各複屈折は ｎ１２ｆ二〇、 ｎ１３ｆ＝ｎ２３ｆ　＝２０Ｘ１０−”と比較的小さな
値となった。なお、添字のｆはフレネルレンズを意味す
る。したがって、上記フレネルプリズム部の厚み（０，
３ｍｍ以下）が上記ベース基板の厚み（３■）に較べて
十分に薄いことを考慮すると、フレネルプリズム部の複
屈折はベース基板のそれに対し無視できることになる。

即ち、上記ベース基板がフレネルレンズ全体の複屈折を
支配すると考える。

なお、上記フレネルレンズは第３図に示す工程。

即ち２ｐ戒形法により生成される。まず、同図（ａ）に
示すように、金型９とベース基板５２の間にＵＶレジン
５１を置き、同図（ｂ）に示すように圧着して紫外線゛
（波長３６０ｎｍ）を照射し硬化させ、最後に金型９を
とり除いて同図（ｃ）に示すフレネルレンズを生成する
。

３）フレネルレンズのベース基板やレンチキュラシート
等には、生産性、経済性面で勝れた押出しロール成形板
を用いるようにする。押出しロール成形板は一方向に力
を加えて成形する関係上、内部応力に不均衡を生じ易く
、光位相差は比較的大きくなる０本発明はこのような悪
条件下でもコントラスト比の良い背面投射形立体映像装
置を提供することを一つの目的としている。

４）スクリーンとしての強度や生産性を考慮して、フレ
ネルレンズ５のベース基板の厚みを３ｍｍ、レンチキュ
ラシート４の厚みを１．４ｍとした。

５）光位相差は可視光帯（波長＝４００〜７８０ｎｍ）
の略中央の位置するＤ線（黄色、５８９ｎｍ）を用いて
測定した。

６）第４図に示すＦｌからＦ４までの４種類のフレネル
レンズ、およびＬｌとＬ２の２種類のレンチキュラシー
トを製作した。各フレネルレンズ群は光位相差が１ｃ／
２、および名ラジアンに近いものを含むようにした。レ
ンチキュラシートについても同様である。以下に述べる
本発明の実施例では、上記フレネルレンズとレンチキュ
ラシートを用いて説明する。なお、第４図にて率印を付
した数値は平面内複屈折（ｎ１２＝２１−ｎ２）によっ
て生じる位相差成分を示し、本本印を付した数値は板厚
断面面内複屈折（ｎ　１３＝ｎ　１−ｎ　３、ｎ２３＝
ｎ２−ｎ３）によって生じる位相差成分を示している。

なお、上記フレネルレンズＦ２のベース基板にはポリス
チレン樹脂単体、或いはポリカーボネイト樹脂を用いる
こともできる。

（実施例１） 第５図は第４図に示したフレネルレンズとレンチキュラ
シートを適宜組み合わせ、その総合の位相差がコントラ
スト比１０に対応する位相差０゜２πラジアンを越えぬ
ようにしたものである。

この中で、Ｆｌ−ＬＬからＦ３−Ｌ２までは、第２図に
示したように、入射光と出射光が共に円偏光、または直
線偏光の場合に相当する。

Ｆｌ−ＬＬ、Ｆ４−ＬＬの組合せの総合位相差はそれぞ
れ、０．１６π、および０．１２πラジアンとなり、コ
ントラスト比はそれぞれ、１５および２７以上となり、
実用的に十分な立体像が得られることになる。

Ｆ２−ＬＬの組合せの総合位相差は１．１９πラジアン
であるから、Ｎ＝１として、πラジアンを差し引くとΔ
δの値は０．１９πラジアンとなり、コントラスト比は
１０以上となる。

Ｆ３−Ｌ２の組合せの総合位相差は１．９９ｇラジアン
であるから、Ｎ＝２として、２πラジアンを差し引くと
Δδの値はＯ，，０１πラジアンとなり、コントラスト
比は数百以上となって理想的な結果が得られる。

第５図のＦ３−ＬＬからＦ２−Ｌ２までは、第２図に示
したように、入射光と出射光の何れか一方が円偏光、他
方が直線偏光の場合に相当する。

Ｆ３−ＬＬの組合せの総合位相差は、０．６３寓ラジア
ンとなり、これよりＮ＝Ｏとしてπ／２ラジアンを差し
引くとΔδの値は０．１３πラジアンとなり、コントラ
スト比は２２以上となる。

Ｆｌ−Ｌ２、Ｆ４−Ｌ２の組合せの総合位相差はそれぞ
れ、１．５２π、および１．４８πラジアンとなり、Ｎ
＝１として、（π＋π／２）ラジアンを差し引くとΔδ
の値は共に０．０２πラジアンとなり、数百以上のコン
トラスト比が得られるないことになる。

Ｆ２−Ｌ２の場合は、総合位相差が２．５５πラジアン
となるので、Ｎ＝２として、２．５πラジアンを差し引
き、Δδ＝０．０５πラジアン、コントラスト比は１０
０以上の値となる。

（実施例２） 本実施例は第１図の１−２、および１−３に対応するも
ので、例えばフレネルレンズ５とレンチキュラシート４
の総合位相差が０．２πを越えるような場合、その不要
な分を補償するのに好適である。このため、第１図１−
２に示すように、位相補償板６をフレネルレンズ５とレ
ンチキュラシート４の間に挿入したり、同図１−３に示
すように、位相補償板７をフレネルレンズ５と光源部間
に挿入するようにする。また、これらの位相補償板は必
要に応じてスクリーンと一体化することもできる。

第２図に示した入射光と出射光間の偏光関係に対応して
、スクリーンは同図１．２＠用のものと。

３．４欄用の２種類が必要である。このような場合、例
えば、第２図１．２４１ｍ用のスクリーンに位相補償板
６または７を追加して、同図３．４＠用に転用出来れば
、一種類のスクリーンで全ての偏光関係の立体映像装置
を製造出来ることになり、成形加工金型や同工程等を省
略でき、経済性が向上すると同時に、設計や在庫管理等
も楽になる。

第６図は上記位相補償板を用いて上記偏光関係の変換を
行なう本発明の実施例を示す図である６レンチキユラシ
ート４にはＬ２を用いたので、位相補償板６はこれと同
一材料を用い、その位相補償量も同一値になるように製
作した。

したがって、位相補償板６を用いる場合、レンチキュラ
シート４の光位相差が略完全に補償されるので、フレネ
ルレンズ５の光位相差のみが残り、コントラスト比とし
てそれぞれ、同図に示すように１００．５０．２２等の
値が得られる。

位相補償板７としては、斜入射光に対する光位相差変化
の僅少なアセテート系樹脂の１／４波長板（フィルム）
を３枚重ねたものを用いた。上記１／４波長板１枚当た
りの光位相差は−０，５πラジアンなので、３枚で−１
，５πラジアンとなる。これと第６図に示すフレネルレ
ンズとレンチキュラシートの組み合わせるとＦ３−Ｌ２
、Ｆｌ−Ｌ２、Ｆ２−Ｌ２等によるΔδは、それぞれ０
゜０１πラジアン、０．０１πラジアン、０．０５πラ
ジアンとなり、何れも１００以上という良好なコントラ
スト比が得られる。

上記本発明実施例では、各レンチキュラシート。

位相補償板、およびフレネルレンズ等にはフレネル反射
による透過率損失が伴うので、これを防止するため、複
数枚の位相補償板の積層接着や、位相補償板とフレネル
レンズ、あるいは位相補償板とレンチキュラシートを積
層接着することもできる。

また、上記本発明実施例では１位相補償板６を１枚、位
相補償板７として３枚を用いたが、これらは必要に応じ
て何枚用いても差し支えない。

（実施例３） 上記の本発明実施例では、２ｐ法によって作られたフレ
ネルレンズを使用した。しかし、実際上、ベース板とフ
レネルプリズム部を一体威形できれば、さらに経済的な
スクリーンを得ることができる。

上記一体成形法として熱プレス成形法を挙げることがで
きるが、成形残留応力が大きいという難点を伴う。この
難点を解消するため、本発明では、光弾性係数の小さな
アクリル樹脂を用い、上記残留応力による光位相差を低
減するようにした。

このため、アクリル樹脂加熱重合注型板を加熱プレス成
形して、厚み３鵬のフレネルレンズを作るようにした。

このときの外周部における各屈折率は ｎ１２ｆ４５Ｘ１０−’ ｎ１３ｆ＝３５Ｘ１０−＠ ｎ２３ｆ＝３０Ｘ１０−” と一体成形としては低い値に抑えることができ、フレネ
ルレンズ５の光位相差として、平面内複屈折によるもの
がＯ，ＯＳπラジアン、板厚断面複屈折によるものが０
．０４πラジアン、合計０゜０９πラジアンを得た。こ
れを第４図のＦｌ、Ｆ４等に置き換えれば、前記各実施
例と同様に良好なコントラスト比を得ることができる。

（実施例４） 第７ｉ！！！ｌは第２図の２１１に対応する本発明の他
の実施例を示す図である。

第７図では、光源部から出射された垂直、および水平の
直線偏光の各偏光面は、レンチキュラシート４、および
フレネルレンズ５の主応力方向と一致する必要があり、
主応力の大小にはかかわりないものの、主応力方向（光
学主軸）が−様であることが必要である。

このためフレネルレンズは押出しロール成形による２枚
のリニアフレネルシート５１と５２を互いに直交させて
使用するようにし、各光学主軸のバラツキを２＠以内に
抑えるようにした。この場合はレンチキュラシートと併
せて３枚分の上記合わせ誤差が発生するのでこの値は最
大６°となり、２０以上のコントラスト比が得られる。

このようなリニアフレネルシート材には、アクリル・ス
チレン共重合樹脂、アクリル樹脂、ポリスチレン樹脂、
ポリカーボネート樹脂、その他の透明樹脂等を用いるこ
ともできる。

（実施例５） 上記本発明の各実施例ではフレネルレンズ、レンチキュ
ラシート、各位相補償板等の総合の光位相差を所定の範
囲内に収めることのできる具体例について説明した。

しかし何れの場合も、光学系偏光軸の角度調整により、
コントラスト比をさらに成る程度改善することができる
。即ち、入射光が直線偏光の場合は、光学系の偏光軸の
角度や光位相差を調整し、入射光が円偏光の場合には光
学位相差を調整すればコントラスト比はさらに向上する
。このような調整は、第１図１−２．１−３欄に示した
位相調整板の取り付は角度を変えられることにより、成
る程度行なうことが出来る。

第８図は位相補償フレーム７１に取付けられた各位相補
償板７の取付は角度を調整装置８により調整した本発明
の実施例を示す図である。この調整は、ネジ、または上
記ネジの駆動装置をリモコン装置等により制御して行な
う。

なお、上記位相補償フレーム７１を光源の近傍に設けれ
ば、その面積を比較的小さくすることができる。

［発明の効果コ 本発明によれば、背面投射形立体映像装置のスクリーン
の光学位相差を適切な値に設定することが出来るので、
コントラスト比の高い、立体感の勝れた立体映像装置を
得ることができる。

さらに、位相補償板により、上記スクリーンの光学位相
差を適切に補償することができる。

さらに、上記スクリーンを構成するフレネルレンズ、レ
ンチキュラシートや上記位相補償板等を、生産性、経済
性に勝れた押出しロール成形の樹脂材で製造することが
できる。

さらに、上記位相補償板の取付は角度を調整して、コン
トラスト比をさらに改善することができる。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明実施例の光学系の構成を示す図、第２図
は各種の偏光状態の組合せに対する所用の光位相差を示
す図、第３図（ａ）〜（Ｑ）はフレネルレンズの工程図
、第４図は本発明実施例に用いるフレネルレンズとレン
チキュラシートの特性を示す図、第５図、第６図は本発
明実施例に用いるフレネルレンズとレンチキュラシート
の組み合わせの特性を示す図、第７図は本発明の他の実
施例の光学系の構成を示す図、第８図は本発明による位
相補償板の取付は角度調整装置を示す図、第９図は従来
の全面反射形立体映像装置の構成図、第１０図は本発明
による背面投射形立体映像装置の構成図、第１１図は本
発明における理想的な光学系の光位相差を示す図、第１
２図は本発明における光位相差とコントラスト比の関係
図、第１３図は本発明における光学主軸と偏光面の合わ
せ誤差とコントラスト比の関係図、第１４図は本発明に
おけるコントラスト比ＩＯに対する光位相差と光学主軸
合わせ誤差との関係を示す図である。 １・・・スクリーン、２１・・・投射装置、３・・・偏
光眼鏡、４・・・レンチキュラシート、５・・・フレネ
ルレンズ、５１・・・ＵＶレジン、５２・・・ベース板
、５３・・・フレネルプリズム部、６・・・位相補償板
、７・・・位相補償板、７１・・・位相補償フレーム、
８・・・調整装置、σ・・・光学主軸、Δδ・・・光位
相差、添字のｆ・・・フレネルレンズ系、添字の１・・
・レンチキュラシート系。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、左円偏光の映像光と右円偏光の映像光をスクリーン
   の背面より投射して左円偏光の映像光と右円偏光の映像
   光を出射し、または互いに偏光面が直交する２つの直線
   偏光の映像光をスクリーンの背面より投射して互いに偏
   光面が直交する２つの直線偏光の映像光を出射する背面
   投射形立体映像装置において、 上記投射光と上記スクリーンの出射面間に介在する、上
   記スクリーンを含む光学装置の複屈折による光位相差δ
   を、ＮをＯを含む整数として、 （Ｎ−０．２）π≦δ≦（Ｎ＋０．２）π ラジアンの範囲内の値としたことを特徴とする背面投射
   形立体映像装置。 ２、左円偏光の映像光と右円偏光の映像光をスクリーン
   の背面より投射して互いに偏光面が直交する２つの直線
   偏光の映像光を出射し、または互いに偏光面が直交する
   ２つの直線偏光の映像光をスクリーンの背面より投射し
   て左円偏光の映像光と右円偏光の映像光を出射する背面
   投射形立体映像装置において、 上記投射光と上記スクリーンの出射面間に介在する、上
   記スクリーンを含む光学装置の複屈折による光位相差δ
   を、ＮをＯを含む整数として、 （Ｎ±１／２−０．２）π≦δ≦（Ｎ±１／２＋０．２
   ）π ラジアンの範囲内の値としたことを特徴とする背面投射
   形立体映像装置。 ３、請求項１または２において、上記スクリーンをフレ
   ネルレンズとレンチキュラシートにより構成したことを
   特徴とする背面投射形立体映像装置。 ４、請求項３において、上記フレネルレンズと上記レン
   チキュラシートは、アクリル樹脂、またはアクリル・ス
   チレン共重合樹脂を押出しロール成形したものであるこ
   とを特徴とする背面投射形立体映像装置。 ５、請求項３または４において、上記フレネルレンズを
   互いに直交する２枚のリニアフレネルシートにより構成
   したことを特徴とする背面投射形立体映像装置。 ６、左円偏光の映像光と右円偏光の映像光をスクリーン
   の背面より投射して左円偏光の映像光と右円偏光の映像
   光を出射し、または互いに偏光面が直交する２つの直線
   偏光の映像光をスクリーンの背面より投射して互いに偏
   光面が直交する２つの直線偏光の映像光を出射する背面
   投射形立体映像装置において、 上記投射光と上記スクリーンとの間に、１／２波長偏光
   板を設けたことを特徴とする背面投射形立体映像装置。 ７、請求項６において、上記１／２波長偏光板の取付角
   度の調整装置を設けたことを特徴とする背面投射形立体
   映像装置。 ８、請求項１ないし７において、上記フレネルレンズま
   たはフレネルシートのフレネルプリズム部を紫外線硬化
   性樹脂により設けたことを特徴とする背面投射形立体映
   像装置。