JPH0397809A - 耐ｓｓｃ性の優れた低降伏比ラインパイプ用鋼管の製造法 - Google Patents
耐ｓｓｃ性の優れた低降伏比ラインパイプ用鋼管の製造法Info
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- JPH0397809A JPH0397809A JP23374789A JP23374789A JPH0397809A JP H0397809 A JPH0397809 A JP H0397809A JP 23374789 A JP23374789 A JP 23374789A JP 23374789 A JP23374789 A JP 23374789A JP H0397809 A JPH0397809 A JP H0397809A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、耐ＳＳＣ性に優れた低降伏比ラインパイプ用
鋼管の製造法に関するものである。
鋼管の製造法に関するものである。
（従来の技術）
耐硫化物応力割れ性（以下、耐ＳＳＣ性と記す）を有す
る鋼材は、例えば「鉄とｔＪＡ ’８ ０ − Ｓ５０
３ＪはＳＳＣ発生要因となるＭｔ＋Ｓ， ７Ｖ，Ｏ，等
非金属系介在物の低減化、「日本鋼管技報Ｎｄ７（１９
８７） ＪではＱＴ処理による組織の均質化により製造
されることが報告されている。しかしながら、ＱＴ処理
鋼は降伏比（降伏強度／引張強度）が大きくなり構造物
の使用設計上問題となることがある。一方、ＳＳＣの発
生は本発明者らの推測によると、応力下でのフエライト
と非金属系介在物との界面の水素脆化現象により起ると
考えられる。つまり、鋼の腐食反応により生威した水素
が鋼中に侵入し、非金属系介在物との界面で水素分子を
形威しその圧力でマトリックスに応力集中域が発生する
。そのような領域は、水素濃度が高くなりマトリックス
は脆化する。この場合、外応力の存在下でフエライトの
強度がバーライトに比べ極端に低いとフエライトのミク
ロな塑性変形が大きくなり水素脆化はより加速されるも
のと判断している。
る鋼材は、例えば「鉄とｔＪＡ ’８ ０ − Ｓ５０
３ＪはＳＳＣ発生要因となるＭｔ＋Ｓ， ７Ｖ，Ｏ，等
非金属系介在物の低減化、「日本鋼管技報Ｎｄ７（１９
８７） ＪではＱＴ処理による組織の均質化により製造
されることが報告されている。しかしながら、ＱＴ処理
鋼は降伏比（降伏強度／引張強度）が大きくなり構造物
の使用設計上問題となることがある。一方、ＳＳＣの発
生は本発明者らの推測によると、応力下でのフエライト
と非金属系介在物との界面の水素脆化現象により起ると
考えられる。つまり、鋼の腐食反応により生威した水素
が鋼中に侵入し、非金属系介在物との界面で水素分子を
形威しその圧力でマトリックスに応力集中域が発生する
。そのような領域は、水素濃度が高くなりマトリックス
は脆化する。この場合、外応力の存在下でフエライトの
強度がバーライトに比べ極端に低いとフエライトのミク
ロな塑性変形が大きくなり水素脆化はより加速されるも
のと判断している。
しかるに、硫化物腐食環境に使用される洞材には耐ＳＳ
Ｃ性が優れた低降伏比鋼が要求されるが、２その製造法
においては非金属系介在物の低減化を図らねばならない
厄介な問題が鋼の製造作業にあった。
Ｃ性が優れた低降伏比鋼が要求されるが、２その製造法
においては非金属系介在物の低減化を図らねばならない
厄介な問題が鋼の製造作業にあった。
（発明が解決しようとする課題）
本発明はかかる現状に鑑み、耐ＳＳＣ性が優れた低降伏
比のラインパイプ用鋼を、非金属介在物、析出物および
バーライト等の存在について特に考慮することなしに製
造しうる方法を提供することを課題とする。
比のラインパイプ用鋼を、非金属介在物、析出物および
バーライト等の存在について特に考慮することなしに製
造しうる方法を提供することを課題とする。
（課題を解決するための手段）
本発明者らは、耐ＳＳＣ性の優れた低降伏比ラインパイ
プ用鋼を製造することを目的に多くの実験を行ない検討
した結果、鋼の戒分、熱間圧延後あるいはその後の熱処
理条件を制御することによって、非金属系介在物、析出
物あるいはパーライト等が存在する場合においても、フ
エライト中の固溶Ｃ量を高めることにより前記のような
貴クロな塑性変形が制御されて耐ＳＳＣ性が著しく向上
し、低い降伏比を有するラインパイプ用鋼管が製造され
ることを知見した。
プ用鋼を製造することを目的に多くの実験を行ない検討
した結果、鋼の戒分、熱間圧延後あるいはその後の熱処
理条件を制御することによって、非金属系介在物、析出
物あるいはパーライト等が存在する場合においても、フ
エライト中の固溶Ｃ量を高めることにより前記のような
貴クロな塑性変形が制御されて耐ＳＳＣ性が著しく向上
し、低い降伏比を有するラインパイプ用鋼管が製造され
ることを知見した。
本発明は、この知見に基づいて構成したもので、その要
旨とするところは下記のとおりである。
旨とするところは下記のとおりである。
（１） Ｃ ： ０．０２〜０．３５％， Ｓｉ ：
０．０１〜０．５％、旧０．１５〜２４０％，Ｓ：０
．０１％以下，Ｐ：０．０２％以１’， Ｉｖ： ０．
００５ 〜０．１％， Ｎ ： ０．００２０ 〜０
．０２５０％を含有し、残部が実質的にＦｅからなる鋼
片を、，熱間穿孔連続圧延で中空素管に製管し、続いて
仕七温度がＡ ｒ ３点〜９００℃の熱間仕上圧延を施
して得られた仕上鋼管を、直ちに放冷して冷却途中のＡ
ｒ Ｉ点直下〜４ ０ ０ ℃の温度から急冷を行う
かあるいは一旦常温まで冷却し再びオーステナイト化温
度に加熱した後放冷して冷却途中のＡ ｒ １点直下〜
４ ０ ０ ℃の温度から急冷を行うことを特徴とする
耐ＳＳＣ性の優れた低降伏比ラインパイプ用鋼管の製造
法。
０．０１〜０．５％、旧０．１５〜２４０％，Ｓ：０
．０１％以下，Ｐ：０．０２％以１’， Ｉｖ： ０．
００５ 〜０．１％， Ｎ ： ０．００２０ 〜０
．０２５０％を含有し、残部が実質的にＦｅからなる鋼
片を、，熱間穿孔連続圧延で中空素管に製管し、続いて
仕七温度がＡ ｒ ３点〜９００℃の熱間仕上圧延を施
して得られた仕上鋼管を、直ちに放冷して冷却途中のＡ
ｒ Ｉ点直下〜４ ０ ０ ℃の温度から急冷を行う
かあるいは一旦常温まで冷却し再びオーステナイト化温
度に加熱した後放冷して冷却途中のＡ ｒ １点直下〜
４ ０ ０ ℃の温度から急冷を行うことを特徴とする
耐ＳＳＣ性の優れた低降伏比ラインパイプ用鋼管の製造
法。
（２） Ｃ ： ０．０２ 〜０．３５％， Ｓｊ
： ０．０１〜０．５％， Ｍｎ：０．１５〜２．０％
、Ｓ：０．０１％以下，Ｐ：０。０２％以下， Ａ７
： ０．００５〜０．１％， Ｎ ： ０．００２０〜
０．０２５０％を含有し、さらにＮｂ ： ０．００５
〜０．１％， Ｍｏ ： ０．０５〜０．４％， Ｃ
ｒ ： ０．１ 〜１．５％， Ｎｉ ：０．１ 〜２
．０％、Ｖ：ｏ．ｏｘ〜０．１％， Ｔｔ ： ０．０
１〜０．１％，Ｂ：０．０００３〜０．００３％の１種
または２種以上を含有し、残部が実質的にＦｅからなる
鋼片を、熱間穿孔連続圧延で中空素管に製管し、続いて
仕上温度がＡ ｒ ３点〜９００℃の熱間仕上圧延を施
して得られた仕上鋼管を、直ちに放冷して冷却途中のＡ
ｒ １点直下〜４００℃の温度から急冷を行うかある
いは一旦常温まで冷却し再びオーステナイト化温度に加
熱した後放冷して冷却途中のＡｒｔ点直下〜４００℃の
温度から急冷を行うことを特徴とする耐ＳＳＣ性の優れ
た低降伏比ラインパイプ用鋼管の製造法。
： ０．０１〜０．５％， Ｍｎ：０．１５〜２．０％
、Ｓ：０．０１％以下，Ｐ：０。０２％以下， Ａ７
： ０．００５〜０．１％， Ｎ ： ０．００２０〜
０．０２５０％を含有し、さらにＮｂ ： ０．００５
〜０．１％， Ｍｏ ： ０．０５〜０．４％， Ｃ
ｒ ： ０．１ 〜１．５％， Ｎｉ ：０．１ 〜２
．０％、Ｖ：ｏ．ｏｘ〜０．１％， Ｔｔ ： ０．０
１〜０．１％，Ｂ：０．０００３〜０．００３％の１種
または２種以上を含有し、残部が実質的にＦｅからなる
鋼片を、熱間穿孔連続圧延で中空素管に製管し、続いて
仕上温度がＡ ｒ ３点〜９００℃の熱間仕上圧延を施
して得られた仕上鋼管を、直ちに放冷して冷却途中のＡ
ｒ １点直下〜４００℃の温度から急冷を行うかある
いは一旦常温まで冷却し再びオーステナイト化温度に加
熱した後放冷して冷却途中のＡｒｔ点直下〜４００℃の
温度から急冷を行うことを特徴とする耐ＳＳＣ性の優れ
た低降伏比ラインパイプ用鋼管の製造法。
（３） Ｃ ： ０．０２ 〜０．３５％， Ｓｉ
： ０．０１−０．５％， Ｍｎ：０．１５〜２．０％
，ｓ：ｏ．０１％以下，ｐ：ｏ．ｏ２％以下． Ａ７
７ ０．００５〜０．１％， Ｎ ： ０．００２０〜
０．０２５０％を含有し、さらに、ＲＥＭ ：ｏ．ｏ
ｏｘ 〜０．０５％，Ｃａ：０．００１ 〜０．０２％
， Ｃｕ ： ０．１ 〜０．５％の１種または２種以
上を含有し、残部が実質的にＦｅからなる鋼片を、熱間
穿孔連続圧延で中空素管に製管し、続いて仕上温度がＡ
ｒ＝点〜９００℃の熱間仕上圧延を施して得られた仕上
鋼管を、直ちに放冷して冷却途中のＡｒ１点直下〜４０
０℃の温度から急冷を行うかあるいは一旦常温まで冷却
し再びオーステナイト化温度に加熱した後放冷して冷却
途中のＡｒ．点直下〜４００℃の温度から急冷を行うこ
とを特徴とする耐ＳＳＣ性の優れた低降伏比ラインパイ
プ用鋼管の製造法． （４） Ｃ ： ０．０２ 〜０．３５％， Ｓｉ
： ０．０１〜０．５％， Ｍｎ：０．１５〜２．０％
、Ｓ：０．０１％以下，Ｐ：０．０２％以下， Ａ７
： ０．００５〜０．１％， Ｎ ： ０．００２０〜
０．０２５０％とＮｂ ： ０．００５ 〜０．１ ％
， Ｍｏ ： ０．０５〜０．４ ％，Ｃｒ：０．１
〜１．５ ％， Ｎｉ ： ０．１ 〜２．０
％，Ｖ：０．０１〜０．１ ％， Ｔｉ ： ０
．０１〜０．１ ％， Ｂ ： ０．０００３〜０
．００３％のＩ種または２種以上を含有し、さらに、Ｒ
ＥＭ７ ０．００１ 〜０．０５％， Ｃａ ： ０．
００１ 〜０．０２％，Ｃｕ：０．１〜０．５％のｌ種
または２種以上を含有し、残部が実質的にＦｅからなる
鋼片を、熱間穿孔連続圧延で中空素管に製管し、続いて
仕上温度がＡ ｒ ３点〜９００℃の熱間仕上圧延を施
して得られた仕上鋼管を、直ちに放冷して冷却途中のＡ
ｒ ＋点直下〜４ ０ ０ ℃の温度から急冷を行う
かあるいは一旦常温まで冷却し再びオーステナイト化温
度に加熱した後放冷して冷却途中のＡｒ＋点直下〜４０
０℃の温度から急冷を行うことを特徴とする耐ＳＳＣ性
の優れた低降伏比ラインパイプ用鋼管の製造法。
： ０．０１−０．５％， Ｍｎ：０．１５〜２．０％
，ｓ：ｏ．０１％以下，ｐ：ｏ．ｏ２％以下． Ａ７
７ ０．００５〜０．１％， Ｎ ： ０．００２０〜
０．０２５０％を含有し、さらに、ＲＥＭ ：ｏ．ｏ
ｏｘ 〜０．０５％，Ｃａ：０．００１ 〜０．０２％
， Ｃｕ ： ０．１ 〜０．５％の１種または２種以
上を含有し、残部が実質的にＦｅからなる鋼片を、熱間
穿孔連続圧延で中空素管に製管し、続いて仕上温度がＡ
ｒ＝点〜９００℃の熱間仕上圧延を施して得られた仕上
鋼管を、直ちに放冷して冷却途中のＡｒ１点直下〜４０
０℃の温度から急冷を行うかあるいは一旦常温まで冷却
し再びオーステナイト化温度に加熱した後放冷して冷却
途中のＡｒ．点直下〜４００℃の温度から急冷を行うこ
とを特徴とする耐ＳＳＣ性の優れた低降伏比ラインパイ
プ用鋼管の製造法． （４） Ｃ ： ０．０２ 〜０．３５％， Ｓｉ
： ０．０１〜０．５％， Ｍｎ：０．１５〜２．０％
、Ｓ：０．０１％以下，Ｐ：０．０２％以下， Ａ７
： ０．００５〜０．１％， Ｎ ： ０．００２０〜
０．０２５０％とＮｂ ： ０．００５ 〜０．１ ％
， Ｍｏ ： ０．０５〜０．４ ％，Ｃｒ：０．１
〜１．５ ％， Ｎｉ ： ０．１ 〜２．０
％，Ｖ：０．０１〜０．１ ％， Ｔｉ ： ０
．０１〜０．１ ％， Ｂ ： ０．０００３〜０
．００３％のＩ種または２種以上を含有し、さらに、Ｒ
ＥＭ７ ０．００１ 〜０．０５％， Ｃａ ： ０．
００１ 〜０．０２％，Ｃｕ：０．１〜０．５％のｌ種
または２種以上を含有し、残部が実質的にＦｅからなる
鋼片を、熱間穿孔連続圧延で中空素管に製管し、続いて
仕上温度がＡ ｒ ３点〜９００℃の熱間仕上圧延を施
して得られた仕上鋼管を、直ちに放冷して冷却途中のＡ
ｒ ＋点直下〜４ ０ ０ ℃の温度から急冷を行う
かあるいは一旦常温まで冷却し再びオーステナイト化温
度に加熱した後放冷して冷却途中のＡｒ＋点直下〜４０
０℃の温度から急冷を行うことを特徴とする耐ＳＳＣ性
の優れた低降伏比ラインパイプ用鋼管の製造法。
（作用）
以下、本発明の製造法について詳細に説明する．本発明
において上記のような鋼戒分に限定した理由について先
ず説明する。
において上記のような鋼戒分に限定した理由について先
ず説明する。
Ｃは本発明における製造条件のＡ ｒ Ｉ点〜４００゛
Ｃの温度からの急冷により常温においても固溶状態で存
在し転位を固着し、ξクロな塑性変形の阻止を介して耐
ＳＳＣ性の向上を図る重要な戒分てあり、また鋼の強度
を確保するために必要な戒分である。Ｃの含有量が少な
いとこれらの効果がなく多過ぎると溶接性に悪影響を及
ぼすため０．０２〜０．３５％とした． Ｓｉは、固溶効果によりフエライト強度の増大を図り、
耐ＳＳＣ性の向上を図る成分である。しかし少な過ぎる
と効果がなく、多過ぎると靭性劣化をきたし、溶接性に
も悪影響を及ぼすため効果と他への影響を考慮して０．
０１〜０．５％とした。
Ｃの温度からの急冷により常温においても固溶状態で存
在し転位を固着し、ξクロな塑性変形の阻止を介して耐
ＳＳＣ性の向上を図る重要な戒分てあり、また鋼の強度
を確保するために必要な戒分である。Ｃの含有量が少な
いとこれらの効果がなく多過ぎると溶接性に悪影響を及
ぼすため０．０２〜０．３５％とした． Ｓｉは、固溶効果によりフエライト強度の増大を図り、
耐ＳＳＣ性の向上を図る成分である。しかし少な過ぎる
と効果がなく、多過ぎると靭性劣化をきたし、溶接性に
も悪影響を及ぼすため効果と他への影響を考慮して０．
０１〜０．５％とした。
Ｍｎは、結晶粒を微細化し靭性を向上させる有効な戒分
てあるが、少な過ぎるとその効果はなく、多過ぎるとＭ
ｎＳの増加により耐ＳＳＣ性の劣化をきたす。したがっ
てＭｎの含有量は０．１５〜２．０％とした。
てあるが、少な過ぎるとその効果はなく、多過ぎるとＭ
ｎＳの増加により耐ＳＳＣ性の劣化をきたす。したがっ
てＭｎの含有量は０．１５〜２．０％とした。
Ｐは、パーライトに偏析してＳＳＣの発生を促進させ耐
ＳＳＣ性を著しく劣化させる有害な成分であるため、そ
の含有璽を０．０２％以下とした。
ＳＳＣ性を著しく劣化させる有害な成分であるため、そ
の含有璽を０．０２％以下とした。
Ｓは、延伸した硫化物を生威してＳＳＣの発生を促進さ
せ耐ＳＳＣ性を著しく劣化させるので、その上限を０．
０１％以下とした。
せ耐ＳＳＣ性を著しく劣化させるので、その上限を０．
０１％以下とした。
Ｍ含脊蟹の増加は、クラスター状のＭ，０，を生威して
耐ＳＳＣ性を著しく劣化させるため、その含有量は０．
００５〜０．ｌ％とした。
耐ＳＳＣ性を著しく劣化させるため、その含有量は０．
００５〜０．ｌ％とした。
Ｎは、Ｃと共に転位の固着を介してＩｓｓｃ性の向上を
図る重要な戒分である。少ないとその効果がなく、多過
ぎてもその効果は飽和するため０．００２０〜０．０２
５０％とした。
図る重要な戒分である。少ないとその効果がなく、多過
ぎてもその効果は飽和するため０．００２０〜０．０２
５０％とした。
上記のような威分＆ｌ１戒で構成された綱は、本発明に
従い、耐ＳＳＣ性に優れ、かつ低い降伏比を有するライ
ンパイプ用調管を製造するための出発材となる。
従い、耐ＳＳＣ性に優れ、かつ低い降伏比を有するライ
ンパイプ用調管を製造するための出発材となる。
前記出発材は、前記の戒分の他にＣｕ， ＲＥＭ ，
Ｃａなどの耐ＳＳＣ改善威分やＮｂ， Ｍｏ， Ｃｒ，
Ｎｉ， Ｖ，Ｔｉ， Ｂなどの強化或分の少量を選択
的に含有し得る， Ｃｕは５，鋼中ヘの水素侵入抑制効果があり、耐ＳＳＣ
性の向上に有効に働くが、少ないと効果がなく、多過ぎ
るとその効果は飽和し、また溶接性にも悪影響を及ぼす
。したがってＣｕの含有量は０．１〜０．５％とした。
Ｃａなどの耐ＳＳＣ改善威分やＮｂ， Ｍｏ， Ｃｒ，
Ｎｉ， Ｖ，Ｔｉ， Ｂなどの強化或分の少量を選択
的に含有し得る， Ｃｕは５，鋼中ヘの水素侵入抑制効果があり、耐ＳＳＣ
性の向上に有効に働くが、少ないと効果がなく、多過ぎ
るとその効果は飽和し、また溶接性にも悪影響を及ぼす
。したがってＣｕの含有量は０．１〜０．５％とした。
ＲＩＪＩ ， Ｃａは硫化物の延伸防止およびクラスタ
ー状のＵ２Ｏ，の生或を防止し耐ＳＳＣ性に有効な成分
であるが、少ないとその効果がなく、多過ぎると鋼の清
浄度を低下させ耐ＳＳＣ性を低下させる１、したがって
それぞれの戒分の含有量をｏ．ｏｏｉ〜０．０５％，
ｏ．ｏｏｉ〜０．０２％とした。
ー状のＵ２Ｏ，の生或を防止し耐ＳＳＣ性に有効な成分
であるが、少ないとその効果がなく、多過ぎると鋼の清
浄度を低下させ耐ＳＳＣ性を低下させる１、したがって
それぞれの戒分の含有量をｏ．ｏｏｉ〜０．０５％，
ｏ．ｏｏｉ〜０．０２％とした。
Ｔｉは、窒化物を仕威し結晶粒を微細化し靭性を向上さ
せる成分である。しかし含有量が０５０１％未満ではそ
の効果はなく、また０．１％を超える過剰な含有量では
巨大な窒化物を生威して耐Ｓ Ｓ Ｃ性を劣化させる。
せる成分である。しかし含有量が０５０１％未満ではそ
の効果はなく、また０．１％を超える過剰な含有量では
巨大な窒化物を生威して耐Ｓ Ｓ Ｃ性を劣化させる。
したがってＴＨの含９Ｚ Ｆｉｔを０． ０ｆ〜０．１
％とした。
％とした。
Ｂは、自然冷却中のフエライト変態抑制効果があり強度
上昇に有効な戒分てあるが、少ないとその効果がなく、
多過ぎてもその効果は飽和するため０． ０００３〜０
．００３％とした．Ｎｉは、結晶粒の微細化により靭性
の向上に有効に働らくが、少ないとその効果はなく多過
ぎてもその効果は飽和し、また高価であるため０．１〜
２、０％とした。
上昇に有効な戒分てあるが、少ないとその効果がなく、
多過ぎてもその効果は飽和するため０． ０００３〜０
．００３％とした．Ｎｉは、結晶粒の微細化により靭性
の向上に有効に働らくが、少ないとその効果はなく多過
ぎてもその効果は飽和し、また高価であるため０．１〜
２、０％とした。
Ｎｂは洞中に炭窒化物として析出しオーステナイト結晶
粒の粗大化を阻止しα変態後のフェラ・イト結晶粒の微
細化による靭性の向上に有効に作用する。し，かし、少
な過ぎると効果がな《、多過ぎてもその効果は飽和する
ため０．００５〜０．１％とした。
粒の粗大化を阻止しα変態後のフェラ・イト結晶粒の微
細化による靭性の向上に有効に作用する。し，かし、少
な過ぎると効果がな《、多過ぎてもその効果は飽和する
ため０．００５〜０．１％とした。
Ｖ． Ｃｒ， ＭＯは強度の増大を目的とするが、少な
いと効果がなく多過ぎると溶接性、靭性の劣化をきたす
ためそれぞれ０．０１〜０．１％，０．１〜１、５％，
０．０５〜０６４％としたヶ 次に本発明における製造法について説明する。
いと効果がなく多過ぎると溶接性、靭性の劣化をきたす
ためそれぞれ０．０１〜０．１％，０．１〜１、５％，
０．０５〜０６４％としたヶ 次に本発明における製造法について説明する。
士記のような戒分組威の鋼は転炉、電気炉等の溶解炉で
溶製され、連続鋳造法または造塊、分塊法で鋼片とされ
、直ちにあるいは一旦冷却してから再加熱した後、，熱
間穿孔連続圧延で中空素管に製管し、続１いて仕上温度
がＡｒ．点〜９００℃の熱間仕上圧延を施して得られた
仕上鋼管を、直ちに放冷して冷却途中のＡ ｒ １点直
下〜４００℃の温疫から急冷を行うかあるいは一旦常温
まで冷却し再びオーステナイト化温度に加熱した後放冷
しその冷却途中のＡ ｒ １点〜４００℃の温度から急
冷を行う。
溶製され、連続鋳造法または造塊、分塊法で鋼片とされ
、直ちにあるいは一旦冷却してから再加熱した後、，熱
間穿孔連続圧延で中空素管に製管し、続１いて仕上温度
がＡｒ．点〜９００℃の熱間仕上圧延を施して得られた
仕上鋼管を、直ちに放冷して冷却途中のＡ ｒ １点直
下〜４００℃の温疫から急冷を行うかあるいは一旦常温
まで冷却し再びオーステナイト化温度に加熱した後放冷
しその冷却途中のＡ ｒ １点〜４００℃の温度から急
冷を行う。
う。
この場合の熱間仕上圧延温度はＡ ｒ ３点未満では変
態後の組織にひずみが残留するためフエライト＆ｌｌ織
のミクロな塑性変形を容易にし耐ＳＳＣ性を劣化させる
。よって仕上温度はＡｒ３点以上とした。
態後の組織にひずみが残留するためフエライト＆ｌｌ織
のミクロな塑性変形を容易にし耐ＳＳＣ性を劣化させる
。よって仕上温度はＡｒ３点以上とした。
また、９００℃を越える温度では、粗粒組織．どなり、
ラインパイプ用鋼に必要な強度、低温靭性などを著しく
低下する。したがって仕上温度はＡｒ１点〜９００℃と
した。
ラインパイプ用鋼に必要な強度、低温靭性などを著しく
低下する。したがって仕上温度はＡｒ１点〜９００℃と
した。
本発明における製管後あるいは再加熱後の急冷開始温度
は、第１図に示す如（ Ａｒ１点直下から４００ ℃の
間で転位の固溶に有効と考えられる固溶Ｃ量が増加し耐
ＳＳＣ性の向丘が図れる。４００℃未満ではその効果が
小さくなる。よってその範囲をＡｒ１点直下〜４００℃
までとした。この間の冷却速度は５〜５０℃／秒が好ま
しい。
は、第１図に示す如（ Ａｒ１点直下から４００ ℃の
間で転位の固溶に有効と考えられる固溶Ｃ量が増加し耐
ＳＳＣ性の向丘が図れる。４００℃未満ではその効果が
小さくなる。よってその範囲をＡｒ１点直下〜４００℃
までとした。この間の冷却速度は５〜５０℃／秒が好ま
しい。
これらの処理は圧延ままあるいは焼準処理ままのように
常温まで放冷する鋼材の耐ＳＳＣ性の著しい低下を防止
するために行うものである。
常温まで放冷する鋼材の耐ＳＳＣ性の著しい低下を防止
するために行うものである。
すなわち、耐ＳＳＣ性の向上に直接影響するフエライト
の塑性変形開始応力をＡｒ．点直下〜４００℃の温度か
ら常温まで急冷することによってＣおよびＮによる転位
の固着によって上昇させることが必要である。
の塑性変形開始応力をＡｒ．点直下〜４００℃の温度か
ら常温まで急冷することによってＣおよびＮによる転位
の固着によって上昇させることが必要である。
（実施例）
次に本発明の実施例について説明する。
第１表は、転炉で溶製し連続鋳造法を経て製造された鋼
片を板圧延および継目無し綱管に熱間圧延した鋼あるい
は熱間圧延後焼準処理を行った鋼で、いずれもＡ ｒ
Ｈ点直・下から４００℃の温度より常温まで急冷（１０
℃／秒）を行ったときの強度，降伏比，靭性，耐ＳＳＣ
性を示す。尚、耐ＳＳＣ性はＮＡＣＥ ＴＭ ０１−７
７に従った定荷重方式によりａ ｔｈ （Ｔｈｒｅｓｈ
ｏｌｄ Ｓｔｒｅｓｓ＝下限界値）を求めて評価した。
片を板圧延および継目無し綱管に熱間圧延した鋼あるい
は熱間圧延後焼準処理を行った鋼で、いずれもＡ ｒ
Ｈ点直・下から４００℃の温度より常温まで急冷（１０
℃／秒）を行ったときの強度，降伏比，靭性，耐ＳＳＣ
性を示す。尚、耐ＳＳＣ性はＮＡＣＥ ＴＭ ０１−７
７に従った定荷重方式によりａ ｔｈ （Ｔｈｒｅｓｈ
ｏｌｄ Ｓｔｒｅｓｓ＝下限界値）を求めて評価した。
本発明によって製造したラインパイプ用鋼は、比較法に
比し耐ＳＳＣ性（Ｒｓ ）は０．２程度向上し、しかも
低い降伏比を示すことがわかる。
比し耐ＳＳＣ性（Ｒｓ ）は０．２程度向上し、しかも
低い降伏比を示すことがわかる。
（発明の効果）
本発明によれば、耐ＳＳＣ性に優れ、かつ低降伏比を有
する鋼材を提供することができる。
する鋼材を提供することができる。
第１図は、耐ＳＳＣ性に及ばず急冷開始温度および固溶
Ｃ景の影響を示す。 ２００ ４．００ 会．２含開忙温度（℃） ６００ ５００
Ｃ景の影響を示す。 ２００ ４．００ 会．２含開忙温度（℃） ６００ ５００
Claims (4)
- （１）Ｃ：０．０２〜０．３５％、Ｓｉ：０．０１〜０
．５％、Ｍｎ：０．１５〜２．０％、Ｓ：０．０１％以
下、Ｐ：０．０２％以下、Ａｌ：０．００５〜０．１％
、Ｎ：０．００２０〜０．０２５０％を含有し、残部が
実質的にＦｅからなる鋼片を、熱間穿孔連続圧延で中空
素管に製管し、続いて仕上温度がＡｒ＿３点〜９００℃
の熱間仕上圧延を施して得られた仕上鋼管を、直ちに放
冷して冷却途中のＡｒ＿１点直下〜４００℃の温度から
急冷を行うかあるいは一旦常温まで冷却し再びオーステ
ナイト化温度に加熱した後放冷して冷却途中のＡｒ＿１
点直下〜４００℃の温度から急冷を行うことを特徴とす
る耐ＳＳＣ性の優れた低降伏比ラインパイプ用鋼管の製
造法。 - （２）Ｃ：０．０２〜０．３５％、Ｓｉ：０．０１〜０
．５％、Ｍｎ：０．１５〜２．０％、Ｓ：０．０１％以
下、Ｐ：０．０２％以下、Ａｌ：０．００５〜０．１％
、Ｎ：０．００２０〜０．０２５０％を含有し、さらに
Ｎｂ：０．００５〜０．１％、Ｍｏ：０．０５〜０．４
％、Ｃｒ：０．１〜１．５％、Ｎｉ：０．１〜２．０％
、Ｖ：０．０１〜０．１％、Ｔｉ：０．０１〜０．１％
、Ｂ：０．０００３〜０．００３％の１種または２種以
上を含有し、残部が実質的にＦｅからなる鋼片を、熱間
穿孔連続圧延で中空素管に製管し、続いて仕上温度がＡ
ｒ＿３点〜９００℃の熱間仕上圧延を施して得られた仕
上鋼管を、直ちに放冷して冷却途中のＡｒ＿１点直下〜
４００℃の温度から急冷を行うかあるいは一旦常温まで
冷却し再びオーステナイト化温度に加熱した後放冷して
冷却途中のＡｒ＿１点直下〜４００℃の温度から急冷を
行うことを特徴とする耐ＳＳＣ性の優れた低降伏比ライ
ンパイプ用鋼管の製造法。 - （３）Ｃ：０．０２〜０．３５％、Ｓｉ：０．０１〜０
．５％、Ｍｎ：０．１５〜２．０％、Ｓ：０．０１％以
下、Ｐ：０．０２％以下、Ａｌ：０．００５〜０．１％
、Ｎ：０．００２０〜０．０２５０％を含有し、さらに
、ＲＥＭ：０．００１〜０．０５％、Ｃａ：０．００１
〜０．０２％、Ｃｕ：０．１〜０．５％の１種または２
種以上を含有し、残部が実質的にＦｅからなる鋼片を、
熱間穿孔連続圧延で中空素管に製管し、続いて仕上温度
がＡｒ＿３点〜９００℃の熱間仕上圧延を施して得られ
た仕上鋼管を、直ちに放冷して冷却途中のＡｒ＿１点直
下〜４００℃の温度から急冷を行うかあるいは一旦常温
まで冷却し再びオーステナイト化温度に加熱した後放冷
して冷却途中のＡｒ＿１点直下〜４００℃の温度から急
冷を行うことを特徴とする耐ＳＳＣ性の優れた低降伏比
ラインパイプ用鋼管の製造法。 - （４）Ｃ：０．０２〜０．３５％、Ｓｉ：０．０１〜０
．５％、Ｍｎ：０．１５〜２．０％、Ｓ：０．０１％以
下、Ｐ：０．０２％以下、Ａｌ：０．００５〜０．１％
、Ｎ：０．００２０〜０．０２５０％とＮｂ：０．００
５〜０．１％、Ｍｏ：０．０５〜０．４％、Ｃｒ：０．
１〜１．５％、Ｎｉ：０．１〜２．０％、Ｖ：０．０１
〜０．１％、Ｔｉ：０．０１〜０．１％、Ｂ：０．００
０３〜０．００３％の１種または２種以上を含有し、さ
らに、ＲＥＭ：０．００１〜０．０５％、Ｃａ：０．０
０１〜０．０２％、Ｃｕ：０．１〜０．５％の１種また
は２種以上を含有し、残部が実質的にＦｅからなる鋼片
を、熱間穿孔連続圧延で中空素管に製管し、続いて仕上
温度がＡｒ＿３点〜９００℃の熱間仕上圧延を施して得
られた仕上鋼管を、直ちに放冷して冷却途中のＡｒ＿１
点直下〜４００℃の温度から急冷を行うかあるいは一旦
常温まで冷却し再びオーステナイト化温度に加熱した後
放冷して冷却途中のＡｒ＿１点直下〜４００℃の温度か
ら急冷を行うことを特徴とする耐ＳＳＣ性の優れた低降
伏比ラインパイプ用鋼管の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23374789A JPH0397809A (ja) | 1989-09-08 | 1989-09-08 | 耐ｓｓｃ性の優れた低降伏比ラインパイプ用鋼管の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23374789A JPH0397809A (ja) | 1989-09-08 | 1989-09-08 | 耐ｓｓｃ性の優れた低降伏比ラインパイプ用鋼管の製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0397809A true JPH0397809A (ja) | 1991-04-23 |
Family
ID=16959946
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23374789A Pending JPH0397809A (ja) | 1989-09-08 | 1989-09-08 | 耐ｓｓｃ性の優れた低降伏比ラインパイプ用鋼管の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0397809A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100431754B1 (ko) * | 2001-01-26 | 2004-05-17 | 현대하이스코 주식회사 | 경도보증용 비열처리형 슬러리강관의 제조방법 |
| CN103266276A (zh) * | 2013-02-03 | 2013-08-28 | 王康 | 一种低合金高耐磨铸钢板的制备方法 |
| CN113462950A (zh) * | 2021-06-19 | 2021-10-01 | 山东盛阳金属科技股份有限公司 | 一种410s马氏体不锈钢及其生产工艺 |
-
1989
- 1989-09-08 JP JP23374789A patent/JPH0397809A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100431754B1 (ko) * | 2001-01-26 | 2004-05-17 | 현대하이스코 주식회사 | 경도보증용 비열처리형 슬러리강관의 제조방법 |
| CN103266276A (zh) * | 2013-02-03 | 2013-08-28 | 王康 | 一种低合金高耐磨铸钢板的制备方法 |
| CN113462950A (zh) * | 2021-06-19 | 2021-10-01 | 山东盛阳金属科技股份有限公司 | 一种410s马氏体不锈钢及其生产工艺 |
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