JPH04105757A - 極低炭素鋼用発熱性スタートパウダー - Google Patents
極低炭素鋼用発熱性スタートパウダーInfo
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- JPH04105757A JPH04105757A JP2223760A JP22376090A JPH04105757A JP H04105757 A JPH04105757 A JP H04105757A JP 2223760 A JP2223760 A JP 2223760A JP 22376090 A JP22376090 A JP 22376090A JP H04105757 A JPH04105757 A JP H04105757A
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- exothermic
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、特に炭素含有量４０ｐｐｍ以下の極低炭素鋼
を連続鋳造する際に、品質上障害となる鋳込み初期の浸
炭・浸Ｓｉを抑制し、もって歩留りの向上を図ったスタ
ートパウダーに関する。
を連続鋳造する際に、品質上障害となる鋳込み初期の浸
炭・浸Ｓｉを抑制し、もって歩留りの向上を図ったスタ
ートパウダーに関する。
近年、冷間圧延鋼板は各種法分野で利用されておりその
需要も年々増加している。冷延鋼板の内、自動車のフェ
ンダ、フロントパネルなどに使用される５ＰＣＥ、 ５
ＰＣＥＮ鋼板は、自動車製造業に多く供給されているが
、その品質特性としては、特に過酷な加工に耐えられる
よう深絞り加工性が要求される。
需要も年々増加している。冷延鋼板の内、自動車のフェ
ンダ、フロントパネルなどに使用される５ＰＣＥ、 ５
ＰＣＥＮ鋼板は、自動車製造業に多く供給されているが
、その品質特性としては、特に過酷な加工に耐えられる
よう深絞り加工性が要求される。
優れた加工特性をもつ前記ＳＰＣε、５ＰＣＥＮ鋼板の
素材としては、極めて含有炭素量の少ない極低炭素鋼と
して製造されるが、増加する極低炭素鋼の需要に応える
べく、近年極低炭素鋼についても、連続鋳造法の適用化
が急速に進んでいる。
素材としては、極めて含有炭素量の少ない極低炭素鋼と
して製造されるが、増加する極低炭素鋼の需要に応える
べく、近年極低炭素鋼についても、連続鋳造法の適用化
が急速に進んでいる。
前述極低炭素鋼の連続鋳造は、通常タンデイツシュから
の流入を鋳型湯面下に浸漬させた浸漬ノズルより行うと
ともに、鋳型内溝鋼面を被覆するパウダを添加する鋳造
法により行われており、この方法によれば、モールド内
に添加されたパウダーが溶鋼表面でスラグ化して、 ■鋳型内溶鋼の表面の酸化防止が図れる。
の流入を鋳型湯面下に浸漬させた浸漬ノズルより行うと
ともに、鋳型内溝鋼面を被覆するパウダを添加する鋳造
法により行われており、この方法によれば、モールド内
に添加されたパウダーが溶鋼表面でスラグ化して、 ■鋳型内溶鋼の表面の酸化防止が図れる。
■鋳型と鋳片との間隙に流入することで鋳片表面の極端
な急冷が防がれ、表面割れを防止するとともに、潤滑効
果も生まれる。
な急冷が防がれ、表面割れを防止するとともに、潤滑効
果も生まれる。
■溶鋼湯面介在物がこのパウダーによって捕捉される。
■鋳型内溶鋼表面の保温効果が期待できる。
等の数々の利点が生まれ、連続鋳造においても高品質化
を可能としている。
を可能としている。
前記浸漬ノズルとパウダーとを併用する連続鋳造におい
ては、鋳込み初期に溶鋼温度が低く、鋳片表面に縦割れ
等の品質暇疵が発生する場合があったため、この対策と
して鋳込み初期に使用するパウダー（以下、スタートパ
ウダーという）を、たとえば発熱剤としてＣａ−３ｉ合
金を５〜２０％含有し、かつ浸炭が抑制されるようにト
ータルカーボン（以下、Ｔ、 Ｃという）量を０．３％
以下に抑えたものを使用して、鋳込み初期に溶鋼温度の
上昇を図るようにしていた。
ては、鋳込み初期に溶鋼温度が低く、鋳片表面に縦割れ
等の品質暇疵が発生する場合があったため、この対策と
して鋳込み初期に使用するパウダー（以下、スタートパ
ウダーという）を、たとえば発熱剤としてＣａ−３ｉ合
金を５〜２０％含有し、かつ浸炭が抑制されるようにト
ータルカーボン（以下、Ｔ、 Ｃという）量を０．３％
以下に抑えたものを使用して、鋳込み初期に溶鋼温度の
上昇を図るようにしていた。
しかし、前記スタートパウダーにおいては、Ｃａ−３ｉ
成分により浸Ｓｉされるため、鋳造される鋼板のメツキ
付着性が悪化する問題があった。
成分により浸Ｓｉされるため、鋳造される鋼板のメツキ
付着性が悪化する問題があった。
また、前記発熱剤による発熱反応は、２０秒以下と短い
ため、スタートパウダー投入後に続いてミドルパウダー
を投入する必要があり、鋳込み当初にスタートパウダー
として含有Ｃ量の低いものを使用したとしても、含有Ｃ
量の高いミドルパウダー（通常、Ｃ含有量は１〜５％）
によって浸炭が行われていた。
ため、スタートパウダー投入後に続いてミドルパウダー
を投入する必要があり、鋳込み当初にスタートパウダー
として含有Ｃ量の低いものを使用したとしても、含有Ｃ
量の高いミドルパウダー（通常、Ｃ含有量は１〜５％）
によって浸炭が行われていた。
浸炭された鋳片部分は、表面が硬化して深絞り加工性が
要求される５ＰＣＥ、 ５ＰＣＥＮ鋼板の素材としては
使用に堪えないため、スクラップ処理されており、その
ため、歩留りが低下し、ひいては製品コストの増加を招
いていた。
要求される５ＰＣＥ、 ５ＰＣＥＮ鋼板の素材としては
使用に堪えないため、スクラップ処理されており、その
ため、歩留りが低下し、ひいては製品コストの増加を招
いていた。
そこで本発明の課題は、連続鋳造の鋳込み当初に使用す
るスタートパウダーに関し、前述した浸炭・浸Ｓｔを抑
制し、もって歩留りの向上に寄与し得るスタートパウダ
ーを提供することにある。
るスタートパウダーに関し、前述した浸炭・浸Ｓｔを抑
制し、もって歩留りの向上に寄与し得るスタートパウダ
ーを提供することにある。
上記課題は、極低炭素鋼の連続鋳造に使用されるパウダ
ーであって、Ｃａ−Ａｌ合金、Ａｌ−Ｍｇ合金、金属Ａ
ｌおよびＡｌ−Ｃａ−Ｍｇ合金の群から選ばれる発熱剤
の少なくとも１種を３〜２０重量％含有し、かつフラッ
クスの成分比率が１０〜８０％であるＣａ−Ａｌ合金と
フラックスとの混合組織を５蓋４０重量％含有し、さら
にトータルカーボン量が０．３％以下であることで解決
できる。
ーであって、Ｃａ−Ａｌ合金、Ａｌ−Ｍｇ合金、金属Ａ
ｌおよびＡｌ−Ｃａ−Ｍｇ合金の群から選ばれる発熱剤
の少なくとも１種を３〜２０重量％含有し、かつフラッ
クスの成分比率が１０〜８０％であるＣａ−Ａｌ合金と
フラックスとの混合組織を５蓋４０重量％含有し、さら
にトータルカーボン量が０．３％以下であることで解決
できる。
先ず、本発明における発熱剤は、Ｃａ−Ａｌ合金、Ａｌ
１−Ｍｇ合金、金属ＡｌおよびＡｌ−Ｃａ−Ｍｇ合金の
群から選ばれる発熱剤の少なくとも工種を含有する。し
たがって、Ｃａ−３ｉを発熱剤として使用していないた
め、製造される鋳片は浸Ｓｉされることがない。
１−Ｍｇ合金、金属ＡｌおよびＡｌ−Ｃａ−Ｍｇ合金の
群から選ばれる発熱剤の少なくとも工種を含有する。し
たがって、Ｃａ−３ｉを発熱剤として使用していないた
め、製造される鋳片は浸Ｓｉされることがない。
前記発熱剤の添加量としては、パウダー中に３〜２０重
量％が望ましい。３％未満では、発熱の効果が不十分で
あり必要な高温化が図れない。また、２０％を超えると
、パウダー全体の嵩比重が大きくなり保温性が悪化する
とともに、モールド内での流動性が悪化する。さらには
、発熱剤に起因する金属酸化物の生成によりパウダーの
物性変化が大きくなる。
量％が望ましい。３％未満では、発熱の効果が不十分で
あり必要な高温化が図れない。また、２０％を超えると
、パウダー全体の嵩比重が大きくなり保温性が悪化する
とともに、モールド内での流動性が悪化する。さらには
、発熱剤に起因する金属酸化物の生成によりパウダーの
物性変化が大きくなる。
通常、鋳込み初期のスタートパウダーを投入した後３０
〜６０秒間は、浸漬ノズルに付着した地金の除去および
溶鋼表面の皮張り（デッケル）溶解のためにモールド内
の攪拌が行われる。−旦、溶融した溶融パウダーにはカ
ーボンは含まれていないため、この溶融パウダーによっ
ては浸炭されることはないが、従来の発熱性パウダーの
ように単一相の発熱剤では、発熱剤が瞬時に溶鋼と反応
して短時間のうちに燃え尽きてしまうため、２０秒程度
しか発熱反応を持続させることができず溶鋼表面を保温
できなくなる。そのため、保温性を確保す−るため炭素
含有量の高いミドルパウダーの投入が行われるが、この
投入は、前記攪拌中に行われるため、溶鋼とミドルパウ
ダーの接触により浸炭が起こっていた。
〜６０秒間は、浸漬ノズルに付着した地金の除去および
溶鋼表面の皮張り（デッケル）溶解のためにモールド内
の攪拌が行われる。−旦、溶融した溶融パウダーにはカ
ーボンは含まれていないため、この溶融パウダーによっ
ては浸炭されることはないが、従来の発熱性パウダーの
ように単一相の発熱剤では、発熱剤が瞬時に溶鋼と反応
して短時間のうちに燃え尽きてしまうため、２０秒程度
しか発熱反応を持続させることができず溶鋼表面を保温
できなくなる。そのため、保温性を確保す−るため炭素
含有量の高いミドルパウダーの投入が行われるが、この
投入は、前記攪拌中に行われるため、溶鋼とミドルパウ
ダーの接触により浸炭が起こっていた。
そこで、本発明においては、先ずスタートパウダーと溶
鋼の接触によって浸炭が極力抑えられるようにスタート
パウダーに含有されるＴ、Ｃ量を０．３％以下と極少量
に限定するとともに、フラックスの成分比率が１０〜８
０％であるＣａ−Ａ４合金とフラックスとの混合組織を
５〜４０重量％含有するようにしている。
鋼の接触によって浸炭が極力抑えられるようにスタート
パウダーに含有されるＴ、Ｃ量を０．３％以下と極少量
に限定するとともに、フラックスの成分比率が１０〜８
０％であるＣａ−Ａ４合金とフラックスとの混合組織を
５〜４０重量％含有するようにしている。
前記Ｃａ−Ａｌ金合金フラックスの混合組織の含有量と
しては、全体として、少なくとも４０秒以上、好ましく
は６０秒以上の攪拌を行う間、発熱反応を確保する必要
があるため、ＣａＡＡ’＋フラックス相の混合組織成分
を少な（とも５重量％含有することが必要となる。しか
し、４０重量％を超えると、パウダー全体の成分調整が
困難となる。
しては、全体として、少なくとも４０秒以上、好ましく
は６０秒以上の攪拌を行う間、発熱反応を確保する必要
があるため、ＣａＡＡ’＋フラックス相の混合組織成分
を少な（とも５重量％含有することが必要となる。しか
し、４０重量％を超えると、パウダー全体の成分調整が
困難となる。
また、初期発熱からの継続して、発熱反応を確保するた
めには、タイムラグを引き起こすフラックス成分の比率
が１０〜８０％とする。１０％未満の場合には、フラッ
クスによる発熱反応の遅延化効果が薄く、初期発熱反応
と重複して反応が進み発熱反応を持続させることができ
ない。また、８０％を超えると、後期の発熱反応のタイ
ムラグが大きすぎて継続的な発熱反応を確保できない。
めには、タイムラグを引き起こすフラックス成分の比率
が１０〜８０％とする。１０％未満の場合には、フラッ
クスによる発熱反応の遅延化効果が薄く、初期発熱反応
と重複して反応が進み発熱反応を持続させることができ
ない。また、８０％を超えると、後期の発熱反応のタイ
ムラグが大きすぎて継続的な発熱反応を確保できない。
以上のように、本発明においては当初の発熱反応は前記
Ｃａ−Ａｌ合金、Ａ ｎ−Ｍｇ合金、金属ＡｌおよびＡ
ｊｌ！−Ｃａ−Ｍｇ合金の群から選ばれる発熱剤の少な
くとも１種の発熱剤によって起こり、それに続いて、Ｃ
ａ−Ａｊｌ’合金とフラックスとの混合組織においては
、フラッグス相が発熱反応の進行を送らせるため、発熱
反応が時間的に遅れて起こるため、結果的に発熱反応時
間を長期化させることができる。
Ｃａ−Ａｌ合金、Ａ ｎ−Ｍｇ合金、金属ＡｌおよびＡ
ｊｌ！−Ｃａ−Ｍｇ合金の群から選ばれる発熱剤の少な
くとも１種の発熱剤によって起こり、それに続いて、Ｃ
ａ−Ａｊｌ’合金とフラックスとの混合組織においては
、フラッグス相が発熱反応の進行を送らせるため、発熱
反応が時間的に遅れて起こるため、結果的に発熱反応時
間を長期化させることができる。
そして、発熱反応を前記攪拌の間、持続させることがで
きるため、攪拌時にミドルパウダーを投入する必要がな
く、その結果ミドルパウダーによる浸炭を回避し、炭素
量の増加は、スタートパウダーによるわずかの浸炭のみ
となるため、大幅にΔＣ量を低減することができる。
きるため、攪拌時にミドルパウダーを投入する必要がな
く、その結果ミドルパウダーによる浸炭を回避し、炭素
量の増加は、スタートパウダーによるわずかの浸炭のみ
となるため、大幅にΔＣ量を低減することができる。
以下、本発明の効果を実施例により明らかにする。
連続鋳造機（湾曲半径１０ｍ）の鋳型（１５００ｍｍＸ
２１０ ｍｍ）内に、第１表に示す組成の溶鋼を鋳込
み速度１．３ ｍ／ｍｉｎで鋳込み、その際に第２表に
示す本発明に係る組成のスタートパウダーを添加して鋳
込みを行い、浸炭および浸Ｓ１の程度を調べた。
２１０ ｍｍ）内に、第１表に示す組成の溶鋼を鋳込
み速度１．３ ｍ／ｍｉｎで鋳込み、その際に第２表に
示す本発明に係る組成のスタートパウダーを添加して鋳
込みを行い、浸炭および浸Ｓ１の程度を調べた。
前記浸炭試験としては、ミドルパウダーでスタートシた
場合（比較例１）、従来の発熱性スタートパウダーの場
合（比較例２）と本発明に係るスタートパウダーの場合
（本発明例１）の３種類について行った。また、前記浸
Ｓｉ試験としては、従来の発熱性スタートパウダーの場
合（比較例１）と本発明に係るスタートパウダーの場合
（本発明例１）の２種類について行った。
場合（比較例１）、従来の発熱性スタートパウダーの場
合（比較例２）と本発明に係るスタートパウダーの場合
（本発明例１）の３種類について行った。また、前記浸
Ｓｉ試験としては、従来の発熱性スタートパウダーの場
合（比較例１）と本発明に係るスタートパウダーの場合
（本発明例１）の２種類について行った。
なお、前記スタートパウダーにおけるＣａ−Ａｌ＋フラ
ックスの組織は、たとえばＣａＯまたはＣａＯとＣａＦ
２の溶融混合物にＡＩを添加させて、 ａ Ｃａ Ｏ＋８ Ａ ｌ →３ Ｃａ Ａ １２ ＋
Ａ １２０ ｓという反応を利用して製造することが
でき、結果的にＣａ−Ａ／とフラックスとの緻密な混合
組織を得ることができる。前記Ｃａ −Ａ ｌ＋フラッ
クスの組成について第３表に示すが、Ｃａ−Ａｌ分が３
８％、フラックス成分が６２％の割合である。
ックスの組織は、たとえばＣａＯまたはＣａＯとＣａＦ
２の溶融混合物にＡＩを添加させて、 ａ Ｃａ Ｏ＋８ Ａ ｌ →３ Ｃａ Ａ １２ ＋
Ａ １２０ ｓという反応を利用して製造することが
でき、結果的にＣａ−Ａ／とフラックスとの緻密な混合
組織を得ることができる。前記Ｃａ −Ａ ｌ＋フラッ
クスの組成について第３表に示すが、Ｃａ−Ａｌ分が３
８％、フラックス成分が６２％の割合である。
前記浸炭・浸Ｓｉ試験の結果を第１図および第２図に示
す。なお、前述の試験における発熱反応時間はトータル
で４０秒であった。
す。なお、前述の試験における発熱反応時間はトータル
で４０秒であった。
含有Ｃ量および［Ｓ１］濃度の測定位置は、浸炭および
浸Ｓｉともに、鋳込みスタートから１．５ｍの位置で、
前記浸炭に関しては、表皮よりｌＯ薗深でのカーボン量
であり、浸Ｓｉについては、表皮より２０ｍｍ深での［
Ｓｉ］濃度である。
浸Ｓｉともに、鋳込みスタートから１．５ｍの位置で、
前記浸炭に関しては、表皮よりｌＯ薗深でのカーボン量
であり、浸Ｓｉについては、表皮より２０ｍｍ深での［
Ｓｉ］濃度である。
浸炭試験の結果、第１図より判明されるように、チャー
ジ内のＣ含有量が２０ｐｐｍであるから、比較例１の場
合は、ΔＣ量は３４〜７７％であり、比較例２の場合は
、ΔＣ量は６〜４１ｐｐｍであった。一方、本発明例の
場合には、ΔＣ量は２〜１０ ｐｐｍであり、大幅に浸
炭によるΔＣ量を低減できたことが判明される。
ジ内のＣ含有量が２０ｐｐｍであるから、比較例１の場
合は、ΔＣ量は３４〜７７％であり、比較例２の場合は
、ΔＣ量は６〜４１ｐｐｍであった。一方、本発明例の
場合には、ΔＣ量は２〜１０ ｐｐｍであり、大幅に浸
炭によるΔＣ量を低減できたことが判明される。
一方、浸Ｓｉ試験に関しては、第２図により判明される
ように、本発明例においては、−溶浸Ｓｉが行われない
。
ように、本発明例においては、−溶浸Ｓｉが行われない
。
以上詳説した通り、本発明に係るスタートパラグーによ
れば、浸Ｓｊを回避することができるとともに、浸炭を
抑制しへＣ量の低減を図ることができ、もって歩留りの
向上に大きく寄与し得る。
れば、浸Ｓｊを回避することができるとともに、浸炭を
抑制しへＣ量の低減を図ることができ、もって歩留りの
向上に大きく寄与し得る。
第１図は本実施例における浸炭試験結果を示す図、第２
図は本実施例における浸Ｓ１試験結果を示す図である。 第 図 特許出願人 住友金属工業株式会社 代 理 人 弁理士 永井義久 第 図
図は本実施例における浸Ｓ１試験結果を示す図である。 第 図 特許出願人 住友金属工業株式会社 代 理 人 弁理士 永井義久 第 図
Claims (1)
- （１）極低炭素鋼の連続鋳造に使用されるパウダーであ
って、Ｃａ−Ａｌ合金、Ａｌ−Ｍｇ合金、金属Ａｌおよ
びＡｌ−Ｃａ−Ｍｇ合金の群から選ばれる発熱剤の少な
くとも１種を３〜２０重量％含有し、かつフラックスの
成分比率が１０〜８０％であるＣａ−Ａｌ合金とフラッ
クスとの混合組織を５〜４０重量％含有し、さらにトー
タルカーボン量が０．３％以下であることを特徴とする
極低炭素鋼用発熱性スタートパウダー。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2223760A JPH04105757A (ja) | 1990-08-24 | 1990-08-24 | 極低炭素鋼用発熱性スタートパウダー |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2223760A JPH04105757A (ja) | 1990-08-24 | 1990-08-24 | 極低炭素鋼用発熱性スタートパウダー |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04105757A true JPH04105757A (ja) | 1992-04-07 |
Family
ID=16803286
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2223760A Pending JPH04105757A (ja) | 1990-08-24 | 1990-08-24 | 極低炭素鋼用発熱性スタートパウダー |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04105757A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0600474A1 (en) * | 1992-12-03 | 1994-06-08 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | High heat resisting and high abrasion resisting aluminum alloy |
| JP2003103347A (ja) * | 2001-09-27 | 2003-04-08 | Nippon Steel Corp | 溶鋼表面保温材とそれを用いた鋼の連続鋳造方法 |
| KR100515045B1 (ko) * | 2000-12-16 | 2005-09-14 | 주식회사 포스코 | 고산소강의 연속주조법 |
| JP2009541062A (ja) * | 2006-06-23 | 2009-11-26 | ポスコ | 溶融モールドフラックスを用いた連続鋳造装置及び方法 |
| JP2015199077A (ja) * | 2014-04-07 | 2015-11-12 | 品川リフラクトリーズ株式会社 | 鋼の連続鋳造方法 |
| CN114082907A (zh) * | 2021-11-20 | 2022-02-25 | 甘肃酒钢集团宏兴钢铁股份有限公司 | 一种在连铸过程中稳定中间包温度的方法 |
-
1990
- 1990-08-24 JP JP2223760A patent/JPH04105757A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0600474A1 (en) * | 1992-12-03 | 1994-06-08 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | High heat resisting and high abrasion resisting aluminum alloy |
| KR100515045B1 (ko) * | 2000-12-16 | 2005-09-14 | 주식회사 포스코 | 고산소강의 연속주조법 |
| JP2003103347A (ja) * | 2001-09-27 | 2003-04-08 | Nippon Steel Corp | 溶鋼表面保温材とそれを用いた鋼の連続鋳造方法 |
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| US8210238B2 (en) | 2006-06-23 | 2012-07-03 | Posco | Continuous casting machine and method using molten mold flux |
| JP2015199077A (ja) * | 2014-04-07 | 2015-11-12 | 品川リフラクトリーズ株式会社 | 鋼の連続鋳造方法 |
| CN114082907A (zh) * | 2021-11-20 | 2022-02-25 | 甘肃酒钢集团宏兴钢铁股份有限公司 | 一种在连铸过程中稳定中间包温度的方法 |
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