JPH0410680A - 気体レーザ装置 - Google Patents
気体レーザ装置Info
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- JPH0410680A JPH0410680A JP2114753A JP11475390A JPH0410680A JP H0410680 A JPH0410680 A JP H0410680A JP 2114753 A JP2114753 A JP 2114753A JP 11475390 A JP11475390 A JP 11475390A JP H0410680 A JPH0410680 A JP H0410680A
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- voltage
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、炭酸ガスレーザ等の気体レーザ装置において
、特に高電圧電源の小型化を図るとともに微小電流出力
制御の容易化を図った気体レーザ装置に関する。
、特に高電圧電源の小型化を図るとともに微小電流出力
制御の容易化を図った気体レーザ装置に関する。
従来の技術
従来の気体レーザ装置の構成例を第４図に示す。第４図
において、１はレーザ共振器、２は出カ鏡、３は全反射
鏡、４ａ、４ｂは放電電極、５はレーザ共振器１内の気
体レーザ媒質の放電部、６は送風機、７は冷却器、８は
給気ダクト、９は排気ダクトである。また、１０は商用
電源、１１は高圧トランス、１２は高圧整流ダイオード
、１３は高圧抵抗、１４は制御真空管である。
において、１はレーザ共振器、２は出カ鏡、３は全反射
鏡、４ａ、４ｂは放電電極、５はレーザ共振器１内の気
体レーザ媒質の放電部、６は送風機、７は冷却器、８は
給気ダクト、９は排気ダクトである。また、１０は商用
電源、１１は高圧トランス、１２は高圧整流ダイオード
、１３は高圧抵抗、１４は制御真空管である。
次に前記従来例の動作について説明する。気体レーザ媒
質は、出力鏡２と全反射鏡３を取り付けたレーザ共振器
１内に送風機６により給気ダクト８を通じて供給され、
放電電極４ａ、４ｂによる放電により励起されてレーザ
光を出力する。気体レーザ媒質を放電励起させるための
高電圧は、例えば２００Ｖの商用電源１０を高圧トラン
ス１１で昇圧して高圧整流ダイオード１２で整流した後
、高圧抵抗１３と制御真空管１４により電流電圧制御し
て得ていた。
質は、出力鏡２と全反射鏡３を取り付けたレーザ共振器
１内に送風機６により給気ダクト８を通じて供給され、
放電電極４ａ、４ｂによる放電により励起されてレーザ
光を出力する。気体レーザ媒質を放電励起させるための
高電圧は、例えば２００Ｖの商用電源１０を高圧トラン
ス１１で昇圧して高圧整流ダイオード１２で整流した後
、高圧抵抗１３と制御真空管１４により電流電圧制御し
て得ていた。
発明が解決しようとする課題
一般に、この種の気体レーザ装置での放電電圧電流特性
は、３０〜５ＱｋＶの放電開始電圧からその約半分の放
電維持電圧まで変化し、さらに電流が増えるにつれて電
圧が低下する特性を示している。従来の高電圧電源では
、高圧トランス１１に定電圧特性を持たせ、放電電圧と
の差を高圧抵抗１３と制御真空管１４により負担してい
た。その結果、必要な絶縁距離を得るために寸法を大き
くした高圧用真空管等を使用しなければならず、電源が
大型化する問題点があった。
は、３０〜５ＱｋＶの放電開始電圧からその約半分の放
電維持電圧まで変化し、さらに電流が増えるにつれて電
圧が低下する特性を示している。従来の高電圧電源では
、高圧トランス１１に定電圧特性を持たせ、放電電圧と
の差を高圧抵抗１３と制御真空管１４により負担してい
た。その結果、必要な絶縁距離を得るために寸法を大き
くした高圧用真空管等を使用しなければならず、電源が
大型化する問題点があった。
また、高電圧回路上に位置した制御真空管１４を用いて
電流制御するため、制卸回路と高電圧回路との絶縁が必
要になり、高電圧回路のノイズによる制御回路の破損が
頻繁に発生する問題点があった。
電流制御するため、制卸回路と高電圧回路との絶縁が必
要になり、高電圧回路のノイズによる制御回路の破損が
頻繁に発生する問題点があった。
さらにまた、大電流を出力するときは、出力を安定させ
るために高圧抵抗１３と制御真空管１４とで高いインピ
ーダンス値を作り、両者で負担する電圧を大きくして用
いる必要がある。逆に、微小電流を出力するときは、高
圧抵抗１３と制御真空管１４とで負担する電圧が殆どな
く、低いインピーダンス値にする必要がある。このため
、大電流により出力定格を定めると、最低電流を低くし
てレーザ光出力を絞ることが困難になるという問題点が
あった。
るために高圧抵抗１３と制御真空管１４とで高いインピ
ーダンス値を作り、両者で負担する電圧を大きくして用
いる必要がある。逆に、微小電流を出力するときは、高
圧抵抗１３と制御真空管１４とで負担する電圧が殆どな
く、低いインピーダンス値にする必要がある。このため
、大電流により出力定格を定めると、最低電流を低くし
てレーザ光出力を絞ることが困難になるという問題点が
あった。
本発明は、このような従来の問題点を解決するものであ
り、気体レーザ装置の高電圧電源を小型化し、高電圧ノ
イズによる制御回路の破損を防止し、高電流から低電流
までの電流制御を容易に行なうことのできる気体レーザ
装置を提供することを目的とする。
り、気体レーザ装置の高電圧電源を小型化し、高電圧ノ
イズによる制御回路の破損を防止し、高電流から低電流
までの電流制御を容易に行なうことのできる気体レーザ
装置を提供することを目的とする。
課題を解決するための手段
本発明は、前記目的を達成するために、高電圧電源を、
実効電圧を変化させることのできる低電圧の交流電源と
昇圧トランスと整流回路とで構成し、昇圧トランスの２
次出力端子と整流回路との間に整流回路と並列にコンデ
ンサを接続するか、または昇圧トランスの２次コイル巻
線を電気的絶縁性を有する誘電体物質で被覆して２次コ
イルに分布容量を持たせるようにし、並列のコンデンサ
または昇圧トランスの２次コイルの分布容量の容量値に
昇圧トランス巻数比の２乗倍した容量と昇圧トランスの
１次インダクタンスの並列共振周波数を、低電圧交流電
源の出力周波数の下限値の０．７倍から０．９倍とした
ものである。
実効電圧を変化させることのできる低電圧の交流電源と
昇圧トランスと整流回路とで構成し、昇圧トランスの２
次出力端子と整流回路との間に整流回路と並列にコンデ
ンサを接続するか、または昇圧トランスの２次コイル巻
線を電気的絶縁性を有する誘電体物質で被覆して２次コ
イルに分布容量を持たせるようにし、並列のコンデンサ
または昇圧トランスの２次コイルの分布容量の容量値に
昇圧トランス巻数比の２乗倍した容量と昇圧トランスの
１次インダクタンスの並列共振周波数を、低電圧交流電
源の出力周波数の下限値の０．７倍から０．９倍とした
ものである。
作用
本発明は、前記構成により、高電圧電源の出力を制御真
空管等の高電圧素子によらずに昇圧トランス１次側の低
電圧側で制御できるので、高電圧電源を小型化できると
ともに高電圧ノイズによる制御回路の破損を防止するこ
とができ、高電流がら低電流までの電流制御を容易に行
なうことができる。
空管等の高電圧素子によらずに昇圧トランス１次側の低
電圧側で制御できるので、高電圧電源を小型化できると
ともに高電圧ノイズによる制御回路の破損を防止するこ
とができ、高電流がら低電流までの電流制御を容易に行
なうことができる。
実施例
以下、本発明の実施例を図面を参照して説明する。第１
図は本発明の一実施例の構成を示すものであり、２１は
レーザ共振器、２２は出力鏡、２３は全反射鏡である。
図は本発明の一実施例の構成を示すものであり、２１は
レーザ共振器、２２は出力鏡、２３は全反射鏡である。
２４ ａ 、 ’２４ ｂは放電電極、２５はレーザ共
振器２１内の気体レーザ媒質の放電部、２６は送風機、
２７は冷却器、２８は給気ダクト、２９は排気ダクトで
ある。また、３０は低電圧直流電源、３１は低電圧交流
電源となるインバータ回路であり、フルブリッジ接続さ
れた４個の半導体スイッチ素子３１２〜３１ｄからなる
。３２は１次コイルと２次コイルを絶縁構成とした昇圧
トランスであり、その１次側にインバータ回路３１が接
続されている。３３は昇圧トランス３２０２次側に並列
に接続された高周波高耐圧コンデンサ、３４はコンデン
サ３３に並列に接続された整流回路である。３５は整流
回路３４に並列に接続された平滑コンデンサであり、平
滑コンデンサ３５の両端部は放電電極２４ａ、２４ｂに
接続されている。
振器２１内の気体レーザ媒質の放電部、２６は送風機、
２７は冷却器、２８は給気ダクト、２９は排気ダクトで
ある。また、３０は低電圧直流電源、３１は低電圧交流
電源となるインバータ回路であり、フルブリッジ接続さ
れた４個の半導体スイッチ素子３１２〜３１ｄからなる
。３２は１次コイルと２次コイルを絶縁構成とした昇圧
トランスであり、その１次側にインバータ回路３１が接
続されている。３３は昇圧トランス３２０２次側に並列
に接続された高周波高耐圧コンデンサ、３４はコンデン
サ３３に並列に接続された整流回路である。３５は整流
回路３４に並列に接続された平滑コンデンサであり、平
滑コンデンサ３５の両端部は放電電極２４ａ、２４ｂに
接続されている。
コンデンサ３３の容量値は、コンデンサ３３の容量値に
トランス巻数比の２乗倍した値と昇圧トランス３２の１
次インダクタンスの並列共振周波数が、インバータ回路
３１から出力される交流周波数の下限値の０．９倍にな
るように設定されている。
トランス巻数比の２乗倍した値と昇圧トランス３２の１
次インダクタンスの並列共振周波数が、インバータ回路
３１から出力される交流周波数の下限値の０．９倍にな
るように設定されている。
次に前記実施例の動作について説明する。レーザ共振器
２１内へは、気体レーザ媒質が送風機２６により給気ダ
クト２８を通じて供給され、放電電極２４ａ、２４ｂ間
でグロー放電を起こすことにより励起されてレーザ光を
発振する。発振されたレーザ光は、出力鏡２２および全
反射鏡２３の間を増幅されて往復し、最後は出力鏡２２
から外へ取り出される。レーザ共振器２１内の温度上昇
した気体レーザ媒質は、排気ダクト２９を通じて回収さ
れ、冷却器２７により冷却されて再び送風機２６により
給気ダクト２８を通じてレーザ共振器２１内へ送られる
。
２１内へは、気体レーザ媒質が送風機２６により給気ダ
クト２８を通じて供給され、放電電極２４ａ、２４ｂ間
でグロー放電を起こすことにより励起されてレーザ光を
発振する。発振されたレーザ光は、出力鏡２２および全
反射鏡２３の間を増幅されて往復し、最後は出力鏡２２
から外へ取り出される。レーザ共振器２１内の温度上昇
した気体レーザ媒質は、排気ダクト２９を通じて回収さ
れ、冷却器２７により冷却されて再び送風機２６により
給気ダクト２８を通じてレーザ共振器２１内へ送られる
。
低電圧直流電源３０の出力は、インバータ回路３１の半
導体スイッチ素子３１ａ、３１ｃと３１ｂ、３１ｄとを
交互に断続することにより交流電圧を発生させ、かつそ
の断続の周期により交流周波数を変え、通電時間により
実効電圧を変化させている。昇圧トランス３２で高電圧
に昇圧された交流は、整流回路３４により整流され、平
滑コンデンサ３５により平滑されて高電圧の直流となっ
てレーザ発振器２１の放電電極２４ａ、２４ｂに印加さ
れる。
導体スイッチ素子３１ａ、３１ｃと３１ｂ、３１ｄとを
交互に断続することにより交流電圧を発生させ、かつそ
の断続の周期により交流周波数を変え、通電時間により
実効電圧を変化させている。昇圧トランス３２で高電圧
に昇圧された交流は、整流回路３４により整流され、平
滑コンデンサ３５により平滑されて高電圧の直流となっ
てレーザ発振器２１の放電電極２４ａ、２４ｂに印加さ
れる。
昇圧トランス３２の１次側のインバータ回路３１の出力
周波数に対する昇圧トランス３２の１次インピーダンス
の周波数特性は、本願の発明者らが測定した結果、第２
図に示すようにインピーダンスが極大値を示す周波数が
現れ、その周波数は、２次側のコンデンサ３３の容量に
トランス巻数比の２乗倍した容量と昇圧トランス３２の
１次インダクタンスの並列共振周波数に一致した。さら
に、昇圧トランス３２の２次側の出力電圧特性を測定す
ると、無負荷時の発生電圧は並列共振作用により出力周
波数が共振周波数付近すなわちインピーダンスが極大値
を示す点で極小値を示し、共振周波数以上の周波数では
トランス巻数比の１倍から１．５倍の電圧が周波数の増
加に応じて発生した。また、並列共振周波数がインバー
タ回路３１の出力周波数の下限値の０．７倍から０．９
倍としたときに、インバータ回路３１の出力周波数を並
列共振周波数の１．１倍から１．４倍とすると、第３図
に示すように、高圧電源に負荷すなわちレーザ共振器２
１の放電電極２４ａ、２４ｂを接続したときの出力垂下
性を、気体レーザ媒質の放電電圧が放電開始電圧から放
電を維持する電圧まで低下する微小電流領域に一致させ
ることができた。一方、並列共振周波数がインバータ回
路３１の出力周波数の下限値の０．７倍から０．９倍を
上回るときには、例えばインバータ回路３１の出力周波
数を並列共振周波数の２倍としたときには、高電圧電源
に負荷を接続したときの出力垂下が著しく、気体レーザ
媒質の微小電流領域での放電電圧が得られなかった。
周波数に対する昇圧トランス３２の１次インピーダンス
の周波数特性は、本願の発明者らが測定した結果、第２
図に示すようにインピーダンスが極大値を示す周波数が
現れ、その周波数は、２次側のコンデンサ３３の容量に
トランス巻数比の２乗倍した容量と昇圧トランス３２の
１次インダクタンスの並列共振周波数に一致した。さら
に、昇圧トランス３２の２次側の出力電圧特性を測定す
ると、無負荷時の発生電圧は並列共振作用により出力周
波数が共振周波数付近すなわちインピーダンスが極大値
を示す点で極小値を示し、共振周波数以上の周波数では
トランス巻数比の１倍から１．５倍の電圧が周波数の増
加に応じて発生した。また、並列共振周波数がインバー
タ回路３１の出力周波数の下限値の０．７倍から０．９
倍としたときに、インバータ回路３１の出力周波数を並
列共振周波数の１．１倍から１．４倍とすると、第３図
に示すように、高圧電源に負荷すなわちレーザ共振器２
１の放電電極２４ａ、２４ｂを接続したときの出力垂下
性を、気体レーザ媒質の放電電圧が放電開始電圧から放
電を維持する電圧まで低下する微小電流領域に一致させ
ることができた。一方、並列共振周波数がインバータ回
路３１の出力周波数の下限値の０．７倍から０．９倍を
上回るときには、例えばインバータ回路３１の出力周波
数を並列共振周波数の２倍としたときには、高電圧電源
に負荷を接続したときの出力垂下が著しく、気体レーザ
媒質の微小電流領域での放電電圧が得られなかった。
この結果、並列コンデンサ３３の容量値に昇圧トランス
３２の巻数比の２乗倍した容量と昇圧トランス３２の１
次インダクタンスの並列共振周波数をインバータ回路３
１の出力周波数の下限値の０．７倍から０．９倍とした
とき、インバータ回路３１の出力周波数を並列共振周波
数の１．１倍から１．４倍にすると、微小放電電流領域
での放電開始電圧を発生させることができ、昇圧トラン
ス３２の２次側の高電圧出力を、高圧制御用真空管を用
いることなく昇圧トランス３２の１次側の低電圧側で制
御でき、かっ昇圧トランス３２により高電圧側とは絶縁
されているので、高電圧電源を小型化できるとともに高
電圧ノイズによる制御回路の破損を防止することができ
、高電流から低電流までの電流制御を容易に行なうこと
ができる。また、高電圧側の出力は、インバータ回路３
１の断続周波数や通電時間により制御できるので、出力
の制御を容易に行なうことができる。
３２の巻数比の２乗倍した容量と昇圧トランス３２の１
次インダクタンスの並列共振周波数をインバータ回路３
１の出力周波数の下限値の０．７倍から０．９倍とした
とき、インバータ回路３１の出力周波数を並列共振周波
数の１．１倍から１．４倍にすると、微小放電電流領域
での放電開始電圧を発生させることができ、昇圧トラン
ス３２の２次側の高電圧出力を、高圧制御用真空管を用
いることなく昇圧トランス３２の１次側の低電圧側で制
御でき、かっ昇圧トランス３２により高電圧側とは絶縁
されているので、高電圧電源を小型化できるとともに高
電圧ノイズによる制御回路の破損を防止することができ
、高電流から低電流までの電流制御を容易に行なうこと
ができる。また、高電圧側の出力は、インバータ回路３
１の断続周波数や通電時間により制御できるので、出力
の制御を容易に行なうことができる。
本発明はまた、図には示していないが、コンデンサ３３
を用いずに、昇圧トランス３２の２次コイル巻線を電気
的絶縁性を有する誘電体物質で被覆して２次コイルに分
布容量を持たせることによっても実現することができる
。すなわち、インバータ回路３１の断続周波数の０１７
倍から０゜９倍の周波数により昇圧トランス３２の１次
インピーダンスが最大となるように、２次コイル巻線を
被覆する誘電体物質の誘電率と被覆厚とを定めればよい
。このときの周波数は、２次コイルの分布容量にトラン
ス巻数比の２乗倍した容量と昇圧トランス３２の１次イ
ンダクタンスの並列共振周波数となっており、第１図に
示した実施例と同じく微小電流での放電電圧を出力可能
な高電圧電源を構成することができ、昇圧トランス３２
の高電圧出力を１次側の低電圧側で制御することができ
るので、前記実施例と同様な効果を得ることができる。
を用いずに、昇圧トランス３２の２次コイル巻線を電気
的絶縁性を有する誘電体物質で被覆して２次コイルに分
布容量を持たせることによっても実現することができる
。すなわち、インバータ回路３１の断続周波数の０１７
倍から０゜９倍の周波数により昇圧トランス３２の１次
インピーダンスが最大となるように、２次コイル巻線を
被覆する誘電体物質の誘電率と被覆厚とを定めればよい
。このときの周波数は、２次コイルの分布容量にトラン
ス巻数比の２乗倍した容量と昇圧トランス３２の１次イ
ンダクタンスの並列共振周波数となっており、第１図に
示した実施例と同じく微小電流での放電電圧を出力可能
な高電圧電源を構成することができ、昇圧トランス３２
の高電圧出力を１次側の低電圧側で制御することができ
るので、前記実施例と同様な効果を得ることができる。
発明の効果
以上のように、本発明の気体レーザ装置によれば、高圧
制御用真空管を用いることなく、微小電流から大電流ま
での電流制御を容易に行なうことができ、高電圧電源を
小型化することができる。
制御用真空管を用いることなく、微小電流から大電流ま
での電流制御を容易に行なうことができ、高電圧電源を
小型化することができる。
また、高電圧電源の出力を昇圧トランス１次側の低電圧
側で制御することができるので、高電圧ノイズによる制
御回路の破損を防止することができ、出力を容易に制御
することができる。
側で制御することができるので、高電圧ノイズによる制
御回路の破損を防止することができ、出力を容易に制御
することができる。
第１図は本発明の一実施例を示す気体レーザ・装置の概
略構成図、第２図ａ、ｂは本発明の一実施例における昇
圧トランスの位相と１次インピーダンスの周波数特性を
示すグラフ、第３図は本発明の一実施１例における出力
特性と放電電圧電流の相関を示すグラフ、第４図は従来
の気体レーザ装置の−例を示す概略構成図である。 ２１・・・レーザ共振器、２２・・・出力鏡、２３・・
・全反射鏡、２４ａ、２４ｂ・・・放電電極、２５・・
・気体レーザ媒質の放電部、２６・・・送風機、２７・
・・冷却器、２８・・・給気ダクト、２９・・・排気ダ
クト、３０低電圧直流電源、３１・・・インバータ回路
（低電圧交流電源）、３１２〜３１ｄ・・・半導体スイ
ッチ素子、３２・・・昇圧トランス、３３・・・高周波
高耐圧コンデンサ、３４・・・整流回路、３５・・・平
滑コンデンサ。 代理人の氏名 弁理士 蔵 合 正 博撃 早 ％ｆ＋ ）ＩＪ−臥ｃ）Ｋ
略構成図、第２図ａ、ｂは本発明の一実施例における昇
圧トランスの位相と１次インピーダンスの周波数特性を
示すグラフ、第３図は本発明の一実施１例における出力
特性と放電電圧電流の相関を示すグラフ、第４図は従来
の気体レーザ装置の−例を示す概略構成図である。 ２１・・・レーザ共振器、２２・・・出力鏡、２３・・
・全反射鏡、２４ａ、２４ｂ・・・放電電極、２５・・
・気体レーザ媒質の放電部、２６・・・送風機、２７・
・・冷却器、２８・・・給気ダクト、２９・・・排気ダ
クト、３０低電圧直流電源、３１・・・インバータ回路
（低電圧交流電源）、３１２〜３１ｄ・・・半導体スイ
ッチ素子、３２・・・昇圧トランス、３３・・・高周波
高耐圧コンデンサ、３４・・・整流回路、３５・・・平
滑コンデンサ。 代理人の氏名 弁理士 蔵 合 正 博撃 早 ％ｆ＋ ）ＩＪ−臥ｃ）Ｋ
Claims (2)
- （１）レーザ共振器内の気体レーザ媒質を高電圧電源に
接続された放電電極の放電により励起してレーザ光を発
生させる気体レーザ装置において、前記高電圧電源が、
実効電圧を変化させることのできる低電圧交流電源と昇
圧トランスと整流回路とを含み、前記昇圧トランスの２
次出力端子と前記整流回路との間に前記整流回路と並列
にコンデンサを接続し、前記コンデンサ容量に昇圧トラ
ンス巻数比の２乗倍した容量と前記昇圧トランスの１次
インダクタンスの並列共振周波数を前記低電圧交流電源
の出力周波数の下限値の０．７倍から０．９倍としたこ
とを特徴とする気体レーザ装置。 - （２）レーザ共振器内の気体レーザ媒質を高電圧電源に
接続された放電電極の放電により励起してレーザ光を発
生させる気体レーザ装置において、前記高電圧電源が、
実効電圧を変化させることのできる低電圧交流電源と昇
圧トランスと整流回路とを含み、前記昇圧トランスの２
次コイル巻線を電気的絶縁性を有する誘電体物質で被覆
して分布容量を持たせ、前記誘電体物質の誘電率と被覆
厚さを、前記昇圧トランスの２次コイルの分布容量に昇
圧トランス巻数比の２乗倍した容量と昇圧トランスの１
次インダクタンスの並列共振周波数が前記低電圧交流電
源の出力周波数の下限値の０．７倍から０．９倍となる
ように定めたことを特徴とする気体レーザ装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11475390A JP2707357B2 (ja) | 1990-04-27 | 1990-04-27 | 気体レーザ装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11475390A JP2707357B2 (ja) | 1990-04-27 | 1990-04-27 | 気体レーザ装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0410680A true JPH0410680A (ja) | 1992-01-14 |
| JP2707357B2 JP2707357B2 (ja) | 1998-01-28 |
Family
ID=14645822
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11475390A Expired - Lifetime JP2707357B2 (ja) | 1990-04-27 | 1990-04-27 | 気体レーザ装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2707357B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0935263A3 (en) * | 1998-02-05 | 1999-12-15 | City University of Hong Kong | Operating techniques for coreless printed-circuit-board (PCB) transformers |
| US6501364B1 (en) | 2001-06-15 | 2002-12-31 | City University Of Hong Kong | Planar printed-circuit-board transformers with effective electromagnetic interference (EMI) shielding |
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| US7768371B2 (en) | 1998-02-05 | 2010-08-03 | City University Of Hong Kong | Coreless printed-circuit-board (PCB) transformers and operating techniques therefor |
-
1990
- 1990-04-27 JP JP11475390A patent/JP2707357B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0935263A3 (en) * | 1998-02-05 | 1999-12-15 | City University of Hong Kong | Operating techniques for coreless printed-circuit-board (PCB) transformers |
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| JP2707357B2 (ja) | 1998-01-28 |
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