JPH04110384A - 熱伝達用流体 - Google Patents
熱伝達用流体Info
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- JPH04110384A JPH04110384A JP2231614A JP23161490A JPH04110384A JP H04110384 A JPH04110384 A JP H04110384A JP 2231614 A JP2231614 A JP 2231614A JP 23161490 A JP23161490 A JP 23161490A JP H04110384 A JPH04110384 A JP H04110384A
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- Japan
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- heat medium
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、冷凍機、ヒートポンプなどで使用される熱伝
達用流体間する。
達用流体間する。
本明細書においては、“％“とあるのは、“重量％”を
意味する。
意味する。
従来技術とその問題点
従来、ヒートポンプの熱媒体（冷媒）としては、クロロ
フルオロ炭化水素、フルオロ炭化水素、これらの共沸組
成物ならびにその近辺の組成物が知られている。これら
は、一般にフロンと総称されており、現在Ｒ−１１（ト
リクロロモノフルオロメタン） 、Ｒ−２２（モノクロ
ロジフルオロメタン） 、Ｒ−５０２（Ｒ，−２２＋夕
ロロペンタフルオロエタン）などが主に使用されている
。
フルオロ炭化水素、フルオロ炭化水素、これらの共沸組
成物ならびにその近辺の組成物が知られている。これら
は、一般にフロンと総称されており、現在Ｒ−１１（ト
リクロロモノフルオロメタン） 、Ｒ−２２（モノクロ
ロジフルオロメタン） 、Ｒ−５０２（Ｒ，−２２＋夕
ロロペンタフルオロエタン）などが主に使用されている
。
しかしながら、近年、大気中に放出された場合に、ある
種のフロンが成層圏のオゾン層を破壊し、その結果、人
類を含む地球状の生態系に重大な悪影響を及ぼすことが
指摘されている。従って、オゾン層破壊の危険性の高い
フロンについては、国際的な取決めにより、使用および
生産が規制されるに至っている。規制の対象になってい
るフロンには、Ｒ−１１とＲ−１２とか含まれており、
またＲ−２２については、オゾン層破壊への影響か小さ
いため、現在規制の対象とはなっていないが、将来的に
は、より影響の少ない冷媒の出現が望まれている。冷凍
・空調設備の普及に伴って、需要が毎年増大しつつある
フロンの使用および生産の規制は、居住環境をはじめと
して、現在の社会機構蚕般に与える影響が極めて大きい
。従って、オゾン層破壊問題を生じる危険性のない或い
はその危険性の極めて小さい新たなヒートポンプ用の熱
媒体（冷媒）の開発が緊急の課題となっている。
種のフロンが成層圏のオゾン層を破壊し、その結果、人
類を含む地球状の生態系に重大な悪影響を及ぼすことが
指摘されている。従って、オゾン層破壊の危険性の高い
フロンについては、国際的な取決めにより、使用および
生産が規制されるに至っている。規制の対象になってい
るフロンには、Ｒ−１１とＲ−１２とか含まれており、
またＲ−２２については、オゾン層破壊への影響か小さ
いため、現在規制の対象とはなっていないが、将来的に
は、より影響の少ない冷媒の出現が望まれている。冷凍
・空調設備の普及に伴って、需要が毎年増大しつつある
フロンの使用および生産の規制は、居住環境をはじめと
して、現在の社会機構蚕般に与える影響が極めて大きい
。従って、オゾン層破壊問題を生じる危険性のない或い
はその危険性の極めて小さい新たなヒートポンプ用の熱
媒体（冷媒）の開発が緊急の課題となっている。
問題点を解決するための手段
本発明者は、ヒートポンプ或いは熱機関に適した熱伝達
用流体であって、且つ当然のことながら、大気中に放出
された場合にもオゾン層に及ぼす影響が小さいか或いは
影響のない新たな熱伝達用流体を得るべく種々研究を重
ねてきた。その結果、特定の構造を有する一群の有機化
合物その目的に適合する要件を具備していることを見出
した。
用流体であって、且つ当然のことながら、大気中に放出
された場合にもオゾン層に及ぼす影響が小さいか或いは
影響のない新たな熱伝達用流体を得るべく種々研究を重
ねてきた。その結果、特定の構造を有する一群の有機化
合物その目的に適合する要件を具備していることを見出
した。
すなわち、本発明は、下記の熱伝達用流体を提供するも
のである： Ｕ分子式： Ｃ３Ｈ，、Ｆ。
のである： Ｕ分子式： Ｃ３Ｈ，、Ｆ。
（但し、ｍ＝０〜６．ｎ＝ｏ〜６且つｍ ＋ｎ ＝ ６
）で示され且つ３員環構造を有する有機化合物からな
る熱伝達用流体。」 本発明で使用する代表的な化合物の主な物性は、以下の
通りである。
）で示され且つ３員環構造を有する有機化合物からな
る熱伝達用流体。」 本発明で使用する代表的な化合物の主な物性は、以下の
通りである。
■、ＣＨ２ＣＨ２ｃＨ２（シクロプロパン）沸点
−３３，０’Ｃ 臨界温度 １１９°Ｃ 臨界圧力 ５７ｋｇ／ｃ腎 分子量 ４２． ０８ ｎ、ＣＦ２ＣＦ２ ＣＦＨ（ペンタフルオロシクロプロ
パン） 沸点 −１０，０’Ｃ 臨界温度 ユ３ユ°Ｃ 臨界圧力 ４１． ０ｋｇ／ｃＪ分子量
１３２．０３ ｍ、ＣＦ２ ＣＨ２ＣＨ２（１，１−ジフルオロシクロ
プロパン） 沸点 −１６，０’Ｃ 臨界温度 コ３７°Ｃ 臨界圧力 ５０．５ｋｇ／ｃ酵分子量
７８．０６ ＩＶ、ＣＦＨＣＦＨＣＦＨ（１，２，３−トリフルオロ
シクロプロパン） 沸点 −９，９°Ｃ 臨界温度 １３４℃ 臨界圧力 ４１．８ｋｇ／ｃ渭分子量
９６．０５ 本発明で熱媒体として使用するＣ３Ｈ□Ｆｎで示される
３員環化合物は、オゾン層に影響を与える塩素原子およ
び臭素原子を含まないので、オゾン層の破壊問題を生じ
る危険性はない。
−３３，０’Ｃ 臨界温度 １１９°Ｃ 臨界圧力 ５７ｋｇ／ｃ腎 分子量 ４２． ０８ ｎ、ＣＦ２ＣＦ２ ＣＦＨ（ペンタフルオロシクロプロ
パン） 沸点 −１０，０’Ｃ 臨界温度 ユ３ユ°Ｃ 臨界圧力 ４１． ０ｋｇ／ｃＪ分子量
１３２．０３ ｍ、ＣＦ２ ＣＨ２ＣＨ２（１，１−ジフルオロシクロ
プロパン） 沸点 −１６，０’Ｃ 臨界温度 コ３７°Ｃ 臨界圧力 ５０．５ｋｇ／ｃ酵分子量
７８．０６ ＩＶ、ＣＦＨＣＦＨＣＦＨ（１，２，３−トリフルオロ
シクロプロパン） 沸点 −９，９°Ｃ 臨界温度 １３４℃ 臨界圧力 ４１．８ｋｇ／ｃ渭分子量
９６．０５ 本発明で熱媒体として使用するＣ３Ｈ□Ｆｎで示される
３員環化合物は、オゾン層に影響を与える塩素原子およ
び臭素原子を含まないので、オゾン層の破壊問題を生じ
る危険性はない。
また、一方では、Ｃ３Ｈ，、Ｆ、、で示される３員環化
合物は、ヒートポンプ用熱媒体としての特性にも優れて
おり、成績係数、冷凍能力、凝縮圧力、吐出温度などの
性能において、バランスが取れている。さらに、この化
合物の沸点は、現在広く使用されているＲ−１２，Ｒ−
２２、Ｒ−１１４およびＲ−５０２のそれに近いため、
これら公知の熱媒体の使用条件下、即ち蒸発温度−２０
から１０℃および凝縮温度３０から６０°Ｃでの使用に
適している。
合物は、ヒートポンプ用熱媒体としての特性にも優れて
おり、成績係数、冷凍能力、凝縮圧力、吐出温度などの
性能において、バランスが取れている。さらに、この化
合物の沸点は、現在広く使用されているＲ−１２，Ｒ−
２２、Ｒ−１１４およびＲ−５０２のそれに近いため、
これら公知の熱媒体の使用条件下、即ち蒸発温度−２０
から１０℃および凝縮温度３０から６０°Ｃでの使用に
適している。
また、本発明においては、Ｃ３Ｈ，、、Ｆ、、で示され
る３員環化合物を少なくとも含み、Ｒ−２２（ＣＨ（ｌ
Ｆ２ ）、Ｒ−３２（ＣＨ２Ｆ２ ）、Ｒ−１２４（
ＣＦ３ ＣＨＣｌ２Ｆ）、Ｒ−１２５（ＣＦ３ ＣＦ２
Ｈ）、Ｒ−１：３４ａ（Ｃ３ＨＦｎ）、Ｒ−１４２ｂ （Ｃ３Ｈ□Ｆｎ ）、Ｒ１４３ａ （ＣＦ ３ ＣＨ３）およびＲ−１５２ａ（ＣＨＦ２
ＣＨ３）からなる群から選ばれた少なくとも一種を含む
混合物を熱媒体として使用しても良い。これらの低沸点
の冷媒を使用することにより、更に冷凍能力を向上させ
たり、蒸発潜熱の大きい冷媒を混合することにより、成
績係数を向上させたり、或いは冷凍機油との溶解性を改
良し得るなどの利点が得られる。
る３員環化合物を少なくとも含み、Ｒ−２２（ＣＨ（ｌ
Ｆ２ ）、Ｒ−３２（ＣＨ２Ｆ２ ）、Ｒ−１２４（
ＣＦ３ ＣＨＣｌ２Ｆ）、Ｒ−１２５（ＣＦ３ ＣＦ２
Ｈ）、Ｒ−１：３４ａ（Ｃ３ＨＦｎ）、Ｒ−１４２ｂ （Ｃ３Ｈ□Ｆｎ ）、Ｒ１４３ａ （ＣＦ ３ ＣＨ３）およびＲ−１５２ａ（ＣＨＦ２
ＣＨ３）からなる群から選ばれた少なくとも一種を含む
混合物を熱媒体として使用しても良い。これらの低沸点
の冷媒を使用することにより、更に冷凍能力を向上させ
たり、蒸発潜熱の大きい冷媒を混合することにより、成
績係数を向上させたり、或いは冷凍機油との溶解性を改
良し得るなどの利点が得られる。
慶
本発明で使用するＣ３Ｈ０Ｆｎで示される３員環化合物
或いはＣ３ＨｍＦｏで示される３員環化合物とＲ，−２
２，Ｒ−３２，Ｒ−１２４，Ｒ−１２５、Ｒ−１３４ａ
、Ｒ−１４２ｂ Ｒ１４３ａおよびＲ−１５２ａの少
なくとも一種との混合物は、ヒートポンプ用の熱媒体に
対して要求される一般的な特性（例えは、潤滑油との相
溶性、材料に対する非浸蝕性など）に関しても、問題は
ないことか確認されている。
或いはＣ３ＨｍＦｏで示される３員環化合物とＲ，−２
２，Ｒ−３２，Ｒ−１２４，Ｒ−１２５、Ｒ−１３４ａ
、Ｒ−１４２ｂ Ｒ１４３ａおよびＲ−１５２ａの少
なくとも一種との混合物は、ヒートポンプ用の熱媒体に
対して要求される一般的な特性（例えは、潤滑油との相
溶性、材料に対する非浸蝕性など）に関しても、問題は
ないことか確認されている。
発明の効果
本発明の熱伝達用流体によれは、下記の様な顕著な効果
が達成される。
が達成される。
（１）従来からＲ−１２，Ｒ−２２或いはＲ５０２を熱
媒体として使用してきたヒートポンプと同等以上のザイ
クル性能が得られる。
媒体として使用してきたヒートポンプと同等以上のザイ
クル性能が得られる。
（２）熱媒体としての優れた性能のゆえに、機器設計上
も有利である。
も有利である。
（３）仮に熱媒体が大気中に放出された場合にも、オゾ
ン層破壊の危険性はない。
ン層破壊の危険性はない。
実施例
以下に実施例および比較例を示し、本発明の特徴とする
ところをより一層明確にする。
ところをより一層明確にする。
実施例１
熱媒体としてＣ３Ｈ６（シクロプロパン）を使用する１
馬力のヒートポンプにおいて、蒸発器における熱媒体の
蒸発温度を一１０°Ｃ２−５°Ｃ，５°Ｃおよび１０°
Ｃとし、凝縮器における凝縮温度を５０°Ｃとし、過熱
度および過冷却度をそれぞれ５０Ｃおよび３℃として、
運転を行なった。
馬力のヒートポンプにおいて、蒸発器における熱媒体の
蒸発温度を一１０°Ｃ２−５°Ｃ，５°Ｃおよび１０°
Ｃとし、凝縮器における凝縮温度を５０°Ｃとし、過熱
度および過冷却度をそれぞれ５０Ｃおよび３℃として、
運転を行なった。
また、比較例として、Ｒ−１２（比較例１）、Ｒ−２２
（比較例２）およびＲ−５０２（、比較例３）を作動流
体として使用して、上記と同一条件下にヒートポンプの
運転を行なった。
（比較例２）およびＲ−５０２（、比較例３）を作動流
体として使用して、上記と同一条件下にヒートポンプの
運転を行なった。
これらの結果から、成績係数（ｃｏｐ）および冷凍効果
を次式により、求めた（第１図に示すモリエル線図参照
）。
を次式により、求めた（第１図に示すモリエル線図参照
）。
ＣＯＰ ＝ （ｈｌ ｈ４ ）／ （ｈ２
ｈｔ ）冷凍効果＝ｈエニー４ ｈｌ・・・蒸発器出口の熱媒体のエンタルピーｈ２・・
・凝縮器入口の熱媒体のエンタルピーｈ４・・・蒸発器
入口の熱媒体のエンタルピー本実施例ならびに比較例で
使用した冷凍サイクルの回路図を第２図に示す。
ｈｔ ）冷凍効果＝ｈエニー４ ｈｌ・・・蒸発器出口の熱媒体のエンタルピーｈ２・・
・凝縮器入口の熱媒体のエンタルピーｈ４・・・蒸発器
入口の熱媒体のエンタルピー本実施例ならびに比較例で
使用した冷凍サイクルの回路図を第２図に示す。
ＣＯＰおよび冷凍能力の算出結果を比較例１〜Ｂの結果
と対比して第３図および第４図にそれぞれ示す。
と対比して第３図および第４図にそれぞれ示す。
なお、第３図に示す成績係数は、Ｒ−２２を熱媒体とし
た場合の蒸発温度５℃における測定値（ＣＯＰＢ）で、
それぞれの熱媒体の測定値（ＣＯＰＡ）を除した数値（
ＣＯＰＡ ／Ｃ０ＰＢ ）で示しである。特に、本発明
による熱媒体の数値は、“○″で示しである。
た場合の蒸発温度５℃における測定値（ＣＯＰＢ）で、
それぞれの熱媒体の測定値（ＣＯＰＡ）を除した数値（
ＣＯＰＡ ／Ｃ０ＰＢ ）で示しである。特に、本発明
による熱媒体の数値は、“○″で示しである。
また、第４図に示す冷凍能力は、Ｒ−２２を熱媒体とし
た場合の蒸発温度５°Ｃにおける測定値（能力Ｂ）で、
それぞれの熱媒体の測定値（能力Ａ）を除した数値（能
力Ａ／能力Ｂ）で示しである。本発明による熱媒体の数
値は、やはり“○”で示しである。
た場合の蒸発温度５°Ｃにおける測定値（能力Ｂ）で、
それぞれの熱媒体の測定値（能力Ａ）を除した数値（能
力Ａ／能力Ｂ）で示しである。本発明による熱媒体の数
値は、やはり“○”で示しである。
第３図から明らかな様に、本実施例による熱媒体は、ｃ
ｏｐに関して、Ｒ−１２およびＲ２２と同程度の良好な
値を示している。さらに、第４図から明らかな様に、冷
凍効果に関して、Ｒ−２２とＲ−２２との中間の値を示
している。
ｏｐに関して、Ｒ−１２およびＲ２２と同程度の良好な
値を示している。さらに、第４図から明らかな様に、冷
凍効果に関して、Ｒ−２２とＲ−２２との中間の値を示
している。
また、蒸発温度５°Ｃにおける凝縮圧力および圧縮機吐
出温度の比較結果を第１表に示す。
出温度の比較結果を第１表に示す。
第１表
凝縮圧力
（ｋｇ／ｃｒＩ−Ａ）
吐出温度
（℃’）
実施例１
比較例１
比較例２
比較例３
本実施例による熱媒体の凝縮圧力および吐出温度は、Ｒ
−２２よりも低い値を示しており、機器設計上有利であ
る。
−２２よりも低い値を示しており、機器設計上有利であ
る。
以上の結果から、Ｃ：ｌ’、、’ Ｈ６で示される３員
環化合物を熱媒体として使用する場合には、従来から広
く使用されているＲ−１２、Ｒ−２２およびＲ５０２を
使用するヒートポンプと同等以上のサイクル性能が得ら
れており、本発明は、機器設計上からも有利であること
が、明らかである。
環化合物を熱媒体として使用する場合には、従来から広
く使用されているＲ−１２、Ｒ−２２およびＲ５０２を
使用するヒートポンプと同等以上のサイクル性能が得ら
れており、本発明は、機器設計上からも有利であること
が、明らかである。
実施例２
熱媒体としてＣＦ２ＣＨ２ＣＨ２（ペンタフルオロシク
ロプロパン）を使用するとともに、蒸発器における熱媒
体の蒸発温度を５°Ｃとする以外は実施例１と同様にし
てヒートポンプの運転を行なった。
ロプロパン）を使用するとともに、蒸発器における熱媒
体の蒸発温度を５°Ｃとする以外は実施例１と同様にし
てヒートポンプの運転を行なった。
成績係数および冷凍能力を下記第２表に示す。
いずれの数値も、Ｒ−２２を熱媒体とした場合の蒸発温
度を５°Ｃにおける測定値（ｃａｐ、および能力Ｂ）で
本実施例熱媒体の測定値（ＣＯＰＡおよび能力Ａ）を除
した数値を示しである。
度を５°Ｃにおける測定値（ｃａｐ、および能力Ｂ）で
本実施例熱媒体の測定値（ＣＯＰＡおよび能力Ａ）を除
した数値を示しである。
第２表
実施例２ Ｒ−１２Ｒ−５０２
ＣＯＰＡ／Ｃ０ＰＢ １．０２１．０２ ０．９２能力
Ａ ／能力、 ０．３６ ０．６１
１．０３実施例３ 熱媒体としてＣＦ２ＣＨ２ＣＨ２（１，１−ジフルオロ
シクロプロパン）を使用するとともに、蒸発器における
熱媒体の蒸発温度を５°Ｃとする以外は実施例１と同様
にしてヒートポンプの運転を行なった。
Ａ ／能力、 ０．３６ ０．６１
１．０３実施例３ 熱媒体としてＣＦ２ＣＨ２ＣＨ２（１，１−ジフルオロ
シクロプロパン）を使用するとともに、蒸発器における
熱媒体の蒸発温度を５°Ｃとする以外は実施例１と同様
にしてヒートポンプの運転を行なった。
成績係数および冷凍能力を下記第３表に示す。
いずれの数値も、Ｒ−２２を熱媒体とした場合の蒸発温
度を５°Ｃにおける測定値（ＣＯＰＢおよび能力Ｂ）で
本実施例熱媒体の測定値（ＣＯＰＡおよび能力Ａ）を除
した数値を示しである。
度を５°Ｃにおける測定値（ＣＯＰＢおよび能力Ｂ）で
本実施例熱媒体の測定値（ＣＯＰＡおよび能力Ａ）を除
した数値を示しである。
第３表
実施例３ Ｒ−１２Ｒ−５０２
ＣＯＰＡ／Ｃ０ＰＢ １．０６１．０２ ０．９２能力
Ａ ／能力Ｂ Ｏ，４５０，６１１，０３実
施例４ 熱媒体としてＣＦＨＣＦＨＣＦＨ（１，２３−トリフル
オロシクロプロパン）を使用するとともに、蒸発器にお
ける熱媒体の蒸発温度を５℃とする以外は実施例１と同
様にしてヒートポンプの運転を行なった。
Ａ ／能力Ｂ Ｏ，４５０，６１１，０３実
施例４ 熱媒体としてＣＦＨＣＦＨＣＦＨ（１，２３−トリフル
オロシクロプロパン）を使用するとともに、蒸発器にお
ける熱媒体の蒸発温度を５℃とする以外は実施例１と同
様にしてヒートポンプの運転を行なった。
成績係数および冷凍能力を下記第４表に示す。
いずれの数値も、Ｒ−２２を熱媒体とした場合の蒸発温
度を５°Ｃにおける測定値（ＣＯＰＢおよび能力Ｂ）で
本実施例熱媒体の測定値（ＣＯＰＡおよび能力Ａ）を除
した数値を示しである。
度を５°Ｃにおける測定値（ＣＯＰＢおよび能力Ｂ）で
本実施例熱媒体の測定値（ＣＯＰＡおよび能力Ａ）を除
した数値を示しである。
第４表
実施例４ Ｒ−１２Ｒ−５０２
ＣＯＰＡ／Ｃ０ＰＢ １．０６１．０２ ０．９２能力
Ａ ／能力Ｂ ０．３７ ０．６１
’１．０３
Ａ ／能力Ｂ ０．３７ ０．６１
’１．０３
第１図は、実施例において成績係数（ＣＯＰ）および冷
凍効果求めるために使用したモリエル線図である。 第２図は、本実施例ならびに比較例で使用した冷凍サイ
クルの回路図である。 第３図は、実施例１および比較例１〜３によるｃｏｐを
示すグラフである。 第４図は、実施例１および比較例１〜３による冷凍能力
を示すグラフである。 （以 」二） １ ス
凍効果求めるために使用したモリエル線図である。 第２図は、本実施例ならびに比較例で使用した冷凍サイ
クルの回路図である。 第３図は、実施例１および比較例１〜３によるｃｏｐを
示すグラフである。 第４図は、実施例１および比較例１〜３による冷凍能力
を示すグラフである。 （以 」二） １ ス
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、分子式：Ｃ＿３Ｈ＿ｍＦ＿ｎ （但し、ｍ＝０〜６、ｎ＝０〜６且つｍ＋ｎ＝６）で示
され且つ３員環構造を有する有機化合物からなる熱伝達
用流体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2231614A JPH04110384A (ja) | 1990-08-31 | 1990-08-31 | 熱伝達用流体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2231614A JPH04110384A (ja) | 1990-08-31 | 1990-08-31 | 熱伝達用流体 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04110384A true JPH04110384A (ja) | 1992-04-10 |
Family
ID=16926272
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2231614A Pending JPH04110384A (ja) | 1990-08-31 | 1990-08-31 | 熱伝達用流体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04110384A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5417871A (en) * | 1994-03-11 | 1995-05-23 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Hydrofluorocarbon compositions |
| US5538658A (en) * | 1992-07-28 | 1996-07-23 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Refrigerant compositions including pentafluorodimethyl ether |
| US5650089A (en) * | 1991-12-03 | 1997-07-22 | The United States Of America, As Represented By The Administrator Of The U.S. Environmental Protection Agency | Refrigerant compositions with fluorinated dimethyl ether and either difluoroethane or cyclopropane, and use thereof |
| US5733472A (en) * | 1992-07-15 | 1998-03-31 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Compositions which include 1,1,2,2-tetrafluoroethane and fluoropropane |
| US5762818A (en) * | 1992-07-15 | 1998-06-09 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Compositions which include 1,1,2,2- tetrafluoroethane and fluoroethane |
| JP2006193668A (ja) * | 2005-01-14 | 2006-07-27 | National Institute Of Advanced Industrial & Technology | 冷凍機用冷媒 |
-
1990
- 1990-08-31 JP JP2231614A patent/JPH04110384A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5650089A (en) * | 1991-12-03 | 1997-07-22 | The United States Of America, As Represented By The Administrator Of The U.S. Environmental Protection Agency | Refrigerant compositions with fluorinated dimethyl ether and either difluoroethane or cyclopropane, and use thereof |
| US6063305A (en) * | 1991-12-03 | 2000-05-16 | The United States Of America As Represented By The Administrator Of The Environmental Protection Agency | Refrigerant compositions containing a hydrofluoropropane and a hydrofluorocarbon |
| US5733472A (en) * | 1992-07-15 | 1998-03-31 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Compositions which include 1,1,2,2-tetrafluoroethane and fluoropropane |
| US5762818A (en) * | 1992-07-15 | 1998-06-09 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Compositions which include 1,1,2,2- tetrafluoroethane and fluoroethane |
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| JP2006193668A (ja) * | 2005-01-14 | 2006-07-27 | National Institute Of Advanced Industrial & Technology | 冷凍機用冷媒 |
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