JPH04112931A - ２サイクル内燃機関の燃料噴射装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は２サイクル内燃機関の燃料噴射装置に関する。

〔従来の技術〕

給気弁および排気弁を具え、燃焼室内に燃料を噴射して
この噴射燃料を点火栓により着火せしめるようにした２
サイクル内燃機関が公知である（国際公開−０９０−０
０２２２号参照）。この２サイクル内燃機関では機関負
荷が高くなるほど燃料噴射開始時期が早められる。

〔発明が解決しようとする課Ｂ］ しかしながらこの２サイクル内燃機関におけるように全
燃料を一度で噴射するようにすると燃料噴射開始時期を
さほど遅くすることができず、斯くして燃料の噴射が開
始されてから点火が行われるまでにかなりの時間が存在
することにな、：。ところが２サイクル内燃機関では多
量の高温既燃力゛スが燃焼室内に残留しているので上述
のように燃料の噴射が開始されてから点火が行われるま
でにかなり時間が存在すると残留既燃ガスによる加熱作
用によって点火が行われる頃には噴射燃料は極めて燃焼
しやすい状態となり、その結果ノッキングを発生したり
自己着火してしまうという問題を生ずる。

〔課題を解決するための手段〕

上記問題点を解決するために本発明によれば２回に分け
て燃焼室内に燃料を噴射し、第１回目の噴射の燃料噴射
開始時期を機関回転数に応じて変化する燃料吹き抜け限
界クランク角に沿って変化させると共に第２回目の噴射
の燃料噴射終了時期を機関回転数および機関負荷に応じ
て変化するスモーク限界クランク角に沿って変化させる
ようにしている。

〔作　用〕

２回に分けて燃料を噴射することによりノンキングや自
己着火が生じなくなる。即ち、２回に分けて燃料を噴射
することにより第１回目の噴射量が全燃料を一度に噴射
した場合に比べて必然的に少くなるので第１回目の噴射
時期を早めてもノンキングや自己着火が生しなくなる。

また、第１回目の噴射開始時期を燃料吹き抜け限界クラ
ンク角に沿わせて変化させることにより燃料の吹き抜け
を阻止しつつ第１回目の噴射燃料に対して十分な気化時
間が与えられるので第１回目の噴射燃料が十分に気化せ
しめられる。一方、２回に分けて燃料を噴射することに
より第２回目の噴射開始時期を遅（することができるの
でノッキングや自己着火が生じなくなる。また、第２回
目の噴射終了時期をスモーク限界クランク角に沿わせて
変化させることによりスモークの発生が阻止される。

［実施例］ 第３図に２サイクル内燃機関の全体図を示し、第４図か
ら第６図に２サイクル内燃機関本体を示す。

第３図から第６図を参照すると、１はシリンダブロック
、２はシリンダブロック１内で往復動するピストン、３
はシリンダブロック１上に固定されたシリンダヘッド、
４はシリンダヘラＦ３の内壁面３ａとピストン２の頂面
間に形成された燃焼室を夫々示す。ソリンダヘット内壁
面３ａ上には凹溝５が形成され、この凹溝５の底壁面を
なすシリンダヘッド内壁面部分３ｂ上に一対の給気弁６
が配置される。一方、凹溝５を除くシリンダヘッド内壁
面部分３Ｃは傾斜したほぼ平坦をなし、このシリンダヘ
ッド内壁面部分３Ｃ上に一対の排気弁７が配置される。

シリンダヘッド内壁面部分３ｂとシリンダヘッド内壁面
部分３Ｃは凹溝５め周壁８を介して互いに接続されてい
る。この凹溝周壁８は給気弁６の周縁部に極めて近接配
置されかつ給気弁６の周縁部に沿って円弧状に延びる一
対のマスク壁８ａと、給気弁６間に位置する新気ガイド
壁８ｂと、シリンダヘッド内壁面３ａの周壁と給気弁６
間に位置する一対の新気ガイド壁８ｃとにより構成され
る。各マスク壁８ａは最大リフト位置にある給気弁６よ
りも下方まで燃焼室４に向けて延びており、従って排気
弁７側に位置する給気弁６周縁部と弁座９間の開口は給
気弁６の開弁期間全体に亙ってマスク壁８ａにより閉鎖
されることになる。また、各新気ガイド壁８ｂ８Ｃはほ
ぼ同一平面内に位置しており、更にこれらの新気ガイド
壁８ｂ、８ｃは両給気弁６の中心を結ぶ線に対してほぼ
平行に延びている。点火栓１０はシリンダヘッド内壁面
３ａの中心に位置するようにシリンダヘッド内壁面部分
３ｃ上に配置されている。一方、排気弁７に対しては排
気弁７と弁座１１間の開口を覆うマスク壁が設けられて
おらず、従って排気弁７が開弁すると排気弁７と弁座１
１間に形成される開口はその全体が燃焼室４内に開口す
ることになる。

シリンダヘッド３内には給気弁６に対して給気ボート１
２が形成され、排気弁７に対して排気ボート１３が形成
される。一方、両給気弁６の間のシリンダヘッド内壁面
３ａの周縁部には燃料噴射弁１４が配置され、この燃料
噴射弁１４から燃料が燃焼室４内に向けて噴射される。

第４図および第５図に示されるようにピストン２の頂面
上には点火栓１０の下方から燃料噴射弁１４の先端部の
下方まで延びる凹溝１５が形成される。

第４図および第５図に示される実施例ではこの凹溝１５
は点火栓１０と燃料噴射弁１４とを含む垂直平面に−Ｋ
に対して対称なほぼ球面状をなす。また、ピストン２０
頂面の中心部には凹溝１５よりも曲率の小さな球面状を
なす凹所１６が形成される。この凹所１６も垂直平面に
−に上に形成されており、この凹所１６は凹溝１５の凹
状内壁面の上方部に開口している。第４図に示すように
、ピストン２が上死点に達すると点火栓１０が凹所１６
内に侵入する。

方、凹所１６に関して凹溝１５と反対側のピストン２０
頂面部分２ａは傾斜したほぼ平坦面から形成され、第４
図に示すようにピストン２が上死点に達するとシリンダ
ー・ラド内壁面部分３Ｃとピストン頂面部分２ａ間には
スキッシュエリア１７が形成される。

第３図に示されるように給気ボート１２は対応する枝管
１８を介してサージタンク１９に連結される。

サージタンク１９は機関駆動の機械式過給機２０、給気
ダクト２］およびエアフローメータ２２を介してエアク
リーナ２３に接続され、給気ダクト２１内にはスロット
ル弁２４が配置される。一方、燃料噴射弁１４は高圧燃
料を貯留したリザーバタンク２５に連結され、このリザ
ーバタンク２５は燃料供給ポンプ２６を介して燃料タン
ク２７に連結される。燃料は燃料供給ポンプ２６により
３０ＭＰａ程度に昇圧されてリザーバタンク２５内に供
給され、従ってリザーバタンク２５内の燃料圧は３０Ｍ
Ｐａ程度の高圧に維持される。

燃料噴射弁１４は例えばピエゾ圧電素子により電磁的に
開閉制御され、燃料噴射弁１４の開閉制御、即ち燃料噴
射弁１４からの噴射制御は電子制御ユニット３０の出力
信号に基いて行われる。

第３図に示されるように電子制御ユニット３０はディジ
タルコンピュータからなり、双方向性ハス３１によって
互いに接続されたＲＯＭ（リードオンリメモリ）３２、
ＲＡＭ　（ランダムアクセスメモリ）３３、ＣＰＵ　（
マイクロプロセッサ）３４、入力ポート３５および出力
ポート３６を具備する。エアフローメータ２２は吸入空
気量Ｑに比例した出力電圧を発生し、この出力電圧がＡ
Ｄ変換器３７を介して入力ポート３５に入力される。更
に入力ポート３５には機関回転数Ｎを表わす出力信号を
発生する回転数センサ２８が接続され、また入力ポート
３５には例えば１番気筒が上死点にあることを示す出力
信号を発生する上死点センサ２９が接続される。一方、
出力ポート３６は駆動回路３８を介して燃料噴射弁１４
に接続される。

第７図に示されるように第３図から第６図に示す実施例
では排気弁７が給気弁６よりも先に開弁じ、排気弁７が
給気弁６よりも先に閉弁する。また、第７図においてＩ
Ｉは機関低負荷運転時における燃料噴射時期の一例を示
しており、１６１−＋５よびＩｈ□は機関高負荷運転時
における燃料噴射時期の一例を示している。従って第７
図から機関高負荷運転時には２回に分けて燃料噴射が行
われることがわかる。更に第７図に示されるように機関
高負荷運転時における第１回目の燃料噴射Ｉｈｌは排気
弁７が閉弁する頃に行われ、また、機関低負荷運転時に
おける燃料噴射開始時期は機関高負荷運転時における第
２回目の燃料噴射開始時期よりも遅いことがわかる。

第１図および第２図は燃料噴射時期を詳細に示している
。第１図は機関回転数Ｎを一定にして機関負荷Ｑ／Ｎを
変化させた場合の燃料噴射時期を示しており、第２図は
機関負荷Ｑ／Ｎを一定にして機関回転数Ｎを変化させた
場合の燃料噴射時期を示している。

第１図かられかるように機関負荷Ｑ／Ｎが一定負荷（Ｑ
／Ｎ）。よりも低い機関低負荷運転時には１回だけ燃料
噴射Ｉｉが行われる。このとき燃料噴射Ｉｆの燃料噴射
終了時期θＥはスモーク限界クランク角、実際にはスモ
ーク限界クランク角よりも若干下死点側のクランク角に
沿って変化せしめられ、燃料噴射開始時期θＳは燃料噴
射終了時期θＥを基準として定められる。

一方、機関負荷Ｑ／Ｎが一定負荷（Ｑ／Ｎ）。よりも高
い機関中高負荷運転時には２回に分けて燃料噴射ＩゎＩ
＋Ｉｈ２が行われる。このとき第１回目の燃料噴射１ｈ
ｌの燃料噴射開始時期θＳは燃料吹き抜け限界クランク
角、実際には燃料吹き抜け限界クランク角よりも若干上
死点側のクランク角に沿って変化せしめられ、第１回目
の燃料噴射Ｉ。

の燃料噴射終了時期θＡは燃料噴射開始時期θＳを基準
として定められる。また、機関中高負荷運転時における
第２回目の燃料噴射１ｈ２の燃料噴射終了時期θＥは機
関低負荷運転時と同様にスモーク限界クランク角、実際
にはスモーク限界クランク角よりも若干下死点側のクラ
ンク角に沿って変化せしめられ、第２回目の燃料噴射開
始時期θＢは燃料噴射終了時期θＥを基準として定めら
れる。

なお、機関中高負荷運転時には第１回目の燃料噴射１ｋ
ｌの燃料噴射終了時期θＡがミキシング限界クランク角
を越えないように、第２回目の燃料噴射１ｈ２の燃料噴
射開始時期θＢがノンキング・自己着火限界クランク角
よりも下死点側とならないように第１回目と第２回目の
燃料噴射量が振分けられる。

次に第１図および第２図に示されるスモーク限界、ノッ
キング・自己着火限界、ミキシング限界、燃料吹き抜け
限界について説明する。

機関負荷にかかわらすに燃料噴射が一回だけ行われ、こ
のとき燃料噴射終了時期θＥがスモーク限界クランク角
に沿って変化せしめられると機関負荷が高くなるにつれ
て燃料噴射開始時期がノンキング・自己着火限界クラン
ク角よりも次第に下死点側になる。しかしながら燃料噴
射開始時期がノンキング・自己着火限界クランク角より
も下死点側になると噴射が開始されてから点火が行われ
るまでの時間が長くなるために噴射燃料は高温の残留既
燃ガスにより加熱されて十分に気化せしめられる。また
、ピストン２がかなり上昇した時点で一度で全燃料を噴
射した場合には多量の燃料が一部の領域に集まっている
ので十分に気化した極めて燃焼しやすい濃度の混合気が
形成される。その結果、点火が行われる前に自己着火し
たり、或いは点火が行われた後にノンキングを生しるこ
とになる。一方、燃料噴射終了時期θＥがスモーク限界
クランク角を越えると噴射燃料が十分に気化しえず、斯
（して燃料粒子がむし焼きの状態となってスモークを発
生する。このような理由から第１図におけるスモーク限
界とノッキング・自己着火限界が存在することになり、
スモークの発生およびノンキング・自己着火の発生を阻
止するためにはこれらスモーク限界とノンキング・自己
着火限界の間で燃料噴射を行わなければならないことに
なる。そこで第１図に示すように燃料噴射量の多くなる
機関中高負荷運転時には燃料噴射を２回に分け、第２回
目の燃料噴射１ｈ２をスモーク限界とノンキング・自己
着火限界との間で行うようにしている。

ところで機関負荷Ｑ／Ｎが高くなるほど燃料噴射量が多
くなるために燃焼温が高くなり、従って第８図に示され
るように機関負荷Ｑ／Ｎが高くなるほど燃焼室４内に残
留する残留既燃ガスの温度Ｔは高くなる。これに対して
機関負荷Ｑ／Ｎが高くなるほど燃焼室４内に供給される
空気量が増大するために第８図に示されるように残留既
燃ガスの量Ｑは減少する。ところで燃焼室４内に残留し
ている全残留既燃ガスの熱エネルギは全残留既燃ガスの
温度と量により定まる。従って第８図においてＥで示さ
れるように全残留既燃ガスの熱エネルギは機関中負荷運
転時に最も高くなり、斯くして機関中負荷運転時には噴
射燃料が最も気化することになる。従って第１図に示さ
れるように機関中負荷運転時におけるスモーク限界クラ
ンク角およびノッキング・自己着火限界クランク角が最
も上死点ＴＤＣ側に位置することになる。また、機関回
転数Ｎが高くなるほど噴射されてから点火されるまでの
時間が短かくなるので第２図に示されるようにスモーク
限界クランク角およびノンキング・自己着火限界クラン
ク角は機関回転数Ｎが高くなるほど次第に下死点側とな
る。

なお、燃料の増量作用が行われると第２回目の燃料噴射
Ｉｈ２の燃料噴射開始時期θＢがノンキング・自己着火
限界クランク角よりも下死点（ＢＤＣ）側となる場合も
ある。従ってこの場合にはノッキング又は自己着火が発
生する危険性がある。しかしながら大気汚染の観点から
みてスモークの発生を抑制することが重要であり、従っ
てノッキングや自己着火が発生する危険性があることは
承知で上でスモークの発生を抑制するために燃料噴射終
了時期θＥをスモーク限界クランク角に沿わせて変化さ
せるようにしている。

一方、燃料噴射が２回に分がれて行われると第１回目の
燃料噴射ｒｈ＋によって形成される混合気ばかなり稀薄
な混合気となる。この混合気は燃焼室４内に残留する高
温の既燃ガスによって加熱されるが混合気が稀薄である
ために燃料密度が小さく、従ってこの混合気は自己着火
するに至らない。

即ち、自己着火することもなく、またノッキングが発生
することもない。一方、良好な燃焼を得るためにはこの
第１回目の燃料噴射１ｈｌにより噴射された燃料をでき
るだけ気化させることが好ましい。そのためには第１回
目の燃料噴射Ｉｈｌの燃料噴射開始時期θＳをできるだ
け早くすればよいがあまり早くしすぎると噴射燃料が排
気ポート１３に吹き抜けてしまう。そこで燃料が吹き抜
けるのを阻止しつつ燃料噴射開始時期θＳをできるだけ
早くするために第１回目の燃料噴射■、、１の燃料噴射
開始時期θＳを燃料吹き抜け限界クランク角に沿って変
化させるようムこしている。なお、燃料噴射後、燃料が
吹き抜けるまでには一定時間を要するので燃料吹き抜け
限界クランク角は排気弁７が閉弁するクランク角よりも
下死点側となる。また、燃料噴射後、燃料が吹き抜ける
までの時間はほぼ一定であるので第２図に示されるよう
に燃料吹き抜け限界クランク角は機関回転数Ｎが高くな
るにつれて下死点側となる。また、第１図および第２図
には第１回目の燃料噴射１ｈｌによる燃料が空気と十分
にミキシングするミキシング限界が示されているがこの
ミキシング限界クランク角はあまり明瞭ではない。

次に第９図を参照しつつ低負荷運転時および高負荷運転
時における作動について説明する。

第９図（Ａ）に示すよう、に給気弁６および排気弁７が
開弁すると給気弁６を介して燃焼室４内に空気が流入す
る。このとき、排気弁７側の給気弁６の開口はマスク壁
８ａによって覆われているので空気はマスク壁８ａと反
対側の給気弁６の開口から燃焼室４内に流入する。この
空気は矢印Ｗで示すように給気弁６下方のシリンダボア
内壁面ムこ沿い下陳し、次いでピストン２の頂面に沿い
進んで排気弁７下方のシリンダボア内壁面に沿い上昇し
、斯くして空気は燃焼室４内をループ状に流れることに
なる。このループ状に流れる空気Ｗにょって燃焼室４内
の既燃ガスが排気弁７を介して排出され、更にこのルー
プ状に流れる空気Ｗによって燃焼室４内には垂直面内で
旋回する旋回流Ｘが発生せしめられる。次いでピストン
２が下死点ＢＤＣを過ぎて上昇を開始した後に燃料噴射
弁１４からの燃料噴射が行われる。

第９図（Ｂ）、　（Ｃ）は機関低負荷運転時を示してお
り、第９図（Ｄ）、　（Ｅ）、　（Ｆ）は機関中高負荷
運転時を示している。

第９図（Ｂ）に示されるように燃料噴射弁１４からは凹
溝１５の凹状内壁面に向けて燃料が噴射される。このと
き第３図から第６図に示す実施例ではこの噴射燃料の噴
射軸線Ｚは第５図に示す垂直平面に−に内に位置してい
る。

機関低負荷運転時には第９図（Ｂ）に示されるように噴
射軸ｖＡｚに沿う噴射燃料が鋭角θをなして斜めに凹溝
１５の凹状内壁面状に衝突する。このように噴射燃料が
凹溝１５の凹状内壁面上に斜めに衝突すると衝突した燃
料は第９図（Ｃ）においてＦｌで示されるように慣性力
によって凹溝１５の凹状内壁面に沿い気化しつつ点火栓
１０の下方に進み、次いで凹所１６内に送り込まれる。

機関低負荷運転時には噴射量が少ないがこのとき大部分
の噴射燃料が点火栓１０の下方に運ばれるので点火栓１
０の周りには着火可能な混合気が形成されることになる
。

また、第９図（Ａ）に示されるように燃焼室４内に発生
した旋回流Ｘはピストン２が上昇するにつれて減衰しつ
つ旋回半径が次第に小さくなり、ピストン２が上死点に
近づくと第９図（Ｂ）に示されるように凹溝１６の凹状
内壁面に沿う旋回流Ｘとなる。噴射燃料はこの旋回流Ｘ
によっても点火栓１０の下方に向かう力が与えられる。

また、ピストン２が更に上死点に近づくと第９図（Ｃ）
において矢印Ｓで示すようにスキッシュエリア１７から
スキンシュ流が噴出し、このスキッシュ流Ｓも凹溝１５
の凹状内壁面に沿って進む。従って噴射燃料はこのスキ
ッシュ流Ｓによっても点火栓１０の下方に向かう力が与
えられる。また、凹溝１５の凹状内壁面に沿い点火栓１
０の下方に向かう燃料は旋回流Ｘおよびスキッシュ流Ｓ
によって気化せしめられ、斯くして点火栓１０の周りに
は十分に気化した可燃混合気が集まることになる。斯く
して噴射量が少ない機関低負荷運転時であっても良好な
着火と、それに続く良好な燃焼が得られることになる。

一方、機関中高負荷運転時には前述したように排気弁７
が閉弁する頃に燃料噴射弁１４から第１回目の燃料噴射
１ｋｌが行われる。このときには第９図（Ｄ）に示され
るようにピストン２の位置が低く、従って噴射燃料はピ
ストン２頂面の広い範囲に亘って衝突せしめられること
になる。このときピストン２は噴射燃料によって冷却さ
れ、噴射燃料はピストン２から熱を受けるために噴射燃
料の気化が促進されることになる。また、このとき燃焼
室４内には第９図（Ａ）に示すような強力な旋回流Ｘが
発生しているので噴射燃料と空気とが良好にミキシング
され、また噴射時期が早いために噴射燃料に対して燃料
が気化するのに十分な時間が与えられる。従って点火栓
１０による点火が行なわれる以前に燃焼室４内に均一の
混合気が形成されることになる。なお、燃料噴射が２回
に分けて行われるので第１回目の燃焼噴射１ｈｌによっ
て燃焼室４内に形成される混合気はかなり稀薄な混合気
であり、従って燃焼室４内にはかなり稀薄な均一混合気
が形成される。

次いで第９図（Ｅ）に示されるように機関低負荷運転時
に比べてピストン２が低い位置にあるときに第２回目の
燃料噴射１ｈ２が開始される。このときには第９図（Ｅ
）に示されるように噴射軸線Ｚに沿う噴射燃料は凹溝１
５の凹状内壁面上にほぼ垂直に衝突する。このように噴
射燃料が凹溝１５の凹状内壁面上にほぼ垂直に衝突する
と衝突した燃料は第９図（Ｆ）においてＦ２で示される
ように噴射軸線Ｚに沿う噴射燃料の衝突点を中心として
凹溝１５の凹状内壁面上を四方に広がることになる。

従ってこの場合には衝突した噴射燃料の一部が点火栓１
０の下方に進み、次いで凹所１６内に送り込まれる。こ
のように噴射量の多い機関中高負荷運転時には噴射燃料
の一部が点火栓１００周りに送り込まれるので点火栓１
０の周りに形成される混合気は過濃とならず、斯くして
点火栓１０の周りには良好に着火可能な混合気が形成さ
れる。また、機関中高負荷運転時には噴射燃料が高温の
凹溝１５の凹状内壁面上に広範囲に分散されるので噴射
燃料の気化が促進され、しかも２回に分けて噴射されて
いるために凹溝１５内に噴射される燃料量が少ないので
噴射燃料は十分に気化せしめられる。また、機関中高負
荷運転時にも第９図（Ｂ）に示すような旋回流Ｘおよび
第９図（Ｃ）に示すようなスキッシュ流Ｓが発生し、従
ってこれら旋回流Ｘおよびスキッシュ流Ｓによって噴射
燃料１ｈ２と空気とが十分にミキシングされるので良好
な燃焼を得ることができる。

第１０図は燃料噴射制御ルーチンを示しており、このル
ーチンは一部クランク角毎に実行される。

第１０図を参照するとまず初めにステップ４０において
エアフローメータ２２および回転数センサ２８の出力信
号に基いて機関負荷Ｑ／Ｎ　１大空気量Ｑ／機関回転数
Ｎ）が計算される。次いでステップ４１では第１１図（
Ａ）に示すマツプから基本燃料噴射時間ＴＰが計算され
る。この基本燃料噴射時間ＴＰは機関負荷Ｑ／Ｎおよび
機関回転数Ｎの関数であり、第１１図（Ａ）に示す関係
は予めＲＯＭ　３２内に記憶されている。次いでステッ
プ４２では基本燃料噴射時間ＴＰに補正係数ｆを乗算す
ることによって燃料噴射時間ＴＡｔＪが算出される。次
いでステップ４３では機関負荷Ｑ／Ｎが第１図に示す一
定負荷（Ｑ／Ｎ）。よりも低いか否がか判別される。

Ｑ／Ｎ＜　（Ｑ／Ｎ）。のときにはステップ４４に進ん
で燃料噴射１１の燃料噴射終了時期θＥが算出される。

この燃料噴射終了時期θＥは第１１図（Ｃ）に示すよう
に機関負荷Ｑ／Ｎおよび機関回転数Ｎノ関数として予め
ＲＯＦＩ　３２内に記憶されている。次いでステップ４
５では燃料噴射時間ＴＡｔＪおよび機関回転数Ｎに基い
て燃料噴射開始時期θＳが計算され、ステップ４６にお
いてθＳ、θＥが出力ボート３６に出力される。

一方、Ｑ／Ｎ＞　（Ｑ／Ｎ）。のときにはステップ４７
に進んで第１回目の燃料噴射Ｉｂｌの燃料噴射開始時期
θＳが算出される。この燃料噴射開始時期θＳは第１１
図（Ｂ）に示すように機関負荷Ｑ／Ｎおよび機関回転数
Ｎの関数として予めＲＯＭ　３２内に記憶されている。

次いでステップ４８では１回目の燃料噴射１ｋｌの燃料
噴射時間ＴＡＵ　１が計算される。

この燃料噴射時間ＴＡＵ　１は例えば燃料噴射時間ＴＡ
Ｕに一定割合を乗算することによって得られる。次いで
ステップ４９では燃料噴射時間ＴＡｔｌ　１と機関回転
数Ｎから１回目の燃料噴射Ｉゎ、の燃料噴射終了時期θ
Ａが計算される。次いでステップ５０ではＴＡＵからＴ
ＡＵ　１を減算することによって２回目の燃料噴射Ｉｈ
２の燃料噴射時間ＴＡＵ２が計算される。次いでステッ
プ５１ではＲＯＭ　３２に記憶された第１１図（Ｃ）に
示す関係から第２回目の燃料噴射Ｉ６□の燃料噴射終了
時期θＥが算出される。次いでステップ５２では燃料噴
射時間ＴＡＵ　２と機関回転数Ｎから２回目の燃料噴射
１ｈ２の燃料噴射開始時期θＢが計算される。次いでス
テップ４６ではθＳ　θＥ、θＡ、θＢが出力ポート３
６に出力される。

〔発明の効果］ 燃料が吹き抜けることがなく、自己着火やノッキングや
スモークが発生しない良好な燃焼を得ることができる。

【図面の簡単な説明】

第１図および第２図は燃料噴射時期を示す線図、第３図
は２サイクル内燃機関の全体図、第４図は２サイクル内
燃機関の側面断面図、第５図は第４図のピストンの平面
図、第６図は第４図のシリンダヘッドの底面図、第７図
は給排気弁の開弁時期および燃料噴射時期を示す線図、
第８図は既燃ガスが保有する熱エネルギを説明するため
の線図、第９図は機関運転中の燃焼室内の様子を説明す
るための図、第１０図は燃料噴射を制御するためのフロ
ーチャート、第１１図はマツプを示す図である。 ４・・・燃焼室、　　　　　６・・・給気弁、７・・・
排気弁、　　　　１４・・・燃料噴射弁。 第４図 ４・・・燃焼室 ６・・・給気弁 ７・・・排気弁 １４・・・燃料噴射弁 第 図 第 図（Ａ） ＤＣ 第 図 ■ Ｑ／Ｎ 第 図（Ｂ） 第 図（Ｃ） 第 図（Ｅ） 第 図（Ｄ） 第 図（Ｆ） Ｎ （Ａ） （Ｂ） （Ｃ） 第 図

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. ２回に分けて燃焼室内に燃料を噴射するようにした２サ
   イクル内燃機関において、第１回目の噴射の燃料噴射開
   始時期を機関回転数に応じて変化する燃料吹き抜け限界
   クランク角に沿って変化させると共に第２回目の噴射の
   燃料噴射終了時期を機関回転数および機関負荷に応じて
   変化するスモーク限界クランク角に沿って変化させるよ
   うにした２サイクル内燃機関の燃料噴射装置。